JPWO2018185843A1 - 温熱具 - Google Patents

Abstract

温熱具（５０）は、被酸化性金属、炭素成分及び水を含有する発熱部（１０）と、一部に通気性を有し、発熱部（１０）を内部に収容する収容体（２０）と、を有する発熱体（１００）を備え、温熱具（５０）に清涼化剤が保持され、以下の条件を満たす。（条件）３０℃の環境下において、発熱体（１００）の発熱開始後３０分あたりの前記清涼化剤の揮散量が、０．０１ｍｇ以上、０．３ｍｇ以下であり、発熱体（１００）の発熱開始から発熱開始１０分後における温熱具（５０）の表面最高温度の上昇温度（℃）に対する、発熱体（１００）の発熱開始から発熱開始後１０分までに測定される積算蒸気量（ｍｇ）の比が、５（ｍｇ／℃）以上である。【選択図】図１

Description

本発明は、温熱具に関する。

従来、鉄粉等の被酸化性金属、塩化ナトリウム等の電解質及び水を含んで構成され、被酸化性金属の酸化反応により生じる酸化熱を利用した蒸気温熱具が利用されている。また、蒸気温熱具の多様化に伴い、清涼化剤を含む蒸気温熱具の開発がなされている。

特許文献１には、清涼感強度と香り強度のバランスを向上させる観点から、被酸化性金属、及び炭素成分を含み、清涼化剤と、セスキテルペン炭化水素とを保持する温熱具が開示されている。

特開２０１４−１２８４６７号公報

本発明は、
被酸化性金属、炭素成分及び水を含有する発熱部と、
一部に通気性を有し、前記発熱部を内部に収容する収容体と、を有する発熱体を備えた温熱具であって、
前記温熱具に清涼化剤が保持され、以下の条件を満たす、温熱具である。
（条件）
３０℃の環境下において、
前記発熱体の発熱開始後３０分あたりの前記清涼化剤の揮散量が、０．０１ｍｇ以上、０．３ｍｇ以下であり、
前記発熱体の発熱開始から発熱開始１０分後における前記温熱具の表面最高温度の上昇温度（℃）に対する、前記発熱体の発熱開始から発熱開始後１０分までに測定される積算蒸気量（ｍｇ）の比が、５（ｍｇ／℃）以上である。

上述した目的、およびその他の目的、特徴および利点は、以下に述べる好適な実施の形態、およびそれに付随する以下の図面によってさらに明らかになる。
本実施形態に係る温熱具の平面図である。 本実施形態に係る温熱具の分解斜視図である。 本実施形態に使用する発熱体を模式的に示した平面図である。 図３のＡ−Ａ断面図である。 本実施形態に使用する発熱部を模式的に示した断面図である。 本実施形態に使用する発熱部を製造する方法を説明する図である。 本実施形態に係る発熱体を模式的に示した断面図である。 本実施形態に係る発熱体の変形例を模式的に示した断面図である。 本実施形態に係る発熱体の表面最高温度と積算蒸気量を測定する装置を示す模式図である。 実施例と比較例の温熱具の積算蒸気量（ｍｇ）と表面最高温度（℃）との関係を示すグラフ図である。

特許文献１に記載された技術は、清涼感強度と香り強度のバランスの向上に着目したものであり、目に対してどのような効果が付与できるのか、具体的に着目したものではなかった。本発明者らは、使用者の高い要求に応えるべく、鋭意検討を行った結果、心地よい温感とともに目の不快感を軽減するといった新たな課題を見出した。

本発明者らは、清涼化剤の揮散量と、蒸気の発生量と、発熱温度との関係について研究を重ね、温熱具が所定の条件を満たすことが当該課題を解決する手段として有効であるという知見を得た。
すなわち、本発明によれば、心地よい温感とともに目の不快感を軽減できる温熱具を提供することができる。

以下、本発明の実施の形態について、図面を用いて説明する。尚、すべての図面において、同様な構成要素には同様の符号を付し、適宜説明を省略する。

［温熱具］
まず、本実施形態に係る温熱具５０の一例について、図１および図２に基づいて説明する。図１は本実施形態に係る温熱具の平面図であり、図２は、本実施形態に係る温熱具の分解斜視図である。
本実施形態に係る温熱具５０は、いわゆるアイマスクタイプのものであり、一対の発熱体１００が、それぞれ使用者の目や瞼を覆い、所定温度に加熱された水蒸気を目及びその周囲に付与するために用いられるものである。

温熱具５０は、図１に示すように、本体部５１と、耳が挿入される孔５４が形成された耳掛け部５２とを有している。
本体部５１は、長手方向Ｘとこれに直交する幅方向Ｙを有する横長の形状をしている。本体部５１はたとえば略長円形をしている。耳掛け部５２は一対で用いられ、各耳掛け部５２は本体部５１の長手方向（Ｘ方向）の各端部にそれぞれ取り付けられている。温熱具５０は、各耳掛け部５２を使用者の耳に掛けて、本体部５１で使用者の両目を覆うように装着される。この着用状態下、後述する発熱部１０から発生した温熱蒸気が使用者の目に施される。

図２には、温熱具５０の使用前の状態の分解斜視図が示されている。同図においては、耳掛け部５２は温熱具５０中最上部に配置されており、使用時には中央部を切り離して左右に開き、外方に向けて反転させて図１の状態とする。

温熱具５０は、風合いや使用性を高める観点から、さらに袋体５３を備えている。
袋体５３は、使用者の肌面に近い側に位置する第一袋体シート５５と、使用者の肌面から遠い側に位置する第二袋体シート５６とを有している。ここで、後述する発熱部１０を挟み込むように、これらの第一袋体シート５５と第二袋体シート５６とが設けられる。

第一袋体シート５５と、第二袋体シート５６のそれぞれの坪量は、内部が透けて見えてしまうことを防止する観点や、保温性、柔軟性、厚み等の観点から２０ｇ／ｍ^２以上が好ましく、４０ｇ／ｍ^２以上がより好ましい。また、第一袋体シート５５および第二袋体シート５６のそれぞれの坪量は、２００ｇ／ｍ^２以下が好ましく、１１０ｇ／ｍ^２以下がより好ましい。
また、第一袋体シート５５は発生した水蒸気を使用者に適用するため、第二袋体シート５６は、発熱部１０に対して酸素を円滑に供給するために、ともに透気性を有することが好ましい。
具体的に、第一袋体シート５５および第二袋体シート５６の通気度（ＪＩＳ Ｐ８１１７、２００９年改訂版、以下本明細書中の「通気度」について同じ）は、第一収容体シート２０ａの通気性よりも高いことを条件として、６，０００秒／１００ｍＬ以下であることが好ましく、１，０００秒／１００ｍＬ以下であることがより好ましく、５００秒／１００ｍＬ以下であることがさらに好ましく、０秒／１００ｍＬであることがことさら好ましい。このような通気度とすることで、被酸化性金属２１の酸化反応が良好となる上、多量の水蒸気を発生することを可能とし得る。すなわち、温熱具５０は、収容体２０が通気性を有し、袋体５３も通気性を有することにより、被酸化性金属２１の酸化反応とともに水蒸気の発生が可能な温熱具５０とすることができる。

第一袋体シート５５及び第二袋体シート５６は同形であり、略長円形をしている。そして、第一袋体シート５５及び第二袋体シート５６の外形が本体部５１の外形をなしている。第一袋体シート５５及び第二袋体シート５６はそれらを重ね合わせ、第一袋体シート５５により収容体２０の一方の面を覆い、第二袋体シート５６収容体２０の他方の面を覆って、収容体２０の周縁から外方に延出する延出域において、それらの周縁部を少なくとも一部接合し、かつＸ方向の中央部をＹ方向に沿って接合することで、袋体５３となる。これにより、袋体５３の内部には、収容体２０を収容するための空間が形成され、この空間内に収容体２０で包囲された発熱部１０を収容することができる。なお、第一袋体シート５５及び第二袋体シート５６を接合するには、密閉接合されることが好ましく、例えばホットメルト接着剤を用いることができる。なお、収容体２０は、袋体５３に対して固定された状態であってもよいし、非固定状態であってもよい。発熱部１０は接着剤やヒートシール等（図示略）により、袋体５３に固定されていてもよい。

第一袋体シート５５及び第二袋体シート５６としては、通気性を有していればよく、シートの種類は特に限定されない。たとえば、不織布をはじめとする繊維シートを使用できる。たとえば、ニードルパンチ不織布、エアスルー不織布及びスパンボンド不織布から選択される１種又は２種以上を使用できる。

袋体５３には、そのＸ方向に延びる２つの長辺の中央部の位置において、該長辺からＹ方向に沿って内方に切れ込んだ略Ｖ字形のノッチ部５３Ａ、５３Ｂが形成されている。ノッチ部５３Ａ、５３Ｂは、切れ込みの程度が異なっている。ノッチ部５３Ａは、温熱具５０を装着したときに、使用者の眉間又はその近傍に位置する。ノッチ部５３Ｂは、温熱具５０を装着したときに、使用者の鼻梁に位置する。したがって、通常、ノッチ部５３Ａよりもノッチ部５３Ｂの方が切れ込みの程度が大きくなっている。

温熱具５０における耳掛け部５２は、その使用前の状態では、図２に示すように、第一袋体シート５５上に配置されている。温熱具５０を使用するときには、耳掛け部５２を外方へ向けて反転させて、開いた状態にする。使用前の状態、すなわち左右の耳掛け部５２が第一袋体シート５５上に位置している状態においては、左右の耳掛け部５２によって形成される輪郭は、第一袋体シート５５の輪郭とほぼ同じになっている。なお、耳掛け部５２は、袋体５３と同様の材料を用いることができる。

［発熱体］
次に、温熱具５０に備えられる発熱体１００について、図３〜５に基づいて説明する。図３は本実施形態に使用する発熱体を模式的に示した平面図であり、図４は、図３のＡ−Ａ断面図であり、図５は本実施形態に使用する発熱部を模式的に示した断面図である。

図３，４に示すように、本実施形態の発熱体１００は、被酸化性金属、炭素成分及び水を含む発熱部１０と、この発熱部１０を収容する収容体２０とを有する。
図５に示すように、発熱部１０は、発熱層１１と、吸水性シート１０２とが積層されてなるものであり、さらに別途基材層１３（基材１０３）が設けられている。

発熱部１０は、被酸化性金属２１の酸化反応によって発熱して十分な温熱効果を付与するものであり、ＪＩＳ規格Ｓ４１００に準拠した測定において、たとえば温熱具５０の発熱温度が３８〜７０℃となる性能を有することができる。

図５に示すように、発熱層１１は、被酸化性金属２１、炭素成分２２、吸水性ポリマー２３及び水を含有する。

被酸化性金属２１は、酸化反応熱を発する金属であり、例えば、鉄、アルミニウム、亜鉛、マンガン、マグネシウム、及びカルシウムからなる群から選ばれる１種又は２種以上の粉末や繊維が挙げられる。中でも、取り扱い性、安全性、製造コスト、保存性及び安定性の点から鉄粉が好ましい。鉄粉としては、例えば、還元鉄粉、及びアトマイズ鉄粉からなる群から選ばれる１種又は２種以上が挙げられる。

被酸化性金属２１が粉末である場合、酸化反応が効率的に行われるという観点から、その平均粒径が１０μｍ以上２００μｍ以下であることが好ましく、平均粒径が２０μｍ以上１５０μｍ以下であることがより好ましい。なお、被酸化性金属２１の粒径は、粉体の形態における最大長さをいい、篩による分級、動的光散乱法、レーザー回折法等により測定される。この中でも、本実施形態においては、被酸化性金属２１の粒径はレーザー回析法により測定されることが好ましい。
同様の観点から、被酸化性金属２１の平均粒径は１０μｍ以上であることが好ましく、２０μｍ以上であることがより好ましい。また、被酸化性金属２１の平均粒径は、２００μｍ以下であることが好ましく、１５０μｍ以下であることがより好ましい。

発熱層１１中における被酸化性金属２１の含有量は、坪量で表して、１００ｇ／ｍ^２以上３０００ｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、２００ｇ／ｍ^２以上１５００ｇ／ｍ^２以下であることがより好ましい。これにより、発熱部１０の発熱温度を所望の温度に上昇させることができる。
同様の観点から、発熱層１１中における被酸化性金属２１の含有量は、坪量で表して、１００ｇ／ｍ^２以上であることが好ましく、２００ｇ／ｍ^２以上であることがより好ましい。また、３０００ｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、１５００ｇ／ｍ^２以下であることがより好ましい。
なお、発熱部１０中の被酸化性金属２１の含有量は、ＪＩＳ Ｐ８１２８に準じる灰分試験や、熱重量測定器で求めることができる。他に外部磁場を印加すると磁化が生じる性質を利用して振動試料型磁化測定試験等により定量することができる。これらの中でも、本実施形態においては、熱重量測定器によって被酸化性金属２１の含有量を求めることが好ましい。

炭素成分２２としては、保水能、酸素供給能、及び触媒能を有するものであり、例えば、活性炭、アセチレンブラック、及び黒鉛からなる群から選ばれる１種又は２種以上を用いることができる。湿潤時酸素を吸着しやすい観点、発熱層１１の水分を一定に保てる観点、及び吸水性シート１０２に担持される水の量を容易に特定の範囲に制御できる観点から、活性炭が好ましく用いられる。より好ましくは、椰子殻炭、木粉炭、及びピート炭からまる群から選ばれる１種又は２種以上の微細な粉末状物又は小粒状物が用いられる。中でも、吸水性シート１０２に担持される水の量を、特定の範囲に維持しやすくするため木粉炭がより好ましい。

炭素成分２２は、被酸化性金属２１と均一に混合される観点、及び吸水性シート１０２に担持される水の量を特定の範囲に維持しやすくする観点から、平均粒径が１０μｍ以上２００μｍ以下のものを用いることが好ましく、平均粒径が１２μｍ以上１００μｍ以下のものを用いることがより好ましい。
炭素成分２２は粉体状の形態のものを用いることが好ましいが、粉体状以外の形態のものを用いることもでき、例えば、繊維状の形態のものを用いることもできる。
同様の観点から、炭素成分２２は、平均粒径が１０μｍ以上であることが好ましく、１２μｍ以上であることがより好ましい。また、炭素成分２２は、平均粒径が２００μｍ以下であることが好ましく、さらには、１００μｍ以下であることが好ましい。
なお、炭素成分２２の平均粒径は、粉体の形態における最大長さをいい、動的光散乱法、レーザー回折法等により測定される。この中でも、本実施形態においては、炭素成分２２の平均粒径はレーザー回析法により測定されることが好ましい。

発熱層１１中における炭素成分２２の含有量は、被酸化性金属２１の含有量１００質量部に対して、０．３質量部以上２０質量部以下であることが好ましく、１質量部以上１５質量部以下であることがより好ましく、３質量部以上１３質量部以下であることがさらに好ましい。こうすることで、得られる発熱部１０中に、酸化反応を持続させるために必要な水分を蓄積できる。また、発熱部１０への酸素供給が十分に得られて発熱効率が高い温熱具が得られる。また、得られる発熱量に対する発熱部１０の熱容量を小さく抑えることができるため、発熱温度上昇が大きくなり、所望の温度上昇が得られる。
また、発熱層１１中における炭素成分２２の含有量は、被酸化性金属２１の含有量１００質量部に対して、０．３質量部以上であることが好ましく、１質量部以上であることがより好ましく、３質量部以上であることがさらに好ましい。また、発熱層１１中における炭素成分２２の含有量は、被酸化性金属２１の含有量１００質量部に対して、２０質量部以下であることが好ましく、１５質量部以下であることがより好ましく、１３質量部以下であることがさらに好ましい。
なお、発熱層１１中における炭素成分２２の含有量は、坪量で表して、４ｇ／ｍ^２以上２９０ｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、７ｇ／ｍ^２以上１６０ｇ／ｍ^２以下であることがより好ましい。
また、発熱層１１中における炭素成分２２の含有量は、坪量で表して、４ｇ／ｍ^２以上であることが好ましく、７ｇ／ｍ^２以上であることがより好ましい。一方、炭素成分２２の含有量は、坪量で表して、２９０ｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、１６０ｇ／ｍ^２以下であることがより好ましい。

吸水性ポリマー２３としては、自重の２０倍以上の液体を吸収・保持できる架橋構造を有する親水性のポリマーが挙げられる。吸水性ポリマー２３の形状としては、球状、塊状、ブドウ房状、及び繊維状からなる群から選択される１種又は２種以上が挙げられる。
吸水性ポリマー２３の平均粒径は、１μｍ以上１０００μｍ以下であることが好ましく、１０μｍ以上５００μｍ以下であることがより好ましい。
吸水性ポリマー２３の平均粒径は、１μｍ以上であることが好ましく、１０μｍ以上であることがより好ましい。また、吸水性ポリマー２３の平均粒径は、１０００μｍ以下であることが好ましく、５００μｍ以下であることがより好ましい。
なお、この吸水性ポリマー２３の平均粒径は、動的光散乱法、レーザー回折法等により測定される。

吸水性ポリマー２３の具体例としては、例えば、デンプン、架橋カルボキシルメチル化セルロース、アクリル酸又はアクリル酸アルカリ金属塩の重合体又は共重合体等、ポリアクリル酸及びその塩並びにポリアクリル酸塩グラフト重合体からなる群から選択される１種又は２種以上が挙げられる。中でも、アクリル酸又はアクリル酸アルカリ金属塩の重合体又は共重合体等、ポリアクリル酸及びその塩並びにポリアクリル酸塩グラフト重合体を用いることが、吸水性シート１０２に担持される水の量を、特定の範囲に維持しやすくなる観点から好ましい。

発熱層１１中における吸水性ポリマー２３の含有量は、発熱部１０の温度の立ち上がりを好適に維持する観点から、被酸化性金属２１の含有量１００質量部に対して、５質量部以上であることが好ましく、７質量部以上であることがより好ましく、９質量部以上であることがさらに好ましい。
一方、発熱層１１中における吸水性ポリマー２３の含有量は、安定して水蒸気を発生させる観点から、被酸化性金属２１の含有量１００質量部に対して、２０質量部以下であることが好ましく、１８質量部以下であることがより好ましく、１６質量部以下であることがさらに好ましい。

発熱層１１に含まれる吸水性ポリマー２３の坪量は、発熱部１０の温度の立ち上がりを好適に維持する観点から、乾燥状態でその坪量が２０ｇ／ｍ^２以上であることが好ましく、２５ｇ／ｍ^２以上であることがより好ましく、３０ｇ／ｍ^２以上であることがさらに好ましい。
一方、発熱層１１に含まれる吸水性ポリマー２３の坪量は、同様の観点から、乾燥状態でその坪量が１００ｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、８０ｇ／ｍ^２以下であることがより好ましく、６０ｇ／ｍ^２以下であることがさらに好ましい。
また、発熱層１１の厚みを適切にし、製造効率を良好にする観点から、発熱層１１に含まれる吸水性ポリマー２３の乾燥状態での坪量は、２０ｇ／ｍ^２以上１００ｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、２５ｇ／ｍ^２以上８０ｇ／ｍ^２以下であることがより好ましく、３０ｇ／ｍ^２以上６０ｇ／ｍ^２以下であることがさらに好ましい。

吸水性ポリマー２３は、発熱層１１中に均一に存在していてもよいが、発熱部１０の温度の立ち上がりを好適に維持し、安定して水蒸気を発生させる観点から、図５に示されるように、吸水性ポリマー２３が、吸水性シート１０２に接するように配置されていることが好ましい。このように配置するためには、吸水性ポリマー２３が、たとえば発熱層１１の一方の面に対して積層され、略シート状の形状で、発熱層１１の吸水性シート１０２に接する側の面に配置される。
積層の方法は、公知の方法の中から適宜選択すればよいが、例えば、吸水性ポリマー２３以外のものを含む層に対し、吸水性ポリマー２３をスプレー法等により散布し、その後、吸水性シート１０２を積層する方法を採用することができる。
なお、図５に示されるように、吸水性ポリマー２３の全てが吸水性シート１０２に接している必要はなく、少なくとも一部が接していればよい。また、被酸化性金属２１や炭素成分２２が一部吸水性シート１０２に接していてもよい。

また、発熱層１１において、吸水性の向上を目的として、吸水性を有する粉体も併用することができる。吸水性を有する粉体としては、バーミキュライト、おがくず、シリカゲル、及びパルプ粉末から選ばれる１種又は２種以上が挙げられる。

発熱層１１における水の含有量は、安定して水蒸気を発生させる観点から、１２質量％以上であることが好ましく、１３質量％以上であることがより好ましく、１５質量％以上であることがさらに好ましい。一方、発熱層１１中における水の含有量は、発熱体１００の温度の立ち上がりを好適に維持する観点から、２８質量％以下であることが好ましく、２７質量％以下であることがより好ましく、２５質量％以下であることがさらに好ましい。
なお、発熱層１１における水の含有量は、例えば、発熱層１１を約１ｇ採取して質量を精秤し、次いで採取した発熱層１１を乾燥させた後の質量を測定し、乾燥前後の質量差を採取した発熱層１１の質量で除して算出することができる。数値は、質量％で表すことができる。乾燥条件は、例えば１５０℃にて１０分間とすることができる。

発熱層１１において、炭素成分２２の含有量に対する水の含有量の質量割合（水／炭素成分）は、発熱体１００の温度の立ち上がりを好適に維持し、発生する蒸気量の多さ、温度制御のしやすさの点から、０．５以上であることが好ましく、０．６以上であることがより好ましく、１以上であることがさらに好ましい。
一方、炭素成分２２の含有量に対する水の含有量の質量割合（水／炭素成分）は、８．３以下であることが好ましく、７．７以下であることがより好ましく、６．４以下であることがさらに好ましい。
更に、発熱部１０の通気性が十分に確保されるため、酸素供給が十分に得られて発熱効率が高い発熱体１００が得られる。また、得られる発熱量に対する発熱体１００の熱容量を小さく抑えることができるため、発熱温度上昇が大きくなり、所望の温度上昇が得られる。

発熱層１１において、炭素成分２２の含有量に対する吸水性ポリマー２３の質量割合（吸水性ポリマー／炭素成分）は、発熱体１００の温度の立ち上がりを好適に維持する点から、０．４以上であることが好ましく、０．８以上であることがより好ましく、１．１以上であることがさらに好ましい。
一方、炭素成分２２の含有量に対する吸水性ポリマー２３の質量割合（吸水性ポリマー／炭素成分）は、温度制御のしやすさの点から、５以下であることが好ましく、３．５以下であることがより好ましく、２．５以下であることがさらに好ましい。

発熱層１１は、さらに、反応促進剤を含むことができる。発熱層１１に反応促進剤を含ませることで、被酸化性金属２１の酸化反応を持続させやすくすることができる。また、反応促進剤を用いることにより、酸化反応に伴い被酸化性金属２１に形成される酸化被膜を破壊して、酸化反応を促進することができる。
反応促進剤には、例えば、アルカリ金属及びアルカリ土類金属の硫酸塩または塩化物からなる群から選ばれる１種又は２種以上が挙げられる。中でも、導電性、化学的安定性、生産コストに優れる点から、塩化ナトリウム、塩化カリウム、塩化カルシウム、塩化マグネシウム、第一塩化鉄、及び第二塩化鉄等の各種塩化物、並びに硫酸ナトリウムからなる群から選ばれる１種又は２種以上を用いることが好ましい。

発熱層１１中の反応促進剤の含有量は、十分な発熱量が長時間持続する点から被酸化性金属２１の含有量１００質量部に対して２質量部以上１５質量部以下であることが好ましく、３質量部以上１３質量部以下であることがより好ましい。
同様の観点から、発熱層１１中の反応促進剤の含有量は、被酸化性金属２１の含有量１００質量部に対して２質量部以上であることが好ましく、３質量部以上であることがより好ましい。一方、発熱層１１中の反応促進剤の含有量は、被酸化性金属２１の含有量１００質量部に対して１５質量部以下であることが好ましく、１３質量部以下であることがより好ましい。

発熱層１１は、さらに、増粘剤を含むことができる。増粘剤には、主として、水分を吸収して稠度を増大させるか、チキソトロピー性を付与する物質を用いることができる。
例えば、アルギン酸ソーダ等のアルギン酸塩、アラビアゴム、トラガカントゴム、ローカストビーンガム、グアーガム、アラビアガム、カラギーナン、寒天、キサンタンガムなどの多糖類系増粘剤；デキストリン、α化澱粉、加工用澱粉などの澱粉系増粘剤；カルボキシメチルセルロース、酢酸エチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシメチルセルロース又はヒドロキシプロピルセルロースなどのセルロース誘導体系増粘剤；ステアリン酸塩などの金属石鹸系増粘剤；ベントナイトなどの鉱物系増粘剤等から選ばれた１種又は２種以上の混合物を用いることができる。
中でも、良好な塗工性能や吸水性シート１０２に担持される水の量を、特定の値に維持できる点から、多糖類系増粘剤が好ましく、分子量１００万以上５０００万以下の多糖類系増粘剤がより好ましく、分子量１５０万以上４０００万以下の多糖類系増粘剤がさらに好ましい。また、加えて良好な塗工性能や耐塩性を有する観点から、キサンタンガムが好ましい。

発熱層１１中の増粘剤の含有量は、被酸化性金属２１の含有量１００質量部に対して、０．０５質量部以上５質量部以下であることが好ましく、０．１質量部以上４質量部以下であることがより好ましい。この範囲とすることで、被酸化性金属２１や炭素成分２２等の固形分を安定に分散させることができる。また、チキソトロピー性を付与し、塗工性能をさらに向上させることができる。更に、吸水性シート１０２に担持される水の量を特定の範囲に容易に維持でき好ましい。
同様の観点から、発熱層１１中の増粘剤の含有量は、被酸化性金属２１の含有量１００質量部に対して、０．０５質量部以上であることが好ましく、０．１質量部以上であることがより好ましい。一方、発熱層１１中の増粘剤の含有量は、被酸化性金属２１の含有量１００質量部に対して５質量部以下であることが好ましく、４質量部以下であることがより好ましい。

発熱層１１には、必要に応じて、界面活性剤、薬剤、凝集剤、着色剤、紙力増強剤、ｐＨコントロール剤、嵩高剤等を含むこともできる。

続いて、本実施形態の発熱部１０に備えられる吸水性シート１０２について説明する。
吸水性シート１０２は、発熱体１００の温度の立ち上がりを好適に維持し、水蒸気発生の安定性、温度制御のしやすさの点から、最大吸水能が０．１ｇ／ｃｍ^２以上であることが好ましく、０．１５ｇ／ｃｍ^２以上であることがより好ましく、０．２ｇ／ｃｍ^２以上であることがさらに好ましく、０．５ｇ／ｃｍ^２以上であることがさらに好ましく、０．７ｇ／ｃｍ^２以上であることが殊更に好ましい。一方、同様の観点から、５ｇ／ｃｍ^２以下であることが好ましく、４ｇ／ｃｍ^２以下であることがより好ましく、３ｇ／ｃｍ^２以下であることがさらに好ましい。
なお、本発明において、吸水性シート１０２の最大吸水能は次の方法により測定する。
〔吸水性シートの最大吸水能（Ｚ_ｍａｘ）の測定法〕
発熱体１００から吸水性シートのみを剥がし、イオン交換水で洗浄した後、８０℃、１０分間加熱乾燥する。乾燥後の吸水性シートを５ｃｍ角程度のサイズにカットし、面積（Ｓ）［ｃｍ^２］及び質量（Ｗ_０）［ｇ］を測定した後、５質量％塩化ナトリウム水溶液に５分間浸漬する。その後吸水性シートをピンセットで取り出して、５分間空気中に吊り下げて吸水性シートが抱えきれない水をしたたり落とした後、質量（Ｗ_１）［ｇ］を測定し、下記の式（１）より吸水性シートの最大吸水能（Ｚ_ｍａｘ）［ｇ／ｃｍ^２］を算出する。
・ Ｚ_ｍａｘ＝（Ｗ_１−Ｗ_０）／Ｓ・・・（式１）

ここで、吸水性シート１０２に担持される水の量は、発熱体１００の温度の立ち上がりを好適に維持し、蒸気量発生の安定性の観点から、坪量で表して２８ｇ／ｍ^２以上であることが好ましく、３０ｇ／ｍ^２以上であることがより好ましく、３５ｇ／ｍ^２以上であることがさらに好ましい。また、吸水性シート１０２に担持される水の量は、温度制御のしやすさの観点から、坪量で表して１５０ｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、１４０ｇ／ｍ^２以下であることがより好ましく、１３０ｇ／ｍ^２以下であることがさらに好ましい。
なお、吸水性シート１０２に担持される水の量は、例えば、発熱体１００から吸水性シートのみを剥がして面積及び質量を測定し、次いで剥がした吸水性シートを乾燥させた後の質量を測定し、その質量差を吸水性シートの面積で除して算出することができる。数値は上記のように坪量で表すことができる。乾燥条件は、例えば８０℃にて１０分間とすることができる。ここでいう「吸水性シートの面積」とは、発熱層に積層されている部分の吸水性シートの面積を指し、例えば、吸水性シートの面積よりも発熱層の面積が小さい場合は、発熱層と重なっている部分の吸水性シートの面積をもって算出する。

発熱層１１に含まれる吸水性ポリマー２３に対する吸水性シート１０２の質量比は、０．９以上１５以下であるが、発熱体１００の温度の立ち上がりを好適に維持する観点から、１．５以上であることが好ましく、２以上であることがより好ましい。また、安定して水蒸気を発生させる観点から、１３以下であることが好ましく、１０以下であることがより好ましい。

上記のように吸水性ポリマー２３に対する吸水性シート１０２の質量比を適切に設定することで、効果的に発熱体１００としての温度の立ち上がりを好適に維持し、これに加え、適切に水蒸気の発生量の向上を図ることができる。
また、発熱層１１に含まれる吸水性ポリマー２３の乾燥状態での坪量と、後述する吸水性シート１０２の乾燥状態での坪量とを組み合わせて、適切に制御することで、温熱具５０の取扱い性を良好にし、効率よく温熱効果を付与できるようになるとともに、製造効率を良好にできる。

この吸水性シート１０２は、例えば、一層の繊維シートから構成されていてもよいし、二層以上が積層されていてもよい。

吸水性シート１０２としては、具体的には、後述する繊維材料から製造される紙、不織布、又は紙と不織布の積層したものなどが挙げられる。また、パルプ繊維やレーヨン繊維などの繊維材料に、更に別の繊維材料を積層または混合した抄紙、不織布などのシート材でもよい。
このような吸水性シート１０２を用いることで、このシート中に担持される水の量を特定の範囲にすることが容易にでき、また、発熱体１００の温度の立ち上がりを好適に維持し、発生する水蒸気を効果的に放出できるため好ましい。

上記繊維材料としては、親水性繊維及び疎水性繊維のいずれをも用いることができるが、親水性繊維を用いることが好ましく、中でもセルロース繊維を用いることが吸水性シート１０２に担持される水の量を、特定の範囲にすることが容易にでき、また、発生する水蒸気を効果的に放出できるため、より好ましい。セルロース繊維としては、化学繊維（合成繊維）や天然繊維を用いることができる。

セルロース繊維のうち化学繊維としては、例えばレーヨンやアセテートを用いることができる。一方、セルロース繊維のうち天然繊維としては、例えば、各種の植物繊維、木材パルプ繊維、非木材パルプ繊維、木綿繊維、麻繊維、麦藁繊維、ヘンプ繊維、ジュート繊維、カポック繊維、やし繊維、及びいぐさ繊維から選択される１種又は２種以上を用いることができる。これらのセルロース繊維のうち、木材パルプ繊維を用いたクレープ紙を用いることが、吸水性シート１０２に担持される水の量を、特定の範囲にすることが容易にでき、また、発生する水蒸気を効果的に放出できるため、好ましい。

各種の繊維材料は、その繊維長が０．５ｍｍ以上６ｍｍ以下であることが好ましく、０．８ｍｍ以上４ｍｍ以下であることがより好ましい。また、繊維材料は、繊維長が０．５ｍｍ以上であることが好ましく、０．８ｍｍ以上であることがより好ましい。また、繊維材料は、繊維長が６ｍｍ以下であることが好ましく、４ｍｍ以下であることがより好ましい。

吸水性シート１０２には、親水性繊維に加え、必要に応じて疎水性繊維、中でも熱融着性繊維を配合してもよい。熱融着性繊維を配合する場合の配合量は、吸水性シート１０２における繊維の全量に対して０．１質量％以上１０質量％以下であることが好ましく、０．５質量％以上５質量％以下であることがより好ましい。
同様の観点から、熱融着性繊維の配合量は、吸水性シート１０２における繊維の全量に対して０．１質量％以上であることが好ましく、０．５質量％以上がより好ましい。また、熱融着性繊維の配合量は、吸水性シート１０２における繊維の全量に対して１０質量％以下であることが好ましく、５質量％以下であることがより好ましい。

また、吸水性シート１０２は、通気性を有するものが好ましいが、通常は、後述する第一収容体シート２０ａの通気度の値よりも十分に小さい値に設定される。

吸水性シート１０２は、シートに担持される水の量を、特定の範囲に容易に調整できる点から、乾燥状態でその坪量が５０ｇ／ｍ^２以上であり、１００ｇ／ｍ^２以上であることが好ましく、１５０ｇ／ｍ^２以上であることがより好ましい。また、吸水性シート１０２は、乾燥状態でその坪量が５００ｇ／ｍ^２以下であり、４００ｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、３００ｇ／ｍ^２以下であることがより好ましい。また、吸水性シート１０２の厚みを適切にし、製造効率を良好にする観点から、吸水性シート１０２の乾燥状態での坪量は、５０ｇ／ｍ^２以上５００ｇ／ｍ^２以下であり、１００ｇ／ｍ^２以上４００ｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、１５０ｇ／ｍ^２以上３００ｇ／ｍ^２以下であることがより好ましい。

本実施形態の発熱部１０の具体的な態様として、上記の吸水性シート１０２とは別に、他の基材層１３が設けられており、これらの吸水性シート１０２と基材層１３にて発熱層１１を挟み込んで、所謂サンドイッチ構造となっている。
ここで、この基材層１３としては、製造する温熱具の用途に合せて適宜設定することができるが、通常、吸水性の乏しい材質にて構成されるものであり、たとえば合成樹脂フィルムにより構成することができる。より具体的には、ポリエチレンフィルム、ポリエチレンテレフタレートフィルム、テフロン（登録商標）フィルム等を用いることができる。

ここで、本実施形態の発熱部１０の作用効果について説明する。
本実施形態の発熱部１０は、発熱層１１と吸水性シート１０２と、が積層されている構造を有する。
この構造を採用することによれば、発熱層１１の近傍に水分が存在するため、発熱層１１の発した熱エネルギーを効果的に蒸気に変えやすくなる。また、吸水性シート１０２からの適度な水の供給により温度が高くなりすぎないという効果を奏する。
また、吸水性シート１０２は、特定の物性を示すものであることから、外部の酸素を発熱層１１に供給させやすく、かつ、発熱層１１の発した熱エネルギーを外部に逃がさないことができる。
以上のことから、本実施形態の発熱部１０は水蒸気が安定して発生し、かつ適温に制御しやすいという特性を実現することができる。
また、本実施形態の発熱部１０は、発熱層１１と吸水性シート１０２と、が積層されている構造を有するが、吸水性シート１０２が温熱具５０の使用者の肌側に位置し、発熱層１１が使用者の肌側とは反対側に位置するように配置されていることが好ましい。これにより、使用者に対し上記のような特性を効果的に付与できるようになる。

つづいて、発熱部１０の製造方法の一例について説明する。
発熱部１０は、例えば、被酸化性金属２１、炭素成分２２、及び水等を含む発熱粉体水分散物を基材層１３に塗布し、その後、塗布した発熱粉体水分散物の層に対して吸水性ポリマー２３を散布、最後に散布した吸水性ポリマー２３上に吸水性シート１０２を配置することで作製できる。
発熱粉体水分散物は、前述した成分を全て一度に混合することで調製してよいが、予め、増粘剤を水に溶解したものに反応促進剤を溶解して水溶液を準備し、次に被酸化性金属２１と炭素成分２２とをプレ混合したものを水溶液と混合してもよい。

反応促進剤は、発熱粉体水分散物中の他の成分と同時に混合してもよいが、発熱粉体水分散物を塗工した後に別途水等に溶解させた反応促進剤を浸透、噴霧又は滴下等により添加してもよいし、反応促進剤の粉末を散布してもよい。

発熱粉体水分散物の層に対して、吸水性ポリマー２３を散布し、さらに吸水性シート１０２を配置する段階においては、これら吸水性ポリマー２３および吸水性シート１０２に水が一部吸収され、発熱層１１が形成される。
すなわち、発熱層１１は、吸水性シート１０２に吸収されなかった残余の成分から構成される。

図６は、本実施形態に使用する発熱部１０を製造する方法を説明する図である。
図６に示すように、まず、塗工槽３０１に、被酸化性金属２１、炭素成分２２、水等を含む発熱粉体水分散物３０２を用意する。発熱粉体水分散物３０２は、攪拌器３０３により攪拌して、被酸化性金属２１、及び、炭素成分２２等、水に不溶な成分をより均一に分散させてもよい。発熱粉体水分散物３０２は、前述した成分を全て一度に混合することで調製してもよいが、予め、増粘剤を水に溶解したものに反応促進剤を溶解して水溶液を準備し、次に被酸化性金属２１と炭素成分２２とをプレ混合したものを水溶液と混合してもよい。

ついで、ポンプ３０４により発熱粉体水分散物３０２をダイヘッド３０５までくみ上げる。くみ上げた発熱粉体水分散物３０２は、ダイヘッド３０５を用いて、加圧して押し出しながら基材１０３に塗工する。このとき、発熱粉体水分散物３０２の塗工坪量は、１６０ｇ／ｍ^２以上４，８００ｇ／ｍ^２以下が好ましく、３２０ｇ／ｍ^２以上２，２００ｇ／ｍ^２以下とすることがより好ましい。

なお、図６では、ダイコーティングによる塗工を例示したが、塗工方法は、これに限定されず、例えば、ロール塗布、スクリーン印刷、ロールグラビア、ナイフコーディング、カーテンコーター等などを用いることもできる。

以上の手順により、発熱層１１と基材１０３とを備える連続長尺物が得られるので、これに対し、吸水性ポリマー２３を散布し、最後に吸水性シート１０２を張り合わせることで積層体を得る。最後に、これを任意の大きさに裁断することで、発熱部１０が形成される。

なお、上述の方法においては、製造過程での被酸化性金属２１の酸化を抑制するために、必要に応じて非酸化性雰囲気に保つ手段を用いてもよい。

図４は、図５で示す発熱部１０を備えた温熱具の一例を示す模式的な断面図である。図４に示すように、発熱体１００は、吸水性シート１０２と基材層１３との間に発熱層１１が挟まれたサンドイッチ構造を有する発熱部１０と、少なくとも一部に通気性を有し、発熱部１０を内部に収容する収容体２０と有する。

より具体的には、発熱体１００は、発熱層１１と、吸水性シート１０２とを有する発熱部１０を、少なくとも一部に通気性を有する通気シートから構成される収容体２０に入れて収容体２０の周囲が接合され密封された構造をとる。発熱体１００は、発熱層１１が吸水性シート１０２と基材層１３との間に挟まれているため、収容体２０に発熱層１１が付着するのを防止することができる。

収容体２０は、好ましくは、第一収容体シート２０ａと、第一収容体シート２０ａに対向する位置に配置される第二収容体シート２０ｂとから構成される。

第一収容体シート２０ａと第二収容体シート２０ｂとは、発熱部１０の周縁から外方に延出する延出域をそれぞれ有し、各延出域において接合されていることが好ましい。この接合は周縁において連続した気密の接合であることが好ましい。第一収容体シート２０ａと第二収容体シート２０ｂとの接合によって形成された収容体２０は、その内部に発熱部１０を収容するための空間を有している。この空間内に発熱部１０が収容されている。発熱部１０は、収容体２０に対して固定された状態であってもよいし、固定されていない状態であってもよい。

第一収容体シート２０ａは、その一部又は全部が通気性を有している。第一収容体シート２０ａの通気度（ＪＩＳ Ｐ８１１７、２００９年改訂版、本明細書中においてはいずれも同様）は、温度制御のしやすさの点から、１０秒／１００ｍＬ超が好ましく、５０秒／１００ｍＬ超がより好ましく、１００秒／１００ｍＬ超がさらに好ましく、２００秒／１００ｍＬ以上が殊更に好ましい。
一方、第一収容体シート２０ａの通気度は、発熱体１００の温度の立ち上がりを好適に維持し、発生する蒸気量の多さの点から、８，０００秒／１００ｍＬ以下であることが好ましく、４，０００秒／１００ｍＬ以下であることがより好ましく、２，５００秒／１００ｍＬ以下であることがさらに好ましく、１，５００秒／１００ｍＬ以下であることが殊更に好ましい。
また、第一収容体シート２０ａの通気度は、心地よい温感と目の不快感を効果的に改善する観点から、１０秒／１００ｍＬを超え８，０００秒／１００ｍＬ以下であることが好ましく、５０秒／１００ｍＬを超え４，０００秒／１００ｍＬ以下であることがより好ましく、１００秒／１００ｍＬを超え２，５００秒／１００ｍＬ以下であることがさらに好ましく、２００秒／１００ｍＬを超え１，５００秒／１００ｍＬ以下であることがことさらに好ましい。

このような通気度を有する第一収容体シート２０ａとしては、例えば透湿性は有するが透水性を有さない合成樹脂製の多孔性シートを用いることが好適である。具体的には、ポリエチレンに炭酸カルシウム等を含有させ延伸したフィルムを用いることができる。かかる多孔性シートを用いる場合には、多孔性シートの外面にニードルパンチ不織布、エアスルー不織布、及びスパンボンド不織布から選択される１種又は２種以上の不織布を始めとする各種の繊維シートをラミネートして、第一収容体シート２０ａの風合いを高めてもよい。第一収容体シート２０ａは、その一部又は全部が通気性を有する通気性シートであってもよいし、通気性を有しない非通気性シートであってもよいが、第二収容体シート２０ｂよりも通気性の高いシート（即ち通気度の低いシート）であることが好ましい。

第二収容体シート２０ｂは、その一部又は全部が通気性を有する通気性シートであってもよいし、通気性を有しない非通気性シートであってもよいが、第一収容体シート２０ａよりも通気性の低いシート（即ち通気度の高いシート）であることが好ましい。そのような構成とすることにより、水蒸気を発生する温熱具として、発熱体の水蒸気発生面である吸水性シート１０２に接する第一収容体シート２０ａからより多くの水蒸気が発生し、温熱具を身体に適用する際により効率的に適用部位を温熱することができる。

第二収容体シート２０ｂを非通気性シートとする場合、一層又は多層の合成樹脂製のフィルムや、該一層又は多層の合成樹脂製のフィルムの外面にニードルパンチ不織布、エアスルー不織布、及びスパンボンド不織布から選択される１種又は２種以上の不織布を始めとする各種の繊維シートをラミネートして、第二収容体シート２０ｂの風合いを高めてもよい。具体的には、ポリエチレンフィルムとポリエチレンテレフタレートフィルムからなる２層フィルム、ポリエチレンフィルムと不織布とからなるラミネートフィルム、ポリエチレンフィルムとパルプシートからなるラミネートフィルムなどが用いられるが、ポリエチレンフィルムとパルプシートからなるラミネートフィルムが殊更に好ましい。

第二収容体シート２０ｂが通気性シートである場合には、第一収容体シート２０ａと同一のものを用いてもよいし、異なるものを用いてもよいが、前述の通り第一収容体シート２０ａよりも通気性の低いシート（即ち通気度の高いシート）であることが好ましい。異なるものを用いる場合、第二収容体シート２０ｂの通気性が、第一収容体シート２０ａの通気性よりも低いことを条件として、温度制御のしやすさの点から、第二収容体シート２０ｂの通気度を、５，０００秒／１００ｍＬ以上とすることが好ましく、８，０００秒／１００ｍＬ以上とすることがより好ましい。

また、第二収容体シート２０ｂの通気度は、発熱体１００の温度の立ち上がりを好適に維持し、第一収容体シート２０ａ側から発生する蒸気量の多さの点から、１５０，０００秒／１００ｍＬ以下であることが好ましく、１００，０００秒／１００ｍＬ以下であることがより好ましい。

また、第一収容体シート２０ａの透湿度は、使用者に水蒸気をもたらし、目の不快感を改善する観点から、その透湿度が一定の数値以上に調整されていることが好ましい。一方、水蒸気として放出される量を調整し、発熱体１００としての高温度を保持する観点からは、この第一収容体シート２０ａの透湿度が一定の数値以下に調整されていることが好ましい。
より具体的に、第一収容体シート２０ａの透湿度は、水蒸気により十分な温感を感じる観点から、好ましくは８００ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以上であり、より好ましくは１０００ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以上であり、さらに好ましくは１３００ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以上であり、清涼感の低下を抑制する観点から、好ましくは８０００ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以下であり、より好ましくは６０００ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以下であり、さらに好ましくは５０００ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以下である。
なお、透湿度は、ＪＩＳ Ｚ０２０８（１９７６年制定）に基づいてカップ法により測定を行うことができる。

一方、第二収容体シート２０ｂの透湿度は、使用者に効果的に水蒸気をもたらす観点から、その透湿度が一定の数値以下に設定されていることが好ましい。
第二収容体シート２０ｂの透湿度は、発熱部１０で発生した水蒸気を使用者に効果的に適用する観点から、好ましくは７５０ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以下であり、より好ましくは５４０ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以下である。
また、第二収容体シート２０ｂの透湿度の下限値は、特に限定されるものではなく、０ｇ／ｍ^２・２４ｈｒとすることもできる。

また、発熱部１０を収容体２０に収容する際、吸水性シート１０２が第一収容体シート２０ａ側、基材層１３が第二収容体シート２０ｂ側となるよう、それぞれ入れて、周縁部を密閉シールすることが好ましい。これにより、被酸化性金属２１の酸化反応が良好となる上、第一収容体シート２０ａ側から多量の水蒸気を発生することを可能とし得る。
また、発熱部１０を収容体２０に収容した温熱具５０は、第一収容体シート２０ａ側、すなわち吸水性シート１０２側が、肌に適用するものであることが好ましい。

収容体２０に収容されている発熱部１０は、１枚でもよく、複数枚を積層させた多層状態として収容されてもよい。

なお、温熱具５０は、上述の袋体５３の外面、例えば、袋体５３を構成する第一袋体シート５５または第二袋体シート５６の表面に、粘着剤が塗工されて形成された粘着層（図示せず）を有していてもよい。
粘着層は、温熱具５０を人体の肌、衣類および既存のアイマスク等の着用品等に取り付けるために用いられる。粘着層を構成する粘着剤としては、ホットメルト粘着剤を始めとする当該技術分野において、これまで用いられてきたものと同じ物を用いることができる。

温熱具５０は、使用直前まで酸素バリア性を有する包装袋（図示せず）内に密封収容されることが好ましい。

温熱具５０は、人体における適用部位として、例えば、肩、首、目、目の周囲などが挙げられるが、涙を促進する効果を得る観点から、目及びその周囲であることが好ましい。具体的には、アイマスクとして用いられることが好適である。

本実施形態の温熱具５０は、清涼化剤を保持している。清涼化剤とは、皮膚、粘膜等に作用して使用者に対し官能的に清涼感を付与するものである。
清涼化剤としては、ｌ−メントール、ｄｌ−メントール、ｄ−カンフル、ｄｌ−カンフル、ｄ−ボルネオール、ｄｌ−ボルネオール、ゲラニオールからなる群から選択される１種または２種以上であることが好ましく、温熱効果とともに目の不快感を効果的に改善する観点から、ｌ−メントール、及びｄｌ−メントールであることがより好ましい。

清涼化剤としては、上記以外にも、入手容易性の高さ等の観点から、１，８−シネオール、乳酸メンチル、酢酸メンチル、コハク酸モノメンチル、３−（ｌ−メントキシ）−１，２−プロパンジオール、Ｎ−エチル−３−ｐ−メンタンカルボキサミドよりなる群から選ばれる１種又は２種以上の化合物を含ませることができる。これにより、清涼感を持続させやすくなり、効果的に目の不快感を改善できることが期待できる。

発熱体１００中の清涼化剤の含有量は、発熱部１０全体の質量に対して、好ましくは０．１質量％以上であり、より好ましくは０．２質量％以上であり、さらに好ましくは０．４質量％以上である。清涼化剤の含有量を下限値以上とすることにより、涙液の分泌の促進を図り、目の不快感の改善を図ることができる。
一方、発熱体１００中の清涼化剤の含有量は、発熱特性の低下を抑制しつつ適度な清涼感を付与する観点から、発熱部１０全体の質量に対して、好ましくは２質量％以下であり、より好ましくは１．７質量％以下であり、さらに好ましくは１．５質量％以下である。

温熱具５０に清涼化剤を保持させる形態としては、例えば以下のような形態がある。
（１）清涼化剤が発熱部１０内に含まれる形態
（２）収容体２０の内部に、清涼化剤が付されたシートが配置される形態
（３）収容体２０を構成する第一収容体シート２０ａおよび第二収容体シート２０ｂの少なくともいずれか一方に清涼化剤が付される形態
（４）収容体２０の外部に、清涼化剤が付されたシートが配置される形態

上記（３）、（４）は、清涼化剤が発熱体１００の外部に保持されている形態である。これにより、発熱特性の低下を効果的に抑制することができる。これらのうち、心地よい温感とともに目の不快感を軽減する観点から、上記（４）の形態であることが好ましい。これにより、発熱特性が安定し、清涼化剤を効率よく揮散させることができるようになる。また、温熱具５０の製造工程を簡略化する観点からも好ましい。
なお、収容体２０の外部とは、発熱体１００の外部であって、温熱具５０のいずれか一部を意味する。収容体２０の外部は、好ましくは発熱体１００からの発熱が伝わる領域であり、より好ましくは発熱体１００の外面に接する領域である。

上記（４）の形態の場合、適度な清涼感を付与する観点から、清涼化剤が発熱部１０の平面視における面積に対し、０．１５ｇ／ｍ^２以上保持されていることが好ましく、０．５ｇ／ｍ^２以上担持されていることがより好ましく、０．８ｇ／ｍ^２以上保持されていることがさらに好ましい。一方、発熱特性を安定させ、心地よい温感を付与する観点から、清涼化剤が発熱部１０の平面視における面積に対し、１５ｇ／ｍ^２以下保持されていることが好ましく、１０ｇ／ｍ^２以下保持されていることがより好ましく、８ｇ／ｍ^２以下保持されていることがさらに好ましい。

次に、上記（４）の形態について、さらに説明する。
図７は、発熱体１００の収容体２０のシート面と直交する方向の断面図である。図７に示すように、本実施形態において、温熱具５０が有する発熱体１００は、収容体２０の外部に、清涼化剤が付されたシート２１２が配置されている。
シート２１２には、清涼化剤が保持されている。収容体２０の外側に配置されるシート２１２に清涼化剤を保持させることで、清涼化剤を使用者に効率よく供給することができる。
シート２１２としては、清涼化剤を保持できるものであればよく、紙、不織布、多孔質フィルム、及び織布等が挙げられる。
シート２１２に清涼化剤を保持させる方法としては、特に限定されないが、例えば、滴下、スプレー、塗布、または含浸等の手段で保持させることができる。

本実施形態において、シート２１２は、第二収容体シート２０ｂの外面に接着剤等を介して設けられている。すなわち、使用者の肌から遠い側の面に、シート２１２を配置することにより、発熱体１００より発生する水蒸気および清涼化剤を目や目の周りの皮膚に効率よく供給できる。
本実施形態において、シート２１２と第二収容体シート２０ｂとは同じ大きさ、形状であり、第二収容体シート２０ｂの外面全面を被覆している。なお、シート２１２は第二収容体シート２０ｂよりも小さいものであっても大きいものであってもよいが、好ましくは第二収容体シート２０ｂと同形であることが好ましい。

本実施形態における温熱具５０は、以下の条件を満たす。
（条件）
３０℃の環境下において、
発熱体１００の発熱開始後３０分あたりの清涼化剤の揮散量が、０．０５ｍｇ／３０分以上、０．３０ｍｇ／３０分以下であり、
発熱体１００の発熱開始から発熱開始１０分後における温熱具５０の表面最高温度の上昇温度（℃）に対する、発熱体１００の発熱開始から発熱開始後１０分までに測定される積算蒸気量（ｍｇ）の比が、５（ｍｇ／℃）以上である。

ここで、従来、温熱具の使用開始時の温度の立ち上がりを良好にする観点から、発熱体１００の発熱開始後すぐに温度が上昇する傾向があった。これに対し、本発明者らは、心地よい温感とともに目の不快感を軽減する観点から検討を行った結果、使用者が温熱具５０を好適に使用しうる時間内において、発熱体１００が比較的ゆっくり発熱しながら蒸気を持続的に付与することが有効であるという知見を得た。そして、清涼化剤の揮散量を所定の範囲とすることで、適切な温熱蒸気と清涼化剤との組み合わせ効果により、心地よい温感とともに目の不快感を軽減できることを見出し、本発明を完成した。

本実施形態において、温熱具５０は一対の発熱体１００を有するが、発熱開始後の清涼化剤の揮散量、および発熱体１００の発熱開始後の積算蒸気量は、温熱具５０全体の数値を示す。また、一対の発熱体１００は、同時に発熱が開始されるものである。

本実施形態における温熱具５０において、発熱体１００の発熱開始後３０分あたりの清涼化剤の揮散量を、０．０１ｍｇ以上とすることにより、温熱具５０の使用者に対し、適度な清涼感を与えつつ、目の不快感を低減し、また、発熱部１０に起因する温感を付与することが出来る。一方、発熱体１００の発熱開始後３０分あたりの清涼化剤の揮散量を、０．５０ｍｇ／３０分以下とすることにより、清涼化剤による刺激が過度にもたらさえることを抑制し、かつ清涼化剤による発熱特性の低下を低減できる。

発熱体１００の発熱開始後３０分あたりの清涼化剤の揮散量は、目の不快感を効果的に軽減する観点から、好ましくは０．０２０ｍｇ以上であり、より好ましくは０．０２５ｍｇ以上である。一方、発熱体１００の発熱開始後３０分あたりの清涼化剤の揮散量は、清涼化剤による刺激を低減しつつ、発熱特性の低下を抑制する観点から、好ましくは０．５０ｍｇ以下であり、より好ましくは０．２５ｍｇ以下であり、さらに好ましくは０．１５ｍｇ以下である。

温熱具５０がアイマスクタイプの場合、使用者の目それぞれに対して、同量の清涼化剤が付与されることが好ましい。

清涼化剤の揮散量は、以下のように測定することができる。
まず、発熱体１００が酸化反応を行う程度に充分な量の空気が入った１５ｃｍ×２５ｃｍのポリフッ化ビニル樹脂の気体捕集バッグ（テドラー（商標登録）バッグ、デュポン社製）を用意し、気体捕集バッグの一方の端部を空気供給源に接続し、他方の端部の吐出口又は吐出口に連結したチューブの先端をエタノール中に浸漬させる。
次に、清涼化剤がシート２１２に保持された発熱体１００を酸素遮断袋から取り出し、当該気体捕集バッグにいれて、３５℃に設定したホットプレート上に３０分間載置する。ホットプレート上に載置している間、空気供給源から気体捕集バッグ内に一定スピードで（１００ｍＬ／ｍｉｎ）空気を流入させ、気体捕集バッグの他方の端部の吐出口又は吐出口に連結したチューブの先端から空気を排出させることで、発熱体１００から揮散した清涼化剤をエタノール中に捕集する。また、気体捕集バッグ内に流入した空気が適切に排出されるよう、気体捕集バッグ上に重りを載せ、気体捕集バッグの周囲は、ホットプレートによる加温が保持されるように、断熱材により断熱する。
３０分間の載置後、気体捕集バッグから発熱体１００を取り出し、気体捕集バッグ内をエタノールで洗浄し、洗浄に用いたエタノールも捕集して、清涼化剤の揮散量に合計する。清涼化剤の捕集量の分析は、ガスクロマトグラフィーにより行う。
これらの作業は全て大気圧下で行う。

また、本実施形態における温熱具５０において、発熱体１００の発熱開始から発熱開始１０分後における温熱具５０の表面最高温度の上昇温度（℃）に対する、発熱体１００の発熱開始から発熱開始後１０分までに測定される積算蒸気量（ｍｇ）の比が、５（ｍｇ／℃）以上である。心地よい温感とともに目の不快感を効果的に軽減する観点から、発熱体１００の発熱開始から発熱開始１０分後における温熱具５０の表面最高温度の上昇温度（℃）に対する、発熱体１００の発熱開始から発熱開始後１０分までに測定される積算蒸気量（ｍｇ）の比は、７（ｍｇ／℃）以上であることが好ましく、８．５（ｍｇ／℃）以上であることが好ましい。
一方、適度な温熱効果を付与する観点から、発熱体１００の発熱開始から発熱開始１０分後における温熱具５０の表面最高温度の上昇温度（℃）に対する、発熱体１００の発熱開始から発熱開始後１０分までに測定される積算蒸気量（ｍｇ）の比は、２０（ｍｇ／℃）以下であることが好ましい。

また、本実施形態の温熱具５０は、より心地よい温感とともに目の不快感を軽減する観点から、好ましくは、発熱体１００の発熱開始後３０分あたりの清涼化剤の揮散量が、０．０２ｍｇ以上０．５０ｍｇ以下であり、かつ、発熱体１００の発熱開始から発熱開始１０分後における温熱具５０の表面最高温度の上昇温度（℃）に対する、発熱体１００の発熱開始から発熱開始後１０分までに測定される積算蒸気量（ｍｇ）の比が、７（ｍｇ／℃）以上２０（ｍｇ／℃）以下であり、より好ましくは、発熱体１００の発熱開始後３０分あたりの清涼化剤の揮散量が、０．０２５ｍｇ以上０．２５ｍｇ以下であり、かつ、発熱体１００の発熱開始から発熱開始１０分後における温熱具５０の表面最高温度の上昇温度（℃）に対する、発熱体１００の発熱開始から発熱開始後１０分までに測定される積算蒸気量（ｍｇ）の比が、８．５（ｍｇ／℃）以上２０（ｍｇ／℃）であり、さらに好ましくは、発熱体１００の発熱開始後３０分あたりの清涼化剤の揮散量が、０．０２５ｍｇ以上０．１５ｍｇ以下であり、かつ、発熱体１００の発熱開始から発熱開始１０分後における温熱具５０の表面最高温度の上昇温度（℃）に対する、発熱体１００の発熱開始から発熱開始後１０分までに測定される積算蒸気量（ｍｇ）の比が、８．５（ｍｇ／℃）以上２０（ｍｇ／℃）である。

ここで、本発明者らは、温熱具５０が上記の条件を満たすためには、従来とは異なる製法上の工夫をすることが重要であることを見出した。具体的には、収容体２０の構成、材料、収容体２０の通気度及び透湿度、発熱部１０に含まれる被酸化性金属、炭素成分及び水の配合量及び材料の選択、清涼化剤の賦香量等の因子を組み合わせて、高度に制御することが重要となる。すなわち、単に、清涼化剤の賦香量や被酸化性金属の量を制御すればよいのではなく、各種因子を適切に組み合わせることによって初めて、上記の条件を満たすことができる。

本実施形態の温熱具５０の作用効果について説明する。
本実施形態の温熱具５０は、上記の条件を満たすものである。すなわち、温熱具５０は、特定時間内における清涼化剤の揮散量（ｍｇ）と、１０分後における温熱具５０の表面最高温度の上昇温度（℃）に対する積算蒸気量（ｍｇ）の比というパラメーターを制御することで、これらの相乗効果により、心地よい温感とともに目の不快感を軽減できる。ここで、心地よい温感とは、清涼化剤による清涼感とともに得られる温感であり、単なる温熱感や猛暑感とは異なるものである。また、目の不快感の軽減効果とは、涙の分泌を促すことにより、目の乾き感、目のごろごろ感等を解消したり、ドライアイの改善に寄与できる効果を意図するものである。すなわち、心地よい温感とともに目の不快感を軽減とは、単に、温熱具の発熱効果や清涼化剤の刺激によって得られるものではなく、清涼化剤を適切な発熱蒸気とともに付与することによって初めて得られる、従来にはない効果である。

また、本実施形態の温熱具５０における発熱体１００の発熱開始後の１０分までに測定される積算蒸気量は、使用者に適度な蒸気感を与える観点から、好ましくは６５ｍｇ以上であり、より好ましくは１００ｍｇ以上であり、さらに好ましくは１５０ｍｇ以上であり、ことさらに好ましくは１７０ｍｇ以上である。
一方、本実施形態の温熱具５０における発熱体１００の発熱開始後の１０分までに測定される積算蒸気量は、温熱具５０中の結露を抑止する観点から、３，０００ｍｇ以下であり、好ましくは１，６００ｍｇであり、より好ましくは５００ｍｇ以下である。

ここで、温熱具５０の表面最高温度と積算蒸気量は、図９に示す装置３０を用いて、次のように測定される数値である。
図９に示す装置３０は、アルミニウム製の測定室（容積４Ｌ）３１、測定室３１の下部に除湿空気（湿度２％未満、流量２．１Ｌ／分）を流入させる流入路３２、測定室３１の上部から空気を流出させる流出路３３、流入路３２に設けられた入口温湿度計３４と入口流量計３５、流出路３３に設けられた出口温湿度計３６と出口流量計３７、測定室３１内に設けられた温度計（サーミスタ）３８からなっている。温度計３８としては、温度分解能が０．０１℃程度のものを使用する。

温熱具５０の表面最高温度の測定は、測定環境温度３０℃（３０±１℃）において温熱具５０を酸素遮断袋から取り出し、温熱具５０の肌側に位置する面、たとえば水蒸気が放出しやすい面を上にして測定室３１に載置し、金属球（質量４．５ｇ）をつけた温度計３８を温熱具５０の平面視において発熱部１０が位置する領域の上に載せて計測する。
また、この状態で下部より除湿空気を流し、入口温湿度計３４と出口温湿度計３６で計測される温度及び湿度から測定室３１に空気が流入する前後の絶対湿度の差を求め、さらに入口流量計３５と出口流量計３７で計測される流量から発熱体１００が放出した水蒸気量を算出する。
なお、本明細書において、「温熱具５０の表面最高温度」とは、温熱具５０表面全体のうち最も温度が高くなる箇所、すなわち温熱具５０の平面視において発熱部１０が位置する領域内の温度である。また本明細書において、「発熱体１００の発熱開始から発熱開始１０分後における温熱具５０の表面最高温度の上昇温度（℃）」とは、発熱体１００の発熱開始時の温熱具５０の表面最高温度（℃）と、発熱体１００の発熱開始１０分後における温熱具５０の表面最高温度（℃）との差分を意味する。また、本明細書における「発熱体の発熱開始から発熱開始後１０分までに測定される積算蒸気量」とは、温熱具５０を酸素遮断袋から取り出した時点、すなわち水蒸気発生時を起点とし、１０分後までに測定された水蒸気量の総量をいう。

また、温熱具５０の表面最高到達温度は、使用者に気持ちよい温感と目の不快感の軽減を効果的に両立させる観点から、好ましくは３５℃以上であり、より好ましくは４０℃以上であり、さらに好ましくは４５℃以上である。
一方、温熱具５０の表面最高到達温度は、使用者に心地よい温感を与える観点から、好ましくは７０℃以下であり、より好ましくは６５℃以下であり、さらに好ましくは６０℃以下である。
なお、当該表面最高到達温度とは、温熱具５０の使用中において温熱具５０の表面最高温度が最も高くなる温度であり、上述の装置３０を用いて測定できる。

温熱具５０の製造方法は、以下の工程を含む。
被酸化性金属、炭素成分及び水を含有する発熱部１０を準備する工程と、
発熱部１０を収容体２０により収容し、発熱体１００を形成する工程と、
シートに清涼化剤を賦香する工程と、
収容体２０の外部に清涼化剤が賦香されたシートを配置する工程。

以上、図面を参照ながら本発明の実施形態について述べたが、これらは本発明の例示であり、上記以外の様々な構成を採用することもできる。
たとえば、上記実施形態では、収容体２０の外側にシート２１２が配置され、このシート２１２に清涼化剤が保持されていたが、これに限られるものではない。たとえば、発熱部１０に清涼化剤を含有させてもよい。さらには、収容体２０を構成する第一収容体シート２０ａおよび第二収容体シート２０ｂのいずれか一方、あるいは両方に清涼化剤を保持してもよく、収容体２０の内側に、清涼化剤が保持されたシートを配置してもよい。
また、上記実施形態では、シート２１２を配置したのは、第二収容体シート２０ｂの外側であったが、第一収容体シート２０ａの外側に清涼化剤が保持されたシートを配置してもよい。

上述した実施形態に関し、本発明はさらに以下の組成物、製造方法、或いは用途を開示する。

＜１＞ 被酸化性金属、炭素成分及び水を含有する発熱部と、一部に通気性を有し、前記発熱部を内部に収容する収容体と、を有する発熱体を備えた温熱具であって、前記温熱具に清涼化剤が保持され、以下の条件を満たす、温熱具。
（条件）
３０℃の環境下において、前記発熱体の発熱開始後３０分あたりの前記清涼化剤の揮散量が、０．０１ｍｇ以上、０．５ｍｇ以下であり、前記発熱体の発熱開始から発熱開始１０分後における前記温熱具の表面最高温度の上昇温度（℃）に対する、前記発熱体の発熱開始から発熱開始後１０分までに測定される積算蒸気量（ｍｇ）の比が、５（ｍｇ／℃）以上である。
＜２＞ 前記発熱体の発熱開始後３０分あたりの前記清涼化剤の揮散量は、好ましくは０．０２０ｍｇ以上であり、より好ましくは０．０２５ｍｇ以上であり、また、好ましくは０．５０ｍｇ以下であり、より好ましくは０．２５ｍｇ以下であり、さらに好ましくは０．１５ｍｇ以下である、＜１＞に記載の温熱具。
＜３＞ 前記発熱体の発熱開始後の１０分までに測定される積算蒸気量は、好ましくは６５ｍｇ以上であり、より好ましくは１００ｍｇ以上であり、さらに好ましくは１５０ｍｇ以上であり、ことさらに好ましくは１７０ｍｇ以上であり、また、好ましくは３，０００ｍｇ以下であり、より好ましくは１，６００ｍｇであり、さらに好ましくは５００ｍｇ以下である、＜１＞または＜２＞に記載の温熱具。
＜４＞ 好ましくは、前記発熱体の発熱開始後３０分あたりの前記清涼化剤の揮散量が、０．０２ｍｇ以上０．５０ｍｇ以下であり、かつ、発熱体の発熱開始から発熱開始１０分後における前記温熱具の表面最高温度の上昇温度（℃）に対する、前記発熱体の発熱開始から発熱開始後１０分までに測定される積算蒸気量（ｍｇ）の比が、７（ｍｇ／℃）以上２０（ｍｇ／℃）以下であり、より好ましくは、前記発熱体の発熱開始後３０分あたりの前記清涼化剤の揮散量が、０．０２５ｍｇ以上０．２５ｍｇ以下であり、かつ、前記発熱体の発熱開始から発熱開始１０分後における前記温熱具の表面最高温度の上昇温度（℃）に対する、前記発熱体の発熱開始から発熱開始後１０分までに測定される積算蒸気量（ｍｇ）の比が、８．５（ｍｇ／℃）以上２０（ｍｇ／℃）であり、さらに好ましくは、前記発熱体の発熱開始後３０分あたりの前記清涼化剤の揮散量が、０．０２５ｍｇ以上０．１５ｍｇ以下であり、かつ、前記発熱体の発熱開始から発熱開始１０分後における前記温熱具の表面最高温度の上昇温度（℃）に対する、前記発熱体の発熱開始から発熱開始後１０分までに測定される積算蒸気量（ｍｇ）の比が、８．５（ｍｇ／℃）以上２０（ｍｇ／℃）である、＜１＞乃至＜３＞いずれか一に記載の温熱具。
＜５＞ 温熱具５０の表面最高到達温度が、好ましくは３５℃以上であり、より好ましくは４０℃以上であり、さらに好ましくは４５℃以上であり、また、好ましくは７０℃以下であり、より好ましくは６５℃以下であり、さらに好ましくは６０℃以下である、＜１＞乃至＜４＞いずれか一に記載の温熱具。
＜６＞ 前記清涼化剤が、ｌ−メントール、ｄｌ−メントール、ｄ−カンフル、ｄｌ−カンフル、ｄ−ボルネオール、ｄｌ−ボルネオール、ゲラニオールからなる群から選択される１種または２種以上である、＜１＞乃至＜４＞いずれか一に記載の温熱具。
＜７＞ 前記清涼化剤は、前記発熱体の外部に保持されている、＜１＞乃至＜６＞いずれか一に記載の温熱具。
＜８＞ 前記清涼化剤の含有量は、前記発熱部全体の質量に対して、好ましくは０．１質量％以上であり、より好ましくは０．２質量％以上であり、さらに好ましくは０．４質量％以上であり、また、好ましくは２質量％以下であり、より好ましくは１．７質量％以下であり、さらに好ましくは１．５質量％以下である、＜１＞乃至＜７＞いずれか一に記載の温熱具。
＜９＞ 前記発熱部がさらに吸水ポリマーを含有する、＜１＞乃至＜８＞いずれか一に記載の温熱具。
＜１０＞ 前記炭素成分の含有量が、前記被酸化性金属の含有量１００質量部に対して、好ましくは０．３質量部以上であり、より好ましくは１質量部以上であり、さらに好ましくは３質量部以上であり、また、好ましくは２０質量部以下であり、より好ましくは１５質量部以下であり、さらに好ましくは１３質量部以下である、＜１＞乃至＜９＞いずれか一に記載の温熱具。
＜１１＞ 前記吸水性ポリマーの含有量が、前記被酸化性金属の含有量１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは７質量部以上、さらに好ましくは９質量部以上であり、また、好ましくは２０質量部以下、より好ましくは１８質量部以下、さらに好ましくは１６質量部以下である、＜９＞または＜１０＞いずれか一に記載の温熱具。
＜１２＞ 前記吸水性ポリマーの坪量は、乾燥状態で、好ましくは２０ｇ／ｍ^２以上であり、より好ましくは２５ｇ／ｍ^２以上であり、さらに好ましくは３０ｇ／ｍ^２以上であり、また、好ましくは１００ｇ／ｍ^２以下であり、より好ましくは８０ｇ／ｍ^２以下であり、さらに好ましくは６０ｇ／ｍ^２以下である、＜９＞乃至＜１１＞いずれか一に記載の温熱具。
＜１３＞ 前記温熱具が、前記収容体の外部にシートを有し、前記シートに前記清涼化剤が保持されている、＜１＞乃至＜１２＞いずれか一に記載の温熱具。
＜１４＞ 前記清涼化剤が前記発熱部の平面視における面積に対し、０．１５ｇ／ｍ^２以上保持されていることが好ましく、０．５ｇ／ｍ^２以上担持されていることがより好ましく、０．８ｇ／ｍ^２以上保持されていることがさらに好ましく、また、１５ｇ／ｍ^２以下保持されていることが好ましく、１０ｇ／ｍ^２以下保持されていることがより好ましく、８ｇ／ｍ^２以下保持されていることがさらに好ましい、＜１３＞に記載の温熱具。
＜１５＞ 前記収容体が、ＪＩＳ Ｐ８１１７に準拠して測定される通気度は、１０秒／１００ｍＬ超が好ましく、５０秒／１００ｍＬ超がより好ましく、１００秒／１００ｍＬ超がさらに好ましく、２００秒／１００ｍＬ以上が殊更に好ましく、また、８，０００秒／１００ｍＬ以下であることが好ましく、４，０００秒／１００ｍＬ以下であることがより好ましく、２，５００秒／１００ｍＬ以下であることがさらに好ましく、１，５００秒／１００ｍＬ以下であることが殊更に好ましく、また、１０秒／１００ｍＬを超え８，０００秒／１００ｍＬ以下であることが好ましく、５０秒／１００ｍＬを超え４，０００秒／１００ｍＬ以下であることがより好ましく、１００秒／１００ｍＬを超え２，５００秒／１００ｍＬ以下であることがさらに好ましく、２００秒／１００ｍＬを超え１，５００秒／１００ｍＬ以下であることがことさらに好ましい第１シートを用いて形成されている、＜１＞乃至＜１４＞いずれか一に記載の温熱具。
＜１６＞ 前記収容体が、ＪＩＳ Ｚ０２０８に準拠して測定される透湿度が、好ましくは８００ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以上であり、より好ましくは１０００ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以上であり、さらに好ましくは１３００ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以上であり、また、好ましくは８０００ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以下であり、より好ましくは６０００ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以下であり、さらに好ましくは５０００ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以下である、第１シートを用いて形成されている、＜１＞乃至＜１５＞いずれか一に記載の温熱具。
＜１７＞ 前記収容体が、前記第１シートに対向する位置に配置される第２シートを備え、前記清涼化剤が、前記第２シートよりも外側に保持されている＜１５＞または＜１６＞に記載の温熱具。
＜１８＞ 前記第２シートの通気性が、前記第１シートの通気性よりも低く、また、前記第２シートの通気性の通気度が、５，０００秒／１００ｍＬ以上とすることが好ましく、８，０００秒／１００ｍＬ以上とすることがより好ましく、また、１５０，０００秒／１００ｍＬ以下であることが好ましく、１００，０００秒／１００ｍＬ以下であることがより好ましい、＜１７＞に記載の温熱具。
＜１９＞ 前記第２シートの透湿度が、好ましくは７５０ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以下であり、より好ましくは５４０ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以下である、＜１７＞または＜１８＞に記載の温熱具。
＜２０＞前記収容体が、好ましくは通気性を有する袋体に収容されている、＜１＞乃至＜１９＞のいずれか一に記載の温熱具。
＜２１＞ アイマスクとして用いられる、＜１＞乃至＜２０＞いずれか一に記載の温熱具。
＜２２＞ ＜１＞乃至＜２０＞いずれか一に記載の温熱具を目に装着することによって涙の分泌を促進させる、涙量の増加方法。

以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明する。しかしながら本発明の範囲は、かかる実施例に制限されない。

・実施例及び比較例
〔発熱粉体水分散物の調製〕
表１の配合で示す組成比（質量比率）で、被酸化性金属、炭素成分、水、反応促進剤、ｐＨコントロール剤及び増粘剤等を用意し、次の手順で発熱粉体水分散物（発熱組成物）を調製した。増粘剤を水に溶解し、次いで反応促進剤とｐＨコントロール剤を溶解して水溶液を用意した。一方で被酸化性金属、炭素成分をプレ混合した粉体を用意し、水溶液にプレ混合粉体を入れ、ディスクタービン型攪拌羽根で１５０ｒｐｍ、１０分間攪拌してスラリー状の発熱粉体水分散物を得た。
なお、被酸化性金属、炭素成分、水、反応促進剤、及び増粘剤の種類、製品名及び製造元は以下のとおりである。
被酸化性金属：鉄粉（鉄粉ＲＫＨ、ＤＯＷＡ ＩＰ ＣＲＥＡＴＩＯＮ株式会社製）平均粒径４５μｍ
炭素成分：活性炭（カルボラフィン、日本エンバイロケミカルズ株式会社製）平均粒径４０μｍ
増粘剤：キサンタンガム（エコーガムＢＴ、ＤＳＰ五協フード＆ケミカル株式会社製）分子量２，０００，０００
水：水道水
ｐＨコントロール剤１：リン酸３カリウム（米山化学工業株式会社製）
ｐＨコントロール剤２：４８％水酸化カリウム溶液（関東化学株式会社製）
反応促進剤：塩化ナトリウム（日本薬局方塩化ナトリウム、富田製薬株式会社製）

＜実施例１＞
〔発熱部の作製〕
基材層として、ＰＥラミネート紙（ニットク株式会社社製）を用い、発熱粉体水分散物１．８ｇを２４．０１ｃｍ^２（４．９ｃｍ×４．９ｃｍ）の基材層の表面に厚み略３ｍｍで塗工した。
続いて、吸水性ポリマー０．０７２ｇ（球状、平均粒子径３００μｍ、アクアリックＣＡＷ−１５１、株式会社日本触媒製）を、上述の発熱粉体水分散物の塗工面に対して、略０．５ｍｍの厚みで散布した（坪量３０ｇ／ｍ^２）。
つづいて、吸水性シートとして、４．９ｃｍ×４．９ｃｍのクレープ紙（坪量６３ｇ／ｍ^２、大昭和紙工産業株式会社社製）を用い、上記吸水性ポリマーの散布部上に積層して一体化することで発熱部を作製した。

〔発熱体の作製〕
第一収容体シートとして通気度３５０秒／１００ｍＬであるポリエチレン製多孔シートを用いた収容体（６．５ｃｍ×６．５ｃｍ：ただし、第二収容体シートは非通気性）に上記で得られた発熱部を、吸水性シートが第一収容体シート側、基材層が第二収容体シート側となるよう、それぞれ入れて、周縁部を密閉シールし、発熱体を作製した。

〔清涼化剤の保持〕
エタノールを溶媒とし、ｌ−メントールとユーカリ油を８：２１の質量比（ｌ−メントール：１０．３質量％、ユーカリ油：２６．９質量％、清涼化剤；２９．１％）となるよう溶解させた清涼化剤溶液を調製した。
次に、吸水紙（坪量３５ｇ／ｍ^２）を用意し、清涼化剤の保持量が８ｍｇとなるように、調製した清涼化剤溶液２７．５ｍｇを吸水紙に塗布した。その後、エタノールは揮発させた。
なお、上記清涼化剤溶液２７．５ｍｇを塗布した場合、吸水紙一枚、すなわち発熱体一つあたり、メントール２．８ｍｇ、ユーカリ油７．４ｍｇを保持させたことになる。また、ユーカリ油の７０質量％が１，８−シネオールであるため、清涼化剤としては、合計８ｍｇを保持させたことになる。

〔温熱具の作製〕
作製した発熱体の第二収容体シートの外側面に、清涼化剤が保持された吸水紙を接着剤でラミネートした。
次に、エアスルー不織布（通気度１秒／１００ｍＬ、３０ｇ／ｍ^２）で作った外装袋（７．５ｃｍ×７．５ｃｍ）において、片面周辺部に粘着剤を幅１ｃｍ×長さ４ｃｍ、１００ｇ／ｍ^２で塗工して剥離紙をかぶせたものを用意し、その外装袋の中に、吸水紙が接着した発熱体を入れて、周縁部を密閉シールしたものを温熱具とした。
温熱具は、後述する評価を実施するまで、酸素遮断袋に入れた。なお、一連の作業は窒素気流下でおこなった。

＜実施例２＞
表３に示す構成となるように清涼化剤量（ｍｇ）を調整した以外は、実施例１と同様にして、温熱具を作製した。

＜実施例３＞
第一収容体シートとして通気度５００秒／１００ｍＬであるポリエチレン製多孔シートを用い、表３に示す構成となるように発熱粉体水分散物の塗工量（ｇ）、および清涼化剤量（ｍｇ）を調整した以外は、実施例１と同様にして、温熱具を作製した。

＜実施例４＞
第一収容体シートとして通気度２０秒／１００ｍＬである合成紙を用い、表３に示す構成となるように吸水性ポリマーの坪量（ｇ／ｍ^２）、発熱粉体水分散物の塗工量（ｇ）、および清涼化剤量（ｍｇ）を調整した以外は、実施例１と同様にして、温熱具を作製した。

＜比較例１＞
第一収容体シートとして通気度２５００秒／１００ｍＬであるポリエチレン製多孔シートを用い、表３に示す構成となるように発熱粉体水分散物の塗工量（ｇ）、および清涼化剤量（ｍｇ）を調整した以外は、実施例１と同様にして、温熱具を作製した。

得られた温熱具について、以下に示す測定及び評価を行った。結果を表３または表４に示す。

・測定
＜清涼化剤の揮散量＞
まず、発熱体が酸化反応を行う程度に充分な量の空気が入った１５ｃｍ×２５ｃｍのポリフッ化ビニル樹脂の気体捕集バッグ（テドラー（商標登録）バッグ、デュポン社製）を用意し、気体捕集バッグの一方の端部を空気供給源に接続し、他方の端部の吐出口又は吐出口に連結したチューブの先端をエタノール中に浸漬させた。
次に、清涼化剤保持された温熱具を酸素遮断袋から取り出し、当該気体捕集バッグにいれて、３５℃に設定したホットプレート上に３０分間載置した。ホットプレート上に載置している間、空気供給源から気体捕集バッグ内に一定スピードで（１００ｍＬ／ｍｉｎ）空気を流入させ、気体捕集バッグの他方の端部の吐出口又は吐出口に連結したチューブの先端から空気を排出させることで、発熱体から揮散した清涼化剤をエタノール中に捕集した。また、気体捕集バッグ内に流入した空気が適切に排出されるよう、気体捕集バッグ上に重りを載せ、気体捕集バッグの周囲は、ホットプレートによる加温が保持されるように、断熱材により断熱した。
３０分間の載置後、気体捕集バッグから発熱体を取り出し、気体捕集バッグ内をエタノールで洗浄し、洗浄に用いたエタノールも捕集して、清涼化剤の揮散量に合計した。
清涼化剤の捕集量の分析は、ガスクロマトグラフィー（Ａｇｉｌｅｎｔ ６８９０Ｎ、アジレント・テクノロジー株式会社製）により行った。
これらの作業は全て大気圧下で行った。
なお、アイマスクタイプの温熱具は発熱体を２つ用いているため、温熱具の清涼化剤の揮散量は、発熱体一つあたりで測定された量の２倍とした。

＜積算蒸気量＞
図９に示す装置３０を用いて測定した。酸素遮断袋から取り出した温熱具を、発熱体の肌側に位置する面（第一収容体シート）を上にして測定室３１に載置し、金属球（質量４．５ｇ）をつけた温度計３８をその上に載せて計測した。この状態で下部より除湿空気を流し、入口温湿度計３４と出口温湿度計３６で計測される温度及び湿度から測定室３１に空気が流入する前後の絶対湿度の差を求め、さらに入口流量計３５と出口流量計３７で計測される流量から温熱具が放出した水蒸気量を算出した。積算蒸気量は、温熱具を酸素遮断袋から取り出した時点を起点とし、１０分後までに測定された総量とした。

＜表面最高温度＞
温熱具の表面最高温度の測定は、図７に示す装置３０を用いて測定した。すなわち、測定環境温度３０℃（３０±１℃）において酸素遮断袋から取り出した温熱具を、発熱体の肌側に位置する面（第一収容体シート）を上にして測定室３１に載置し、金属球（質量４．５ｇ）をつけた温度計３８を温熱具の平面視において発熱部が位置する領域の上に載せて計測し、温熱具を酸素遮断袋から取り出した後の温熱具の表面最高温度（℃）を測定値とした。
積算蒸気量（ｍｇ）を縦軸に、表面最高温度（℃）を横軸にし、図１０にプロットした。

＜涙の分泌量＞
涙の分泌量が増えることにより、涙液の安定性が増加し、涙液層が破れるまでの時間（ＲＢＵＴ）が延長する。オートレフトポグラファー ＲＴ−７０００（トーメーコーポレーション；愛知県，日本）のＴＳＡＳ（Ｔｅａｒ Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ Ａｎａｌｙｓｉｓ Ｓｙｓｔｅｍ： 涙液安定性解析システム）モードを用いて、被験者の涙液層の厚みも含めた眼表面の形状（トポグラフィ）を、１秒間隔で連続測定した。眼表面形状の時間変化を涙液層の厚さの変化としてとらえ、開眼時から涙液層が破れるまでの時間（秒）をＲＢＵＴとして算出し、涙液の安定性の評価指標とした。
温熱具を１０分間使用する前後に、ＲＢＵＴを測定し、涙の分泌の変化を調べた。温熱具の使用後の測定は、温熱具を外して１分後及び１０分後に実施し、温熱具の使用前に対しＲＢＵＴの延長がみられるかを調べた。

・評価
熟練したパネリスト３名で各温熱具を１０分間着用し、以下の評価基準のどの位置に該当するかを協議し決定した。
＜心地よい温感＞
５：とても心地よい温感を感じる
４：やや心地よい温感を感じる
３：心地よい温感を感じる
２：わずかに温感を感じる
１：極めてわずかな温感がある
＜目の不快感＞
５：とても改善したと感じる
４：やや改善したと感じる
３：改善したと感じる
２：あまり改善したと感じない
１：ほとんど改善したと感じない

実施例１〜４では、温熱具を１０分着用後、１分後あるいは１０分後には、ＲＢＵＴが１０秒以上に延長し、涙の分泌量の増加に伴い、涙液の安定性が増したものとみられた。

Claims (12)

1. 被酸化性金属、炭素成分及び水を含有する発熱部と、
   一部に通気性を有し、前記発熱部を内部に収容する収容体と、を有する発熱体を備えた温熱具であって、
   前記温熱具に清涼化剤が保持され、以下の条件を満たす、温熱具。
   （条件）
   ３０℃の環境下において、
   前記発熱体の発熱開始後３０分あたりの前記清涼化剤の揮散量が、０．０１ｍｇ以上、０．５ｍｇ以下であり、
   前記発熱体の発熱開始から発熱開始１０分後における前記温熱具の表面最高温度の上昇温度（℃）に対する、前記発熱体の発熱開始から発熱開始後１０分までに測定される積算蒸気量（ｍｇ）の比が、５（ｍｇ／℃）以上である。
2. 前記発熱体の発熱開始後の１０分までに測定される積算蒸気量が、６５ｍｇ以上、３０００ｍｇ以下である、請求項１に記載の温熱具。
3. 前記温熱具の表面最高到達温度が、３５℃以上７０℃以下である、請求項１または２に記載の温熱具。
4. 前記清涼化剤が、ｌ−メントール、ｄｌ−メントール、ｄ−カンフル、ｄｌ−カンフル、ｄ−ボルネオール、ｄｌ−ボルネオール、ゲラニオールからなる群から選択される１種または２種以上である、請求項１乃至３いずれか一項に記載の温熱具。
5. 前記清涼化剤は、前記発熱体の外部に保持されている、請求項１乃至４いずれか一項に記載の温熱具。
6. 前記発熱部がさらに吸水ポリマーを含有する、請求項１乃至５いずれか一項に記載の温熱具。
7. 前記温熱具が、前記収容体の外部にシートを有し、
   前記シートに前記清涼化剤が保持されている、請求項１乃至６いずれか一項に記載の温熱具。
8. 前記収容体が、ＪＩＳ Ｐ８１１７に準拠して測定される通気度が、１０秒／１００ｍＬを超え、８，０００秒／１００ｍＬ以下である第１シートを用いて形成されている、請求項１乃至７いずれか一項に記載の温熱具。
9. 前記収容体が、ＪＩＳ Ｚ０２０８に準拠して測定される透湿度が、８００ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以上８，０００ｇ／ｍ^２・２４ｈｒ以下である第１シートを用いて形成されている、請求項１乃至８に記載の温熱具。
10. 前記収容体が、前記第１シートに対向する位置に配置される第２シートを備え、
    前記清涼化剤が、前記第２シートよりも外側に保持されている、請求項８または９に記載の温熱具。
11. アイマスクとして用いられる、請求項１乃至１０に記載の温熱具。
12. 請求項１乃至１０に記載の温熱具を目に装着することによって涙の分泌を促進させる、涙量の増加方法。

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