JPWO2016104569A1 - 電動パワーステアリング装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】物理モデルに基づいた制御系を構成し、規範モデルに制御対象の出力(ラックエンドまでの距離)が追従するようなモデルフォローイング制御を構成し、運転者に操舵違和感を与えずに端当て時の異音の発生を抑制し、衝撃力を抑制させると共に、フィードバック(FB)制御部のモデルパラメータ、制御パラメータを可変とした高性能な電動パワーステアリング装置を提供する。【解決手段】電動パワーステアリング装置において、ラックエンド手前の所定角度の範囲内で粘弾性モデルを規範モデルとした、FB制御部で成るモデルフォローイング制御の構成であり、FB制御部が入力側ラック軸力に基づいて目標ラック変位を演算するFB要素と、目標ラック変位及びラック変位の位置偏差に基づいて出力側ラック軸力を出力する制御要素部とで構成する。【選択図】図3
Description
本発明は、少なくとも操舵トルクに基づいて電流指令値を演算し、電流指令値によってモータを駆動し、車両の操舵系にアシスト力を付与するようにした電動パワーステアリング装置に関し、特に粘弾性モデルを規範モデルとし、ラックエンド近傍で電流指令値を絞ることによりアシストトルクを減少させ、端当て時の勢いを減衰して衝撃エネルギーを低くし、運転者の不快に感じる打音(異音)を抑制し、操舵フィーリングを向上した電動パワーステアリング装置に関する。
また、ラック軸力、ラック変位に基づいて規範モデルのモデルパラメータ、制御系(フィードバック制御部)の制御パラメータを可変させ、或いは入力の制限により衝撃を抑制し、あらゆる路面状況にも対応可能な高性能な電動パワーステアリング装置に関する。
車両の操舵系にモータの回転力でアシスト力を付与する電動パワーステアリング装置(EPS)は、モータの駆動力を減速機を介してギア又はベルト等の伝達機構により、ステアリングシャフト或いはラック軸にアシスト力を付与するようになっている。かかる従来の電動パワーステアリング装置は、アシスト力のトルクを正確に発生させるため、モータ電流のフィードバック制御を行っている。フィードバック制御は、電流指令値とモータ電流検出値との差が小さくなるようにモータ印加電圧を調整するものであり、モータ印加電圧の調整は、一般的にPWM(パルス幅変調)制御のデューティの調整で行っている。
電動パワーステアリング装置の一般的な構成を図1に示して説明すると、ハンドル1のコラム軸(ステアリングシャフト、ハンドル軸)2は減速ギア3、ユニバーサルジョイント4a及び4b、ピニオンラック機構5、タイロッド6a,6bを経て、更にハブユニット7a,7bを介して操向車輪8L,8Rに連結されている。また、コラム軸2には、ハンドル1の操舵トルクを検出するトルクセンサ10が設けられており、ハンドル1の操舵力を補助するモータ20が減速ギア3を介してコラム軸2に連結されている。電動パワーステアリング装置を制御するコントロールユニット(ECU)30には、バッテリ13から電力が供給されると共に、イグニションキー11を経てイグニションキー信号が入力される。コントロールユニット30は、トルクセンサ10で検出された操舵トルクThと車速センサ12で検出された車速Velとに基づいて、アシストマップを用いてアシスト指令の電流指令値の演算を行い、演算された電流指令値に補償等を施した電圧制御値Vrefによってモータ20に供給する電流を制御する。
コントロールユニット30には、車両の各種情報を授受するCAN(Controller Area Network)40が接続されており、車速VelはCAN40から受信することも可能である。また、コントロールユニット30には、CAN40以外の通信、アナログ/ディジタル信号、電波等を授受する非CAN41も接続可能である。
このような電動パワーステアリング装置において、コントロールユニット30は主としてCPU(MPUやMCUを含む)で構成されるが、そのCPU内部においてプログラムで実行される一般的な機能を示すと、例えば図2に示されるような構成となっている。
図2を参照してコントロールユニット30の機能及び動作を説明すると、トルクセンサ10からの操舵トルクTh及び車速センサ12からの車速Velは電流指令値を演算するトルク制御部31に入力され、演算された電流指令値Iref1は減算部32Bに入力され、モータ電流検出値Imと減算される。減算部32Bでの減算結果である偏差I(=Iref1−Im)はPI制御等の電流制御部35で制御され、電流制御された電圧制御値VrefがPWM制御部36に入力されてデューティを演算され、PWM信号でインバータ37を介してモータ20をPWM駆動する。モータ20のモータ電流値Imはモータ電流検出器38で検出され、減算部32Bに入力されてフィードバックされる。モータ20にはレゾルバ等の回転角センサ21が連結されており、回転角θが検出されて出力される。
このような電動パワーステアリング装置では、操舵系の最大舵角(ラックエンド)の近傍で大きなアシストトルクがモータにより付加されると、操舵系が最大舵角に至った時点で大きな衝撃が生じ、打音(異音)が発生して、運転者が不快に感じる可能性がある。
そのため、特公平6−4417号公報(特許文献1)には、操舵系の操舵角が最大操舵角より所定値手前になったことを判定する操舵角判定手段を備えると共に、操舵角が最大操舵角より所定値手前になったときにモータへ供給する電力を減少させて、アシストトルクを減少させる補正手段を備えた電動式パワーステアリング装置が開示されている。
また、特許第4115156号公報(特許文献2)には、調節機構が端位置に近づいているかどうかを決定し、調節機構が端位置に近づいていることがわかった場合、ステアリング補助を減少するように駆動手段を制御し、調節機構が端位置に近付く速度を決定するため、位置センサによって決定された調節速度が評価される電動パワーステアリング装置が示されている。
しかしながら、特許文献1に開示された電動式パワーステアリング装置では、操舵角が最大操舵角より所定値手前になったことで電力を減少させており、操舵速度等を全く考慮していないので、微細な電流低減制御ができない。また、モータのアシストトルクを減少させる特性が全く示されておらず、具体的な構成となっていない。
また、特許文献2に開示された電動パワーステアリング装置では、アシスト量を終端に向かうに従って減少していくが、終端に近づく速度に応じてアシスト量低減の速さを調整し、終端での速度を十分に落とすようにしている。しかし、特許文献2では、速度に応じて低減する特性を変化させることのみを示しており、物理的なモデルには基づいていない。また、フィードバック制御していないため、路面状況(負荷状態)によっては特性或いは結果が変化する恐れがある。
本発明は上述のような事情よりなされたものであり、本発明の目的は、物理モデルに基づいた制御系を構成し、規範モデルに制御対象の出力(ラックエンドまでの距離)が追従するようなモデルフォローイング制御を構成し、運転者に操舵違和感を与えずに端当て時の異音の発生を抑制し、衝撃力を抑制させると共に、フィードバック(FB)制御部のモデルパラメータ、制御パラメータを可変とし、或いは入力制限により衝撃力を抑制した高性能な電動パワーステアリング装置を提供することにある。
本発明は、少なくとも操舵トルクに基づいて電流指令値を演算し、前記電流指令値に基づいてモータを駆動することにより、操舵系をアシスト制御する電動パワーステアリング装置に関し、本発明の上記目的は、ラックエンド手前の所定角度x0の範囲内で粘弾性モデルを規範モデルとした、フィードバック制御部で成るモデルフォローイング制御の構成であり、前記フィードバック制御部が入力側ラック軸力fに基づいて目標ラック変位を演算するフィードバック要素と、前記目標ラック変位及びラック変位xの位置偏差に基づいて出力側ラック軸力ffを出力する制御要素部とで構成され、前記フィードバック要素及び前記制御要素部の少なくとも一方のパラメータを可変して設定する補正部を具備ことにより、或いは更に、前記操舵トルク及び前記電流指令値に基づいてラック軸力f4を演算する軸力演算部と、前記ラック軸力f4の最大値を制限値により制限して前記入力側ラック軸力fを出力するリミッタとを具備することにより、或いは更に、前記操舵トルク及び前記電流指令値に基づくラック軸力f3から前記入力側ラック軸力fを演算する軸力演算部を具備し、前記ラック軸力演算部が、前記ラック軸力f3の絶対値及び符号を算出する絶対値/符号部と、前記絶対値がスレッショルド以上であるかを判定する判定部と、前記絶対値から前記スレッショルドを減算する減算部と、減算結果に前記符号を乗算する乗算部と、前記乗算結果又は固定値を出力する切替部とで構成されていることにより達成される。
本発明の電動パワーステアリング装置によれば、物理モデルに基づいた制御系を構成しているので、定数設計に見通しが立て易くなり、規範モデルに制御対象の出力(ラックエンドまでの距離)が追従するようなモデルフォローイング制御を構成しているので、負荷状態(外乱)や制御対象の変動にロバスト(頑健)な端当て抑制制御が可能となる利点がある。
また、本発明の電動パワーステアリング装置によれば、規範モデルのモデルパラメータ及び制御要素のパラメータをラック軸力、ラック変位に基づいて可変としているので、制御性が一層向上し、また、ラック軸力の入力を制限しているので衝撃を抑制することができ、あらゆる路面状況に応じた対応が可能となる利点がある。
本発明は、ラックエンド近傍の物理モデルに基づいた制御系を構成し、粘弾性モデル(バネ定数、粘性摩擦係数)を規範モデルとし、その規範モデルに制御対象の出力(ラックエンドまでの距離)が追従するようなモデルフォローイング制御を構成し、運転者に操舵違和感を与えずに端当て時の異音の発生を抑制し、衝撃力を減衰する電動パワーステアリング装置である。
モデルフォローイング制御は粘弾性モデル追従制御部で構成し、粘弾性モデル追従制御部をフィードフォワード制御部若しくはフィードバック制御部或いはその両者で構成し、ラックエンド手前の所定角度外では通常のアシスト制御を行い、ラックエンド手前の所定角度内でモデルフォローイング制御を行い、ラックエンドに当たる時の衝撃力を減衰する。
更に本発明では、モデルフォローイング制御の粘弾性モデルのモデルパラメータ及び制御要素に対する制御パラメータ(フィードバック制御部の制御ゲイン)を所定角度内で可変すると共に、所定角度範囲内に入ったときのラック軸力に応じてモデルパラメータ及び制御パラメータを可変とする。例えば、開始舵角付近では、粘弾性モデルのバネ項を小さく、制御ゲインを低くし、ラックエンドに近づくにつれて大きく設定する。また、所定角度範囲内に入ったときのラック軸力が小さいほどバネ項を大きくし、制御ゲインを大きく設定する。このようにすることで、開始舵角付近の制御量が小さく、所定範囲内外でのアシスト量の変化量が小さくなる。これにより、運転者はアシスト量の変化による反力違和感を感じないようにできる。また、ラックエンドに近い領域では制御ゲインを大きく設定し、制御量を大きくすることができるため、ラックエンドに到達する時の衝撃力を減衰できる。
また、路面状態(アスファルト、濡れた路面、氷上、雪上等)により、所定角度範囲のラック軸力が変化する。路面の摩擦係数が小さい場合(氷上、雪上)ではラック軸力が小さく、アスファルトでは路面摩擦係数が大きくラック軸力が大きい。モデルパラメータ、制御パラメータ(ゲイン)をアスファルトで適切に設定した場合、氷上、雪上などでは適切ではなくなる可能性がある。摩擦係数が小さい場合は、ラックエンドに向けて大きなアシスト力を発生できる余裕量が大きく、舵角が大きく進み、ラックエンドに到達する可能性が高くなる。所定角度範囲に入った時点でのラック軸力が小さいほど、粘弾性モデルのバネ定数を大きくし、制御ゲインを高くすることで、舵角進み角度を小さくすることが望まれる。そこで、本発明では、ラック軸力が小さいほど、バネ定数が大きく制御ゲインを高くすることのできる補正部を設け、更に別の実施例では、ラック軸力の最大入力を制限値により制限して、衝撃の抑制を図っている。
以下に、本発明の実施形態を、図面を参照して説明する。
先ず、本発明の前提となるモデルフォローイング制御について、図2に対応させて示す図3を説明する。
図3に示すモデルフォローイング制御では、電流指令値Iref1は変換部101でラック軸力fに変換され、ラック軸力fは粘弾性モデル追従制御部120に入力される。ラック軸力fはコラム軸トルクと等価であるが、以下の説明では便宜的にラック軸力として説明する。
電流指令値Iref1からラック軸力fへの変換は、下記数1に従って行われる。
(数1)
f=G1×Iref1
ここで、Ktをトルク定数[Nm/A]、Grを減速比、Cfを比スト
ローク[m/rev.]として、G1=Kt×Gr×(2π/Cf)で
ある。
回転角センサ21からの回転角θはラック位置変換部100に入力され、判定用ラック位置Rxに変換される。判定用ラック位置Rxはラックエンド接近判定部110に入力され、ラックエンド接近判定部110は図4に示すように、判定用ラック位置Rxがラックエンド手前の所定位置x0以内にあると判定したときに端当て抑制制御機能を働かせ、ラック変位xを出力すると共に切替信号SWSを出力する。切替信号SWS及びラック変位xは、ラック軸力fと共に粘弾性モデル追従制御部120へ入力され、粘弾性モデル追従制御部120で制御演算されたラック軸力ffは変換部102で電流指令値Iref2に変換され、電流指令値Iref2は加算部103で電流指令値Iref1と加算されて電流指令値Iref3となる。電流指令値Iref3に基づいて、上述したアシスト制御が行われる。
電流指令値Iref1からラック軸力fへの変換は、下記数1に従って行われる。
(数1)
f=G1×Iref1
ここで、Ktをトルク定数[Nm/A]、Grを減速比、Cfを比スト
ローク[m/rev.]として、G1=Kt×Gr×(2π/Cf)で
ある。
回転角センサ21からの回転角θはラック位置変換部100に入力され、判定用ラック位置Rxに変換される。判定用ラック位置Rxはラックエンド接近判定部110に入力され、ラックエンド接近判定部110は図4に示すように、判定用ラック位置Rxがラックエンド手前の所定位置x0以内にあると判定したときに端当て抑制制御機能を働かせ、ラック変位xを出力すると共に切替信号SWSを出力する。切替信号SWS及びラック変位xは、ラック軸力fと共に粘弾性モデル追従制御部120へ入力され、粘弾性モデル追従制御部120で制御演算されたラック軸力ffは変換部102で電流指令値Iref2に変換され、電流指令値Iref2は加算部103で電流指令値Iref1と加算されて電流指令値Iref3となる。電流指令値Iref3に基づいて、上述したアシスト制御が行われる。
なお、図4に示すラックエンド近接領域を設定する所定位置x0は、適宜な位置に設定可能である。所定位置x0はラック比ストローク、車種、フィール等により一義的には定まらず、通常ラックエンド手前1〜50mm程度に設定される。
変換部102でのラック軸力ffから電流指令値Iref2への変換は、下記数2に従って行われる。
(数2)
Iref2=ff/G1
粘弾性モデル追従制御部120の詳細は、図5又は図6に示される。
(数2)
Iref2=ff/G1
粘弾性モデル追従制御部120の詳細は、図5又は図6に示される。
図5の実施形態1では、ラック軸力fはフィードフォワード制御部130及びフィードバック制御部140に入力され、ラック変位xはフィードバック制御部140に入力される。フィードフォワード制御部130からのラック軸力FFは切替部121に入力され、フィードバック制御部140からのラック軸力FBは切替部122入力される。切替部121及び122は切替信号SWSによってON/OFFされ、切替信号SWSによってOFFされているときは、各出力u1及びu2はゼロである。切替信号SWSによって切替部121及び122がONされたとき、切替部121からのラック軸力FFがラック軸力u1として出力され、切替部122からのラック軸力FBがラック軸力u2として出力される。切替部121及び122からのラック軸力u1及びu2が加算部123で加算され、加算値のラック軸力ffが粘弾性モデル追従制御部120から出力される。ラック軸力ffは、変換部102で電流指令値Iref2に変換される。
また、図6の実施形態2では、ラック変位xはフィードフォワード制御部130及びフィードバック制御部140に入力され、ラック軸力fはフィードバック制御部140に入力される。以下は図5の実施形態1と同様に、フィードフォワード制御部130からのラック軸力FFは切替部121に入力され、フィードバック制御部140からのラック軸力FBは切替部122入力される。切替部121及び122は切替信号SWSによってON/OFFされ、切替信号SWSによってOFFされているときは、各出力u1及びu2はゼロである。切替信号SWSによって切替部121及び122がONされたとき、切替部121からのラック軸力FFがラック軸力u1として出力され、切替部122からのラック軸力FBがラック軸力u2として出力される。切替部121及び122からのラック軸力u1及びu2が加算部123で加算され、加算値のラック軸力ffが粘弾性モデル追従制御部120から出力される。ラック軸力ffは変換部102で電流指令値Iref2に変換される。
このような構成において、先ずその動作例全体を図7のフローチャートを参照して、次いで粘弾性モデル追従制御(実施形態1及び2)の動作例を図8のフローチャートを参照して説明する。
スタート段階においては、切替部121及び122は切替信号SWSによってOFFされている。そして、動作がスタートすると先ず、トルク制御部31は操舵トルクTh及び車速Velに基づいて電流指令値Iref1を演算し(ステップS10)、ラック位置変換部100は回転角センサ21からの回転角θを判定用ラック位置Rxに変換する(ステップS11)。ラックエンド接近判定部110は判定用ラック位置Rxに基づいてラックエンド接近か否かを判定し(ステップS12)、ラックエンド接近でない場合には、粘弾性モデル追従制御部120からラック軸力ffは出力されず、電流指令値Iref1に基づく通常の操舵制御が実行され(ステップS13)、終了となるまで継続される(ステップS14)。
一方、ラックエンド接近判定部110でラックエンド接近が判定された場合には、粘弾性モデル追従制御部120による粘弾性モデル追従制御が実行される(ステップS20)。即ち、図8に示すように、ラックエンド接近判定部110から切替信号SWSが出力されると共に(ステップS201)、ラック変位xが出力される(ステップS202)。また、変換部101は、前記数1に従って電流指令値Iref1をラック軸力fに変換する(ステップS203)。図5の実施形態1では、フィードフォワード制御部130はラック軸力fに基づいてフィードフォワード制御を行い(ステップS204)、フィードバック制御部140はラック変位x及びラック軸力fに基づいてフィードバック制御を行う(ステップS205)。また、図6の実施形態2では、フィードフォワード制御部130はラック変位xに基づいてフィードフォワード制御を行い(ステップS204)、フィードバック制御部140はラック変位x及びラック軸力fに基づいてフィードバック制御を行う(ステップS205)。なお、いずれの場合も、フィードフォワード制御及びフィードバック制御の順番は、逆であっても良い。
ラックエンド接近判定部110からの切替信号SWSは切替部121及び122に入力され、切替部121及び122がONされる(ステップS206)。切替部121及び122がONされると、フィードフォワード制御部130からのラック軸力FFがラック軸力u1として出力され、フィードバック制御部140からのラック軸力FBがラック軸力u2として出力される。ラック軸力u1及びu2は加算部123で加算され(ステップS207)、加算結果としてのラック軸力ffが変換部102で、前記数2に従って電流指令値Iref2に変換される(ステップS208)。
ここで、本発明の粘弾性モデル追従制御部120は、ラックエンド近辺の物理モデルに基づいた制御系となっており、ラックエンド手前の所定角度以内で粘弾性モデル(バネ定数k0[N/m]、粘性摩擦係数μ[N/(m/s)])を規範モデル(入力:力、出力:変位で記述された物理モデル)としたモデルフォローイング制御を構成し、ラックエンドに当たる時の衝撃力を減衰している。
図9はラックエンド近傍の模式図を示しており、質量mと力Fo,F1の関係は数3である。粘弾性モデルの方程式の算出は、例えば関西大学理工学会誌「理工学と技術」Vol.17(2010)の「弾性膜と粘弾性の力学の基礎」(大場謙吉)に示されている。
次に、電動パワーステアリング装置の実プラント146を下記数17で表わされるPとし、本発明の規範モデル追従型制御を2自由度制御系で設計すると、Pn及びPdを実際のモデルとして図10の構成となる。ブロック143(Cd)は制御要素部を示している。(例えば朝倉書店発行の前田肇、杉江俊治著「アドバンスト制御のためのシステム制御理論」参照)
図10において、フィードフォワード制御系をブロック144→実プラントPの経路で考えると、図11となる。ここで、P=N/Dとすると、図11(A)は図11(B)となり、数20より図11(C)が得られる。図11(C)より、f=(m・s2+μ・s+k0)xとなるので、これを逆ラプラス変換すると、下記数29が得られる。
上記前提を踏まえると、フィードフォワード制御部130がなくても動作上に支障はなく、この場合の粘性モデル追従制御部120の構成は図14となる(実施形態3)。即ち、フィードバック制御部140は、バネ定数k0、粘性摩擦係数μをパラメータとして、ラック軸力fに基づいて目標ラック変位(目標舵角)を演算するフィードバック要素(N/F)141と、目標ラック変位及びラック変位xの位置偏差を求める減算部142と、位置偏差に基づいてラック軸力FBを制御処理するPID、PI等で成る制御要素部143とで構成され、フィードバック制御部140からのラック軸力FB、つまり制御要素部143の出力は切替部122のb2接点に入力される。切替部122のa2接点には、固定部126から固定値「0」が入力されている。そして、ラック軸力fがフィードバック要素141に入力され、ラック変位xがフィードバック制御部140内の減算部142に減算入力されると共に、パラメータ設定部124に入力される。パラメータ設定部124はラック変位xに対して、図15に示すような特性でバネ定数k0及び粘性摩擦係数μを出力し、バネ定数k0及び粘性摩擦係数μはフィードバック要素141に入力される。切替部122の接点は、ラックエンド接近判定部120からの切替信号SWSによって接点a2と接点b2を切替えられる。
また、図16に示すようにフィードフォワード制御部130のみの構成(実施形態4)でも良い。
本発明は上記実施形態3における規範モデルのモデルパラメータ(フィードバック要素141)又は制御要素部の制御パラメータ或いは両者のパラメータを、ラック軸力(SAT)f、ラック変位xに基づいて可変させる。即ち、規範モデルのモデルパラメータ、制御系の制御パラメータ(ゲイン)を、例えばアスファルトの路面状況で適切に設定した場合、氷上、雪上などでは適切ではなくなる可能性がある。摩擦係数が小さい場合は、ラックエンドに向けて大きなアシスト力を発生できる余裕量が大きく、舵角が大きく進み、ラックエンドに到達する可能性が高くなる。所定角度範囲に入った時点でのラック軸力が小さいほど、粘弾性モデルのバネ定数を大きくし、制御ゲインを高くすることで、舵角進み角度を小さくすることが望まれる。そこで、本発明では、ラック軸力が小さいほど、バネ定数が大きく制御ゲインを高くする各種補正部を設け、モデルパラメータ、制御パラメータを可変する。
図17は、本発明の実施例1を図3及び図14に対応させて示しており、操舵トルクThからラック軸力f1に変換する変換部200と、ラック軸力f1と変換部101からのラック軸力f2を加算する加算部202と、加算部202で得られたラック軸力f3(=f1+f2)から入力側ラック軸力fを演算する軸力演算部201と、制御系の位置補正部210及び制御パラメータ設定部211と、モデル系の位置補正部220及びモデルパラメータ設定部221とが設けられている。
ラック軸力f3(=f1+f2)を入力する軸力演算部201は、ラック変位xが所定角度範囲になった時のラック軸力f3を初期ラック軸力Fzとして設定し記憶する設定記憶部201−1と、以後、ラック軸力f3から初期ラック軸力Fzを減算して入力側ラック軸力fを出力する減算部201−2とで構成されている。初期ラック軸力Fzは、ラック変位xが所定角度範囲になった時のラック軸力であり、初期ラック軸力Fzはパラメータとして、位置補正部210及び220に入力される。軸力演算部201は、ラック変位xが所定角度範囲になって以降、下記数33に従って入力側ラック軸力fを演算する。
(数33)
f=(f1+f2)−Fz
位置補正部210の特性は、例えば図18に示すようにラック変位xにほぼ比例関係にあると共に、初期ラック軸力Fzが小さくなるに従って大きな傾斜で増加する補正位置xm1を出力するようになっている。制御パラメータ設定部211は位置補正部210から補正位置xm1を入力し、例えば図19に示すように、補正位置xm1が大きくなるに従って増加率が大きくなる非線形な関係で、制御パラメータkd、kpを出力する。制御パラメータkd、kpは、フィードバック制御部140内の制御要素部143に、下記数34のように設定される。
(数34)
Cd=kp+kd・s
位置補正部220の特性は、例えば図20に示すようにラック変位xにほぼ比例関係にあると共に、ラック軸力Fzが小さくなるに従って大きな傾斜で増加する補正位置xm2を出力するようになっている。モデルパラメータ設定部221は位置補正部220から補正位置xm2を入力し、例えば図15に示すような特性でモデルパラメータμ(粘性摩擦係数)、k0(バネ定数)を出力する。モデルパラメータμ、k0は、フィードバック制御部140内のフィードバック要素(N/F)141に設定される。
(数33)
f=(f1+f2)−Fz
位置補正部210の特性は、例えば図18に示すようにラック変位xにほぼ比例関係にあると共に、初期ラック軸力Fzが小さくなるに従って大きな傾斜で増加する補正位置xm1を出力するようになっている。制御パラメータ設定部211は位置補正部210から補正位置xm1を入力し、例えば図19に示すように、補正位置xm1が大きくなるに従って増加率が大きくなる非線形な関係で、制御パラメータkd、kpを出力する。制御パラメータkd、kpは、フィードバック制御部140内の制御要素部143に、下記数34のように設定される。
(数34)
Cd=kp+kd・s
位置補正部220の特性は、例えば図20に示すようにラック変位xにほぼ比例関係にあると共に、ラック軸力Fzが小さくなるに従って大きな傾斜で増加する補正位置xm2を出力するようになっている。モデルパラメータ設定部221は位置補正部220から補正位置xm2を入力し、例えば図15に示すような特性でモデルパラメータμ(粘性摩擦係数)、k0(バネ定数)を出力する。モデルパラメータμ、k0は、フィードバック制御部140内のフィードバック要素(N/F)141に設定される。
位置補正部210及び220でラック軸力Fzに応じて、見かけ上ラック位置xを大きく或いは小さくすることで、規範モデルのモデルパラメータや制御パラメータを変化させる。このように補正することで、ラックエンドに向けて舵角が進む特性を調整することができる。
このような構成において、図17の実施例1の動作例を図21及び図22のフローチャートを参照して説明する。
ラックエンド接近判定部110から切替信号SWSが出力され、切替部122の接点がa2から接点b2に切替えられると共に(ステップS201)、変換部200で操舵トルクThがラック軸力f1に変換される(ステップS202)。トルク制御部31で電流指令値Iref1が演算され、電流指令値Iref1は変換部101でラック軸力f2に変換され(ステップS203)、切替部122が接点b2に切替えられた瞬間にその時のラック軸力f3を初期ラック軸力Fzとして設定記憶部201−1に設定し(ステップS204)、その後はラック軸力f3から、記憶された初期ラック軸力Fzを減算部201−2で減算してラック軸力fを演算し(ステップS205)、フィードバック制御部140内のフィードバック要素141に入力側ラック軸力として入力する。
また、ラックエンド接近判定部110からラック変位xが出力され(ステップS206)、ラック変位xはフィードバック制御部140内の減算部142に減算入力されると共に、位置補正部210及び220に入力される。位置補正部210は位置補正処理#1により、ラック変位x及び初期ラック軸力Fzに基づいて補正変位xm1を演算し(ステップS210)、制御パラメータ設定部211は補正変位xm1に基づいて制御パラメータkp、kdを演算する(ステップS211)。制御パラメータkp、kdは、フィードバック制御部140内の制御要素部143に設定される。位置補正部220は位置補正処理#2により、ラック変位x及び初期ラック軸力Fzに基づいて補正変位xm2演算し(ステップS212)、モデルパラメータ設定部221は補正変位xm2に基づいてモデルパラメータμ、k0を演算する(ステップS213)。モデルパラメータμ、k0は、フィードバック制御部140内のフィードバック要素141に設定される。
フィードバック制御部140は、ラック軸力f、ラック位置x及び設定された制御パラメータkp、kd、モデルパラメータμ、k0によりフィードバック制御の処理を行い(ステップS220)、出力側ラック軸力ffを出力する(ステップS230)。ラック軸力ffは変換部102で電流指令値Iref2に変換され(ステップS231)、終了となるまで上記動作を繰り返す(ステップS232)。
上記ステップS232で終了となった場合には、切替信号SWSの出力によって切替部122の接点を接点b2から接点a2に切替え(ステップS233)、その後、図7のステップS14に移行する。
フィードバック制御部140におけるフィードバック制御の処理は、図22に示すような動作で実施される。
先ずモデルパラメータ設定部221で演算されたモデルパラメータμ、k0がフィードバック要素141に設定され(ステップS221)、フィードバック要素141でN/F処理が実施され、目標ラック変位(目標舵角)が演算される(ステップS222)。目標ラック変位は減算部142に加算入力され、減算入力されるラック変位xとの位置偏差が演算され(ステップS223)、求められた位置偏差は制御要素部143に入力される。また、制御パラメータ設定部211で演算された制御パラメータkp、kdが、制御要素部143に設定され(ステップS224)、制御演算が実施され(ステップS225)、制御演算により得られたラック軸力FBが出力される(ステップS226)。なお、制御パラメータkp、kdの設定順序は適宜変更可能である。
次に、本発明の実施例2を図23に示して説明する。実施例2では実施例1の位置補正部210及び220が削除されると共に、制御パラメータ設定部212及びモデルパラメータ設定部222にパラメータとして初期ラック軸力Fzが入力されている。制御パラメータ設定部212の特性は図24に示すように、制御パラメータkp及びkdは初期ラック軸力Fzが小さくなるに従って大きな増加率となっている。また、モデルパラメータ設定部222の特性は図25に示すように、モデルパラメータμ、k0は初期ラック軸力Fzが小さくなるに従って大きな値となっており、下記数35の関数で表わされる。
(数35)
μ=f1(Fz・x)
k0=f2(Fz・x)
図26は本発明の実施例3を示しており、位置補正部210A及び220Aにパラメータとして車速Velを入力している。そして、位置補正部210Aはラック変位xに対して図27に示すように、車速Velが大きくなるに従って補正変位xm1が大きくなるように可変し、位置補正部220Aはラック変位xに対して図28に示すように、車速Velが大きくなるに従って補正変位xm2が大きくなるように可変する。
(数35)
μ=f1(Fz・x)
k0=f2(Fz・x)
図26は本発明の実施例3を示しており、位置補正部210A及び220Aにパラメータとして車速Velを入力している。そして、位置補正部210Aはラック変位xに対して図27に示すように、車速Velが大きくなるに従って補正変位xm1が大きくなるように可変し、位置補正部220Aはラック変位xに対して図28に示すように、車速Velが大きくなるに従って補正変位xm2が大きくなるように可変する。
位置補正部210A及び220Aで車速Velに応じて、見かけ上ラック位置xを大きく或いは小さくすることで、規範モデルのモデルパラメータや制御パラメータを変化させる。クリーピング走行時は、停車中ラック軸力Fzの特性と、異なり、舵角に対して大きさは小さく、傾きも小さくなる。このように補正することで、ラックエンドに向けて舵角が進む特性を調整することができる。
図29は本発明の実施例4を示しており、位置補正部210B及び220Bにパラメータとしてモータ角速度ωを入力している。モータ角速度ωは角速度演算部203で、回転角θから演算(微分)で算出される。そして、位置補正部210Bはラック変位xに対して図30に示すように、モータ角車速ωが大きくなるに従って補正変位xm1が大きくなるように可変し、位置補正部220Bはラック変位xに対して図31に示すように、モータ角車速ωが大きくなるに従って補正変位xm2が大きくなるように可変する。
位置補正部210B及び220Bでモータ角速度ω(ラック変位速度)に応じて、見かけ上ラック位置xを大きく或いは小さくすることで、規範モデルのモデルパラメータや制御パラメータを変化させる。ラック変位速度(モータ角速度)ωが大きい場合は、ラックエンドに向かう速度が大きいときに、規範モデルのバネ項やダンピングを大きくし、規範モデル出力がラックエンドに向かって大きくならないように、また、制御パラメータ(ゲイン)を大きくして、ラック変位がラックエンドに向かって進まないようにする。位置補正部210B及び220Bをモータ角速度(ラック変位速度)ωに応じて補正することで、ラックエンドに向けて舵角が進む特性を調整することができる。
また、本発明のこれまで説明した実施例では、ラックエンド手前の所定角度の範囲内で、粘弾性モデルを規範モデルとしたモデルフォローイング制御の構成をとり、その粘弾性モデルのモデルパラメータ及び制御パラメータ(制御ゲイン)を所定角度内で可変とすることに加えて、更に所定角度範囲内に入ったときのラック軸力に応じてモデルパラメータ及び制御パラメータを可変とする。例えば、開始舵角付近では、粘弾性モデルのバネ項を小さく、制御ゲインを低くし、ラックエンドに近づくに従って大きく設定する。また、所定角度範囲内に入ったときのラック軸力が小さいほどバネ項を大きく、制御ゲインを大きく設定する。このようにすることで、開始舵角付近の制御量が小さく、所定範囲内外でのアシスト量の変化量が小さく、結果、運転者はアシスト量変化による反力違和感を感じないようにできる。また、ラックエンドに近い領域では制御ゲインを大きく設定し、制御量を大きくすることができるため、ラックエンドに到達する時の衝撃力を減衰できる。
更に、路面状態(アスファルト、濡れた路面、氷上、雪上)により、所定角度範囲のラック軸力が変化する。路面の摩擦係数が小さい場合(氷上、雪上)ではラック軸力が小さく、アスファルトでは路面摩擦係数が大きくラック軸力が大きい。また、図32に示すように、停車中やクリーピング速度での走行では、タイヤからの反力が異なり、ラック軸力が変わる。また、タイヤの捩れ程度によっても、負荷特性が異なる。路面状態や走行状態によらず、ほぼ一定で舵角を制御することが望まれている。それを達成するために、本発明(実施例5〜7)では規範モデルへのラック軸力の入力の正負最大値を制限する。制限値を設定して入力を制限すれば、規範モデル出力(目標舵角)は一定となり、制御効果のバラツキを抑えられる。また、制限値をラック軸力に応じて調整できるようにすることで、規範モデル出力(目標舵角)を調整でき、さらに効果のバラツキを小さくできる。
図33は、本発明の実施例5を図3及び図14に対応させて示しており、操舵トルクThからラック軸力f1に変換する変換部200と、ラック軸力f1と変換部101からのラック軸力f2を加算する加算部202と、加算部202で得られたラック軸力f3(=f1+f2)からラック軸力f4を演算する軸力演算部201と、軸力演算部201からのラック軸力f4の最大値を制限して入力側ラック軸力fを出力するリミッタ204と、制御系の制御パラメータを設定する制御パラメータ設定部211と、モデル系のモデルパラメータを設定するモデルパラメータ設定部221とが設けられている。
ラック軸力f3(=f1+f2)を入力する軸力演算部201は、ラック変位xが所定角度範囲になった時のラック軸力f3を初期ラック軸力Fzとして設定し記憶する設定記憶部201−1と、以後、ラック軸力f3から初期ラック軸力Fzを減算して軸力f4を出力する減算部201−2とで構成されている。初期ラック軸力Fzは、ラック変位xが所定角度範囲になった時のラック軸力であり、軸力演算部201は、ラック変位xが所定角度範囲になって以降、前記数33に従ってラック軸力f4を演算する(ただし、本例ではf=f4)。これは、所定角度では規範モデルの出力として“0”とし、制御要素部143から出力されるラック軸力FBを“0”とするためである。所定角度付近での操舵で指令値の段差をなくし、保舵を容易とするためである。
リミッタ204は、例えば図34に示すような特性で正負最大値を制限し、最大値を制限された入力側ラック軸力fがフィードバック制御部140内のフィードバック要素141に入力される。なお、図34において、xOR及びxOLは、所定角度範囲を設定する角度である。
また、制御系の制御パラメータ設定部211はラック変位xを入力し、例えば図35に示すように、ラック変位xが大きくなるに従って増加率が大きくなる非線形な関係で、制御パラメータkd、kpを出力する。制御パラメータkd、kpは、フィードバック制御部140内の制御要素部143に、前記数34のように設定される。
モデル系のモデルパラメータ設定部221はラック変位xを入力し、例えば図15に示すような特性でモデルパラメータμ(粘性摩擦係数)、k0(バネ定数)を出力する。モデルパラメータμ、k0は、フィードバック制御部140内のフィードバック要素(N/F)141に設定される。
このような構成において、図33の実施例5の動作例を図36のフローチャートを参照して説明する。
ラックエンド接近判定部110から切替信号SWSが出力され、切替部122の接点がa2から接点b2に切替えられると共に(ステップS201)、変換部200で操舵トルクThがラック軸力f1に変換される(ステップS202)。トルク制御部31で電流指令値Iref1が演算され、電流指令値Iref1は変換部101でラック軸力f2に変換され(ステップS203)、切替部122が接点b2に切替えられた瞬間にその時のラック軸力f3=f1+f2を初期ラック軸力Fzとして設定記憶部201−1に設定し(ステップS204)、その後はラック軸力f3から、記憶された初期ラック軸力Fzを減算部201−2で減算してラック軸力f4を演算し(ステップS205)、リミッタ204で制限処理を行い(ステップS206)、制限処理されたラック軸力をフィードバック制御部140内のフィードバック要素141に入力側ラック軸力fとして入力する。
また、ラックエンド接近判定部110からラック変位xが出力され(ステップS210)、ラック変位xはフィードバック制御部140内の減算部142に減算入力されると共に、制御パラメータ設定部211及びモデルパラメータ設定部221に入力される。制御パラメータ設定部211はラック変位xに基づいて制御パラメータkp、kdを演算し(ステップS211)、制御パラメータkp、kdは、フィードバック制御部140内の制御要素部143に設定される。また、モデルパラメータ設定部221はラック変位xに基づいてモデルパラメータμ、k0を演算し(ステップS213)、モデルパラメータμ、k0は、フィードバック制御部140内のフィードバック要素141に設定される。
フィードバック制御部140は、ラック軸力f、ラック変位x及び設定された制御パラメータkp、kd、モデルパラメータμ、k0によりフィードバック制御の処理を行い(ステップS220)、出力側ラック軸力ffを出力する(ステップS230)。ラック軸力ffは変換部102で電流指令値Iref2に変換され(ステップS231)、終了となるまで上記動作を繰り返す(ステップS232)。
上記ステップS232で終了となった場合には、切替信号SWSの出力によって切替部122の接点を接点b2から接点a2に切替え(ステップS233)、その後、図7のステップS14に移行する。
フィードバック制御部140におけるフィードバック制御の処理は、図22と同様に実施される。本実施例5では、入力側ラック軸力fの入力がリミッタ204で制限されるため、図37の実線に示すように規範モデル出力が飽和する。制限されないと、破線のように飽和しないで変化し続ける。
次に、本発明の実施例6を図38に示して説明する。
この実施例6では、設定記憶部201−1に設定記憶された初期ラック軸力Fzをパラメータとしてリミッタ204に入力している。そして、最大値を制限するための制限値fthを初期ラック軸力Fzに応じて可変とする。例えば図39の特性Aのように、初期ラック軸力Fzが小さいときは小さく、初期ラック軸力Fzが大きくなるに従って線形的に大きくなるように、制限値fthを変化させたり、或いは特性Bのように非線形で制限値fthを増加させる。或いは図40の特性Aのように、初期ラック軸力Fzが小さいときに大きく、初期ラック軸力Fzが大きくなるに従って線形的に小さくなるように、制限値fthを変化させたり、或いは特性Bのように非線形で制限値fthを減少させる。これにより、車両のラック軸力の立ち上がり方(舵角が大きくなったときのラック軸の大きくなる割合)に応じて、調整が可能となる。
図41は本発明の実施例7を示しており、初期ラック軸力Fzの設定において慣性成分及び摩擦成分を取り除いた値としている。これにより、記憶された初期ラック軸力Fzは、所定角度で保舵したときのラック軸力として記憶される。
即ち、実施例7では、軸力演算部201に慣性/摩擦部201−3及び減算部201−4を更に設けている。そして、ラック速度及びラック加速度を慣性/摩擦部201−3に入力し、演算された慣性成分及び摩擦成分を減算部201−4に加算入力される。また、減算部201−4にはラック軸力f3(=f1+f2)が加算入力されており、減算部201−4で減算処理されたラック軸力f5が設定記憶部201−1に入力されている。従って、ラック変位xが所定角度になった時、慣性成分及び摩擦成分が差し引かれたラック軸力が初期ラック軸力Fzとして設定記憶される。
図42は、本発明の実施例8を図3及び図14に対応させて示しており、操舵トルクThからラック軸力f1に変換する変換部200と、ラック軸力f1と変換部101からのラック軸力f2を加算する加算部202と、加算部202で得られたラック軸力f3(=f1+f2)から入力側ラック軸力fを演算する軸力演算部201と、制御系の制御パラメータを設定する制御パラメータ設定部211と、モデル系のモデルパラメータを設定するモデルパラメータ設定部221とが設けられている。
軸力演算部201は、ラック軸力f3の絶対値及び符号を算出する絶対値/符号部201−1と、算出された絶対値|f3|をスレッショルドfthと比較して判定信号JDを出力する判定部201−2と、絶対値|f3|及びスレッショルドfthの差f4(=|f3|−fth)を演算する減算部201−3と、差f4に符号snを乗算する乗算部201−4と、接点a3及びb3を持つ切替部201−5と、切替部201−5の接点a3に固定値0を入力する固定部201−6とで構成されている。判定部201−2の判定信号JDは切替部201−5の接点を切替えるようになっており、判定信号JDによる接点a3及びb3の切替は数36のようになっている。
(数36)
|f3|<fthのとき、接点a3
|f3|≧fthのとき、接点b3
また、制御系の制御パラメータ設定部211はラック変位xを入力し、例えば図35に示すように、ラック変位xが大きくなるに従って増加率が大きくなる非線形な関係で、制御パラメータkd、kpを出力する。制御パラメータkd、kpは、フィードバック制御部140内の制御要素部143に、前記数34のように設定される。
(数36)
|f3|<fthのとき、接点a3
|f3|≧fthのとき、接点b3
また、制御系の制御パラメータ設定部211はラック変位xを入力し、例えば図35に示すように、ラック変位xが大きくなるに従って増加率が大きくなる非線形な関係で、制御パラメータkd、kpを出力する。制御パラメータkd、kpは、フィードバック制御部140内の制御要素部143に、前記数34のように設定される。
モデル系のモデルパラメータ設定部221はラック変位xを入力し、例えば図15に示すような特性でモデルパラメータμ(粘性摩擦係数)、k0(バネ定数)を出力する。モデルパラメータμ、k0は、フィードバック制御部140内のフィードバック要素(N/F)141に設定される。
このような構成において、図42の実施例8の動作例を図43のフローチャートを参照して説明する。
ラックエンド接近判定部110から切替信号SWSが出力され、切替部122の接点がa2から接点b2に切替えられると共に(ステップS201)、変換部200で操舵トルクThがラック軸力f1に変換され(ステップS202)、トルク制御部31で電流指令値Iref1が演算され、電流指令値Iref1は変換部101でラック軸力f2に変換される(ステップS203)。ラック軸力f1及びf2は加算部202で加算され、加算されたラック軸力f3が絶対値/符号部201−1に入力され、絶対値|f3|が求められると共に、ラック軸力f3の符号snが検出される(ステップS204)。絶対値|f3|は判定部201−2に入力され、スレッショルドfthと大小が比較され、判定信号JDが出力される(ステップS205)。また、絶対値|f3|は減算部201−3に入力され、スレッショルドfthとの差f4が演算されると共に、差f4と符号snとが乗算部201−4で乗算され、乗算結果であるラック軸力f5が切替部201−5の接点b3に入力される(ステップS206)。切替部201−5は数33に従って切替えられ、切替部201−5の出力が入力側ラック軸力fとしてフィードバック制御部140内のフィードバック要素141に入力される(ステップS207)。
また、ラックエンド接近判定部110からラック変位xが出力され(ステップS210)、ラック変位xはフィードバック制御部140内の減算部142に減算入力されると共に、制御パラメータ設定部211及びモデルパラメータ設定部221に入力される。制御パラメータ設定部211はラック変位xに基づいて制御パラメータkp、kdを演算し(ステップS211)、制御パラメータkp、kdは、フィードバック制御部140内の制御要素部143に設定される。また、モデルパラメータ設定部221はラック変位xに基づいてモデルパラメータμ、k0を演算し(ステップS213)、モデルパラメータμ、k0は、フィードバック制御部140内のフィードバック要素141に設定される。
フィードバック制御部140は、ラック軸力f、ラック変位x及び設定された制御パラメータkp、kd、モデルパラメータμ、k0によりフィードバック制御の処理を行い(ステップS220)、出力側ラック軸力ffを出力する(ステップS230)。ラック軸力ffは変換部102で電流指令値Iref2に変換され(ステップS231)、終了となるまで上記動作を繰り返す(ステップS232)。
上記ステップS232で終了となった場合には、切替信号SWSの出力によって切替部122の接点を接点b2から接点a2に切替え(ステップS233)、その後、図7のステップS14に移行する。
フィードバック制御部140におけるフィードバック制御の処理は、図22に示す動作と同一である。
実施例8では、図44(A)に示すようにラック軸力f3がスレッショルドfth以上になったとき以降に、図44(B)に示すように目標ラック変位が出力される。
次に、本発明の実施例9を、図42に対応させて図45に示して説明する。
この実施例9では、切替部201−5の後段に最大値を制限するリミッタ201−7が設けられており、最大値を制限されたラック軸力が入力側ラック軸力fとしてフィードバック要素141に入力されている。本例によれば、ラック軸力fの最大値が図46(A)のように制限され、目標ラック変位の最大値も図46(B)に示すように飽和する。
なお、制御要素部143(Cd)は任意のPID(比例積分微分)制御、PI制御、PD制御の構成のいずれでも良い。また、上述では位置補正部とパラメータ設定部を個別に表示しているが、一体的な構成であっても良い。更に、上述では回転角θをモータに連結された回転角センサから得ているが、舵角センサから取得するようにしても良い。
1 ハンドル
2 コラム軸(ステアリングシャフト、ハンドル軸)
10 トルクセンサ
12 車速センサ
13 バッテリ
14 舵角センサ
20 モータ
23 モータ駆動部
30 コントロールユニット(ECU)
31 トルク制御部
35 電流制御部
36 PWM制御部
100 ラック位置変換部
110 ラックエンド接近判定部
120 粘弾性モデル追従制御部
121、122 切替部
130 フィードフォワード制御部
140 フィードバック制御部
2 コラム軸(ステアリングシャフト、ハンドル軸)
10 トルクセンサ
12 車速センサ
13 バッテリ
14 舵角センサ
20 モータ
23 モータ駆動部
30 コントロールユニット(ECU)
31 トルク制御部
35 電流制御部
36 PWM制御部
100 ラック位置変換部
110 ラックエンド接近判定部
120 粘弾性モデル追従制御部
121、122 切替部
130 フィードフォワード制御部
140 フィードバック制御部
Claims (24)
- 少なくとも操舵トルクに基づいて電流指令値を演算し、前記電流指令値に基づいてモータを駆動することにより、操舵系をアシスト制御する電動パワーステアリング装置において、
ラックエンド手前の所定角度x0の範囲内で粘弾性モデルを規範モデルとした、フィードバック制御部で成るモデルフォローイング制御の構成であり、
前記フィードバック制御部が入力側ラック軸力fに基づいて目標ラック変位を演算するフィードバック要素と、前記目標ラック変位及びラック変位xの位置偏差に基づいて出力側ラック軸力ffを出力する制御要素部とで構成され、
前記フィードバック要素及び前記制御要素部の少なくとも一方のパラメータを可変して設定する補正部を具備したことを特徴とする電動パワーステアリング装置。 - 前記操舵トルクによるラック軸力f1及び前記電流指令値によるラック軸力f2を加算してラック軸力f3を求め、前記ラック変位xが前記所定角度x0の範囲内に入った時の前記ラック軸力f3を初期ラック軸力Fzとして記憶し、以後は前記ラック軸力f3と前記初期ラック軸力Fzの差を前記入力側ラック軸力fとする軸力演算部が設けられている請求項1に記載の電動パワーステアリング装置。
- 前記制御要素部のパラメータは、前記ラック変位xに応じて補正を行う位置補正部1と、前記位置補正部1からの補正変位に応じて制御パラメータを出力する制御パラメータ設定部とで演算され、
前記フィードバック要素のパラメータは、前記ラック変位xに応じて補正を行う位置補正部2と、前記位置補正部2からの補正変位に応じてモデルパラメータを出力するモデルパラメータ設定部とで演算されるようになっている請求項2に記載の電動パワーステアリング装置。 - 前記位置補正部1及び前記位置補正部2の出力特性が、前記初期ラック軸力Fzをパラメータとして変化する請求項3に記載の電動パワーステアリング装置。
- 前記出力特性のゲインが、前記初期ラック軸力Fzが小さくなるに従って大きくなっている請求項4に記載の電動パワーステアリング装置。
- 前記位置補正部1及び前記位置補正部2の出力特性が、車速をパラメータとして変化する請求項3に記載の電動パワーステアリング装置。
- 前記出力特性のゲインが、前記車速が大きくなるに従って大きくなっている請求項6に記載の電動パワーステアリング装置。
- 前記位置補正部1及び前記位置補正部2の出力特性が、モータ角速度をパラメータとして変化する請求項3に記載の電動パワーステアリング装置。
- 前記出力特性のゲインが、前記モータ角速度が大きくなるに従って大きくなっている請求項8に記載の電動パワーステアリング装置。
- 前記制御要素部のパラメータは、前記ラック変位xに応じて制御パラメータを出力する制御パラメータ設定部で演算され、
前記フィードバック要素のパラメータは、前記ラック変位xに応じてモデルパラメータを出力するモデルパラメータ設定部で演算されるようになっている請求項2に記載の電動パワーステアリング装置。 - 前記位置補正部1及び前記位置補正部2の出力特性が、前記初期ラック軸力Fzをパラメータとして変化する請求項10に記載の電動パワーステアリング装置。
- 前記初期ラック軸力Fzが小さくなるに従って前記制御パラメータの値が大きくなると共に、前記初期ラック軸力Fzが小さくなるに従って前記モデルパラメータの値が大きくなる請求項11に記載の電動パワーステアリング装置。
- 前記位置補正部1及び前記制御パラメータ設定部が一体構成であり、前記位置補正部2及び前記モデルパラメータ設定部が一体構成である請求項3に記載の電動パワーステアリング装置。
- 更に、前記操舵トルク及び前記電流指令値に基づいてラック軸力f4を演算する軸力演算部と、前記ラック軸力f4の最大値を制限値により制限して前記入力側ラック軸力fを出力するリミッタとを具備している請求項1に記載の電動パワーステアリング装置。
- 前記制限値が可変になっている請求項14に記載の電動パワーステアリング装置。
- 前記制限値の可変を、所定角度x0になった時の初期ラック軸力Fzに応じて行うようになっている請求項15に記載の電動パワーステアリング装置。
- 前記制限値が前記初期ラック軸力Fzに応じて線形若しくは非線形で増加する特性である請求項16に記載の電動パワーステアリング装置。
- 前記制限値が前記初期ラック軸力Fzに応じて線形若しくは非線形で減少する特性である請求項16に記載の電動パワーステアリング装置。
- 前記ラック軸力の演算に、慣性成分及び摩擦成分が除去されている請求項14乃至18のいずれかに記載の電動パワーステアリング装置。
- 更に、前記操舵トルク及び前記電流指令値に基づくラック軸力f3から前記入力側ラック軸力fを演算する軸力演算部を具備し、
前記ラック軸力演算部が、
前記ラック軸力f3の絶対値及び符号を算出する絶対値/符号部と、前記絶対値がスレッショルド以上であるかを判定する判定部と、前記絶対値から前記スレッショルドを減算する減算部と、減算結果に前記符号を乗算する乗算部と、前記乗算結果又は固定値を出力する切替部とで構成されている請求項1に記載の電動パワーステアリング装置。 - 前記切替部は、前記判定部が前記絶対値が前記スレッショルド以上であると判定したときに、前記乗算結果を前記入力側ラック軸力fとして出力するようになっている請求項20に記載の電動パワーステアリング装置。
- 前記切替部は、前記判定部が前記絶対値が前記スレッショルド未満であると判定したときに、前記固定値を前記入力側ラック軸力fとして出力するようになっている請求項20又は21に記載の電動パワーステアリング装置。
- 前記固定値が0である請求項20乃至22のいずれかに記載の電動パワーステアリング装置。
- 前記切替部の後段に、最大値を制限するリミッタが設けられている請求項20乃至23のいずれかに記載の電動パワーステアリング装置。
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