JPWO2016075925A1 - Ni合金クラッド鋼板及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
クラッド圧延に先立って行われる母材圧延において、スラブ加熱温度を1000℃〜1100℃とし、クラッド圧延において、1050℃〜1200℃に加熱されたスラブを、鋼板表面温度950℃以上での圧下比を2.0以上、900℃以下の温度域における累積圧下率を40%以上、圧延終了温度を750℃以上とする条件で熱間圧延する熱間圧延工程と、前記熱間圧延工程後に、冷却速度3℃/s以上、冷却停止温度600℃以下とする条件で加速冷却する加速冷却工程と、前記加速冷却工程後に放冷する放冷工程と、を有することを特徴とするNi合金クラッド鋼板の製造方法。
母材は、質量%で、C:0.020〜0.10%、Si:0.10〜0.50%、Mn:0.75〜1.80%、P:0.015%以下、S:0.0030%以下、Nb:0.040〜0.10%、Ti:0.005〜0.030%、N:0.0010〜0.0060%、Al:0.070%以下を含有する。
Cは鋼の強度を向上させる有効な成分である。C含有量が0.020%未満では一般溶接用鋼として強度が不十分になる。一方、C含有量が0.10%を超えると、母材ならびに母材の溶接熱影響部の靭性の劣化を招く。また、溶接性の観点からC含有量の低減が望ましい。そこで、C含有量の上限を0.10%とする。なお、溶接性及びHAZ靭性の観点から、好ましいC含有量は0.020〜0.080%である。より好ましくは0.030〜0.080%の範囲である。
Siは製鋼時の脱酸のために添加される。また、Siは母材の強度確保に必要な成分である。このため、Si含有量を0.10%以上にすることが必要である。一方、Si含有量が0.50%を超えると、母材の靭性、加工性に悪影響を及ぼすためSi含有量は0.10〜0.50%の範囲とする。脱酸の効果と靭性の観点から好ましくは0.20〜0.40%の範囲である。
Mnは母材の強度及び靭性の確保に有効な成分である。強度及び靭性確保の観点から、Mn含有量を0.75%以上とする必要がある。一方、Mn含有量が1.80%を超えると靭性、溶接性に悪影響を与える。そこで、Mn含有量は0.75〜1.80%の範囲とする。好ましくは、1.00〜1.70%の範囲である。
母材及び母材の溶接熱影響部の靭性を確保するため、P含有量を極力低減することが望ましい。ただし、過度の脱Pはコスト上昇を招くためP含有量は0.015%以下であればよい。好ましくは0.010%以下である。なお、P含有量を過度に低減することは溶製コストの高騰につながり、経済的に不利となるので、P含有量の下限は0.001%程度とすることが好ましい。
Sは積極的に添加しなくても不可避的不純物として含まれる可能性がある元素である。本発明では、低温靭性を確保するためにS含有量を0.0030%以下とする。好ましくは0.0010%以下とする。なお、S含有量を過度に低減することは溶製コストの高騰につながり、経済的に不利となるので、S含有量の下限は0.0003%程度とすることが好ましい。
Nbは析出物によるピニング効果と固溶Nbによる未再結晶域拡大を通じて細粒化作用を発揮する。上記効果や作用により、母材の強度および靭性、DWTT性能を向上させることができる。ただし、Nb含有量が0.040%未満ではその効果を有効に発揮することができない。一方、Nb含有量が0.10%を超えるとその効果が飽和する。場合によっては粗大なNb介在物が生成することによりむしろDWTT性能が劣化することがある。そこで、Nb含有量は0.040〜0.10%の範囲とする。好ましくは、0.050〜0.080%の範囲である。
TiはTiNを形成してスラブ加熱時の粒成長を抑制したり、溶接熱影響部での粒成長を抑制したりし、結果としてミクロ組織の微細化をもたらして、母材の強度と、母材及び母材の溶接熱影響部の靭性を改善する効果がある。Ti含有量が0.005%未満では十分な効果が得られない。また、Ti含有量が0.030%を超えると、かえって上記効果が得られないのみならず、母材及び母材の溶接熱影響部の靭性が劣化する。したがって、Ti含有量は0.005〜0.030%の範囲とする。好ましくは、0.010〜0.020%の範囲である。
NはTiNとして析出することで溶接熱影響部の靭性の向上に効果がある。N含有量が0.0010%未満では効果が薄れるため下限を0.0010%とする。しかしながらN含有量が0.0060%を超えると固溶Nが増大し溶接熱影響部の靭性の低下がおこる。Ti含有量と対応させるTiNの微細析出によるHAZ靭性の向上を考慮し、N含有量は0.0010〜0.0060%の範囲とする。好ましくは0.0020〜0.0050%の範囲である。
Alは、製鋼過程の脱酸用として重要な元素であるとともに、溶接熱影響部の靭性向上にも効力を有する。しかし、Al含有量が0.070%を超えても溶接熱影響部の靭性改善効果は飽和するので、Al含有量は0.070%以下とする。一方、溶接熱影響部の靭性改善効果を得るためには、Al含有量は0.010%以上が好ましい。
Cuは靭性の改善と強度の上昇に有効な元素の1つであるが、Cu含有量が0.50%を超えると溶接性を阻害することがある。そこで、Cuを含有する場合、Cu含有量は0.50%以下とする。好ましくは、0.10〜0.40%の範囲である。
Niは靭性の改善と強度の上昇に有効な元素の1つである。Ni含有量が0.50%を超えると効果が飽和し、また、Niの含有は製造コストを上昇させる。このため、Niを含有する場合、Ni含有量は0.50%以下の範囲とする。好ましくは、0.10〜0.40%の範囲である。
Crは靭性の改善と強度の上昇に有効な元素の1つである。一方、Cr含有量が0.50%を超えると溶接熱影響部の靭性を劣化させることがある。そこで、Crを含有する場合、Cr含有量は0.50%以下の範囲とする。好ましくは、0.05%〜0.35%の範囲である。
Moは母材の強度と靭性を安定的に向上させる元素である。しかし、Mo含有量が0.50%を超えると効果が飽和し、また、過剰なMoの含有は溶接熱影響部靭性や溶接性を低下させる。このため、Moを含有する場合、Mo含有量は0.50%以下の範囲とする。なお、母材強度と靭性の観点から、好ましいMo含有量は、0.05〜0.35%の範囲である。
Vは母材の強度を向上させる元素である。しかし、V含有量が0.10%を超えると炭窒化物の析出により靭性が低下する場合がある。このため、Vを含有する場合、V含有量は0.10%以下の範囲とする。なお、母材強度と靭性の観点から、好ましいV含有量は、0.02〜0.05%の範囲である。
Caは硫化物系介在物の形態を制御し母材の靭性と母材の溶接熱影響部の靭性を改善する効果がある。この効果を得るためにはCa含有量を0.0010%以上とすることが必要である。しかし、Ca含有量が0.0050%を超えると効果が飽和し、逆に清浄度を低下させ溶接熱影響部靭性を劣化させる。そこで、Caを含有する場合、Ca含有量は0.0010〜0.0050%の範囲とする。好ましくは0.0020〜0.0030%の範囲である。
母材DWTT性能を改善するには、基本的に組織の微細化が有効である。母材圧延後、クラッド圧延の前のスラブ段階の母材におけるNb析出物の量が特に適正であるならば、その後、本発明の記載の条件でクラッド圧延して得られるクラッド鋼板の母材における析出Nb量が0.040〜0.070%になることが判明した。すなわち、母材圧延およびクラッド圧延を経て最終的に得られたクラッド鋼板中に含まれる析出Nb量が0.040%以上であれば、クラッド圧延の際の加熱時に、加熱オーステナイト粒のピニング効果が大きくなり、組織の微細化は達成されやすい。なお、析出Nbとは、NbC、NbN、或いは(NbTi)(CN)といった複合析出物などの析出物中に含まれるNbを指す。0.070%を超えると、粗大な析出物が増えることで効果が飽和あるいは低下する場合がある。このため、母材中に含まれる析出Nb量:0.040〜0.070%とすることが好ましい。析出Nb量は、実施例に記載された方法により測定することができる。
組織の微細化は、析出物によるオーステナイト粒ピニング効果と固溶Nbによる未再結晶域拡大・未再結晶域圧延を通じてなされるが、母材DWTT性能を改善するには、まずは前者が重要である。結果として、母材組織のベイナイトの平均粒径が30μm以下であれば優れたDWTT性能が得られる。なお、ベイナイト組織の平均粒径の測定方法はEBSD(Electron Back Scattering Diffraction、電子後方散乱回折)法にて、15度以上の方位差を持つものを一つの粒として認識し、面積で加重平均する方法である。
合せ材はNi合金から構成される。なお、Ni合金とは、Niを主成分として含む合金をいう。Niは高Ni合金の主要元素であり、耐食性を向上させる元素である。特に、Niはサワー環境での耐応力腐食割れ性を著しく改善する。CrとMoとの複合添加効果でさらに耐食性は向上する。本発明の合せ材のNi含有量は38%以上とするのが好ましい。また、Ni合金においてNi以外の成分としては、C、Si、Mn、P、S、Cr、Mo、Fe、Al、Ti、Nb、Ta等が挙げられる。具体例としては、Alloy825やAlloy625、モネルなどのNi合金を用いることができる。
<製造方法>
本発明のNi合金クラッド鋼板の製造方法について以下に述べる。Ni合金クラッド鋼板の製造方法において行う必須の処理は、母材圧延と、クラッド圧延である。
母材圧延の際に、スラブ加熱温度を1000℃以上1100℃以下とする。母材圧延時のスラブ加熱温度が1100℃を超えると(NbTi)(CN)が固溶し、クラッド圧延の際の加熱時に、加熱オーステナイト粒のピニング効果が小さくなって、初期オーステナイト粒が粗大となる。その結果、クラッド圧延後のベイナイト組織が粗大となってDWTT性能が低下する。従って、母材圧延時のスラブ加熱温度は1100℃以下とする。一方、スラブ加熱温度が1000℃未満では、圧延負荷がかかるうえ、オーステナイトの整粒化効果が小さくなる。このためスラブ加熱温度は1000℃以上とする。スラブは、クラッド圧延素材としての所要の厚み:100mm前後まで、圧延終了温度900℃以上で仕上げる。圧延終了温度は素材の組織微細化の観点からより低い方が好ましい。ただし、圧延仕上げ温度が低すぎると、板厚が大きく圧延荷重が過大となるため800℃以上が好ましい。
クラッド圧延は、熱間圧延工程と、加速冷却工程とを有する。本発明においては、熱間圧延工程が1050℃〜1200℃に加熱されたスラブを、鋼板表面温度950℃以上での圧下比を2.0以上、900℃以下の温度域における累積圧下率を40%以上、圧延終了温度を750℃以上とする条件で行われる。また、本発明においては、加速冷却工程が、冷却速度3℃/s以上、冷却停止温度600℃以下とする条件で行われる。上記条件の中でも、熱間圧延工程における900℃以下の温度域における累積圧下率、圧延終了温度、これらに加えて加速冷却工程の条件は、「母材の強度、低温靭性、特に脆性破壊の伝播停止特性を改善するには、オーステナイト低温域での高圧下と圧延直後の水冷が有効である」という知見に基づき定められたものである。以下、これらの条件について説明する。なお、温度は鋼板表面温度を意味するものとする。
Claims (4)
- Ni合金から構成される合せ材と、
質量%で、C:0.020〜0.10%、Si:0.10〜0.50%、Mn:0.75〜1.80%、P:0.015%以下、S:0.0030%以下、Nb:0.040〜0.10%、Ti:0.005〜0.030%、N:0.0010〜0.0060%、Al:0.070%以下を含有し、残部Fe及び不可避的不純物からなる低合金鋼から構成される母材と、を有し、
前記母材のベイナイト組織の平均粒径が30μm以下であることを特徴とするNi合金クラッド鋼板。 - 前記母材中に含まれる析出Nb量が、質量%で、0.040〜0.070%であることを特徴とする請求項1に記載のNi合金クラッド鋼板。
- 前記母材は、さらに、質量%で、Cu:0.50%以下、Ni:0.50%以下、Cr:0.50%以下、Mo:0.50%以下、V:0.1%以下、Ca:0.0010〜0.0050%のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1又は2に記載のNi合金クラッド鋼板。
- 請求項1〜3のいずれかに記載のクラッド鋼板の製造方法であって、
クラッド圧延に先立って行われる母材圧延において、スラブ加熱温度を1000℃〜1100℃とし、
クラッド圧延において、1050℃〜1200℃に加熱されたスラブを、鋼板表面温度が950℃以上での圧下比を2.0以上、鋼板表面温度が900℃以下の温度域における累積圧下率を40%以上、圧延終了温度を鋼板表面温度で750℃以上とする条件で熱間圧延する熱間圧延工程と、前記熱間圧延工程後に、冷却速度3℃/s以上、冷却停止温度600℃以下とする条件で加速冷却する加速冷却工程と、
前記加速冷却工程後に放冷する放冷工程と、を有することを特徴とするNi合金クラッド鋼板の製造方法。
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