JP2006328460A - クラッド鋼用母材および該クラッド鋼用母材を用いたクラッド鋼の製造方法 - Google Patents
クラッド鋼用母材および該クラッド鋼用母材を用いたクラッド鋼の製造方法 Download PDFInfo
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Abstract
【解決手段】C:0.05〜0.10%、Si:0.10〜0.30%、Mn:1.30〜1.60、P:0.015%以下、S:0.003%以下、Ni:0.10〜0.50%、Cr:0.5%以下、Cu:0.05〜0.50%、Mo:0.08%〜0.50%、V:0.015%〜0.040%、Nb:0.04〜0.10%、Ti:0.005〜0.020%、Al:0.015〜0.035%、Ca:0.0010〜0.0040%、N:0.0030〜0.010%を含有し、望ましくは、Ti/Nを1.5〜3.0としたクラッド鋼用母材。高い強度を有するとともに熱影響部における低温靭性が大きく改善される。
【選択図】なし
Description
第1に従来のAPI X70の強度を維持しつつ、母材の低温靭性値を改善するため結晶粒度をA.G.S.10〜12程度の超細粒化を図る。
第2として母材と溶接部の境界、母材の熱影響部の低温靭性改善として結晶粒度の細粒化と粗大化抑制を図る。
第3は母材と熱影響部にマルテンサイト組織を生成させずHAZの硬さをHV270以下にする。
以下本発明における成分の限定範囲について詳細に説明する。なお、以下の含有量は特に述べない限りは、いずれも質量%で示されている。
Cは鋼の強度を向上させる有効な成分であり、0.05%未満であると一般溶接用としては強度が得られないため0.05%以上とする。一方、過剰の添加は鋼材の溶接性やHAZ靭性等を著しく劣化させるため上限を0.10%とする。なお、同様の理由で、上限を0.08%とするのが望ましい。
Siは母材の強度確保、脱酸等に必要な成分であり、その効果を得るためには少なくとも0.10%以上の添加が必要である。しかしながら過剰な添加はHAZの硬化により靭性が低下するため上限を0.30%とする。なお、同様の理由で下限を0.15%、上限を0.25%とするのが望ましい。
Mnは母材の強度及び靭性の確保に有効な成分として1.30%以上の添加が必要であるが、溶接部の靭性、割れを考慮し上限値を1.60%とする。なお、同様の理由で下限を1.40%、上限を1.55%とするのが望ましい。
Pは含有量が少ないほど望ましいが、工業的に低減させるためにはコストが大きいことから0.015%を上限とする。
S:0.003%以下
Sは含有量が少ないほど望ましく、多すぎると靭性を著しく低下させることから0.003%を上限とする。
Niは母材の強度及び靭性を向上させるために有効であり、0.10%以上を含有させる。0.10%未満では、これら作用を充分に得られない。一方、製造コストを上昇させるため0.50%を上限とする。なお、同様の理由で下限を0.20%、上限を0.40%とするのが望ましい。
Crは母材の強度及び靱性を向上させるが、HAZにおいて過剰な添加は靱性を低下させるため0.5%以下とする。なお、同様の理由で下限を0.03%、上限を0.30%とするのが望ましい。
Cuは、母材の強度を向上させるが、過剰な添加は溶接時の割れ感受性を高める。従って下限を0.05%、、上限を0.50%とする。なお、同様の理由で上限を0.30%とするのが望ましい。
Moは固溶化熱処理後の母材の強度と靭性を安定的に向上させる元素であるが、0.08%未満ではその効果が得られないため0.08%以上を含有させる。また、過剰な添加はHAZ部の靭性を損なうため上限を0.50%とする。なお、同様の理由で下限を0.10%、上限を0.30%とするのが望ましい。
Vは鋼の強度を確保するために重要な元素であるが、0.015%未満では、その作用が充分に得られないため0.015%以上含有させる。また、多すぎると靭性値に悪影響を及ぼすことから上限を0.040%とする。なお、同様の理由で下限を0.020%、上限を0.040%とするのが望ましい。
Nbは鋼を固溶化温度に加熱時にオーステナイト粒の粗大化を防止すると共に細粒化の作用があり、Nb炭化物などを母材に微細に均一に分散し、高温強度を上昇する作用を有するため0.04%以上に添加する。しかし0.10%を超えると鋼塊中の偏折を生じやすくするため上限を0.10%とした。なお、同様の理由で上限を0.09%とするのが望ましい。
TiはNbと同様に固溶化処理後の組織を微細化し、後述するNと結合して結晶粒度の粗大化を抑制する効果がある。その添加量は0.005%未満では効果が少ないため0.005%以上含有させる。また、0.020%を超えると切り欠き効果により靭性が大きく劣化するので上限を0.020%とする。なお、同様の理由で上限を0.015%とするのが望ましい。
Alは、脱酸剤として有効な元素であり、また、AlNとして溶体化処理時のオーステナイト結晶粒度の粗大化を防止するが、0.015%未満ではその作用が充分に得られないため0.015%以上含有させる。しかし0.035%を超えて含有させる細粒化効果が低下し、靭性値も飽和する。しかも、0.035%を超えるとAlNが過剰に生成され鋼塊の表面庇の原因にもなることから上限を0.035%とする。なお、同様の理由で下限を0.025%とするのが望ましい。
Caは耐水素誘起割れ感受性を改善する効果がある他、Sなどと化合物をつくりCaSとして球状化し酸化物を形成するため衝撃値を向上させる。この効果としては0.0010%以上が効果的である。しかし、0.0040%を超えて含有させると鋼塊に表面庇が発生しやすい他、耐水素誘起割れ感受性が劣化したり、粗大介在物を生成するため上限を0.0040%とする。なお、同様の理由で下限を0.0020%、上限を0.0030%とするのが望ましい。
NはTiNとして析出する事でHAZ靭性の向上に効果があるが、0.0030未満では効果が薄れるため下限を0.0030%とする。しかしながら0.010%を超えると固溶Nが増大しHAZ靭性の低下がおこる。Tiの添加量と対応させTiNの微細析出によるHAZ靭性の向上を考えると0.010%を上限とする。
Ti、Nは、上記のようにTiNを生成してHAZの靱性を改善するのに重要な元素であり、安定なTiNを生成させ、溶接時の母材と溶接部の境界、母材の熱影響部を細粒化させて、溶接による結晶粒度の粗大化を防止する。該効果を充分に発揮するためには両含有量の相関関係も重要となるので所望により、Ti/N比を規制する。すなわち、Ti/Nが1.0未満であると結晶粒が粗大化し、靱性値が大きく低下する。またTi/Nが3.0を超えると同様の理由により靭性値が低下する。
結晶粒度は、本発明の母材組成によって超微細化が現実化される。具体的には、例えば上記成分によって鋼塊を溶製後、調質を行うことで上記結晶粒度が得られる。
該調質の内容としては、上記組成によって溶製がなされた熱間圧延材を900〜1100℃のオーステナイト温度域から冷却し、550〜650℃の温度で焼き戻しするものを挙げることができる。焼き戻し時加熱時間としては0.5〜1.0時間を例示することができる。上記一連の調質処理によりクラッド鋼板用母材の結晶粒度番号を10〜12に微細化することができる。
本発明のクラッド鋼用母材は、前記した成分範囲に調整され、常法等により溶製することができる。該母材は、用途などにより合わせ材の材質が選定され、クラッド圧延によりクラッド鋼板とする。なお、天然ガスのパイプラインに使用される用途では、例えば合わせ材としてAlloy825などの高合金を用いることができる。なお、クラッド鋼用母材は、50mm厚以下であるのが望ましい。また、該母材の厚さが25mm以上の場合は1枚で圧延し、25mm未満の場合は2枚を重ねて圧延することができる。
また、本発明ではクラッド圧延時の条件は特に限定されるものではなく、常法により行うことができる。
上記一連の調質処理により、クラッド鋼用母材の結晶粒度をNo.10〜12に微細化することができる。また、1パスの溶接を行った際に、母材と熱影響部にマルテンサイト組織を生成させず
クラッド鋼は、板状のままのほかクラッド鋼管として使用されるものであってもよい。
上記クラッド鋼板では、溶接時に、それぞれ表裏1パスで溶接することができ、該1パス溶接によってもHAZ部での微細な組織が維持され、良好な靱性が確保され、HAZの硬さをHV270以下にすることができる。なお、上記溶接方法は特に限定されるものではなく、例えば既知の方法により行うことができる。
表1に示す組成を有する供試材を真空誘導溶解炉により25kg角形鋼塊に溶製し、30mm厚さに圧延を行った。調質温度は合わせ材316Lを想定し960℃で行い、その後580℃の焼き戻しを行った。
図1は溶接部の硬さを示したものであり、熱影響部の最高硬さはHV230前後で溶接後の硬さとしては低い値を示している。これはFusion Line部からHAZにかけて組織がベイナイトであり硬化が少なくなっているためである。また、図3の図面代用写真に示すように、母材のミクロ組織においても組織は緻密なフルベイナイトを呈しており、母材の結晶粒度はA.G.S.No.で10〜12になっている。これは、Nbを多めに添加したがAl、V、Ti、N及びNi等の合金元素が規定値の範囲内で適正量バランスのとれた形で複合添加され、結晶粒度の微細化に大きく貢献したものと考える。特に、図2に示すようにTiとNの添加時のバランスをTi/Nで1.5〜3.0に調整して安定なTiNを生成させたことによるものである。
Claims (4)
- 質量%で、C:0.05〜0.10%、Si:0.10〜0.30%、Mn:1.30〜1.60%、P:0.015%以下、S:0.003%以下、Ni:0.10〜0.50%、Cr:0.5%以下、Cu:0.05〜0.50%、Mo:0.08〜0.50%、V:0.015〜0.040%、Nb:0.04〜0.10%、Ti:0.005〜0.020%、Al:0.015〜0.035%、Ca:0.0010〜0.0040%、N:0.0030〜0.0100%を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなることを特徴とするクラッド鋼用母材。
- TiとNの質量が、Ti/Nで1.5〜3.0の範囲にあることを特徴とする請求項1記載のクラッド鋼用母材。
- 調質後の結晶粒度番号が10〜12であることを特徴とする請求項1または2に記載のクラッド鋼用母材。
- 請求項1〜3のいずれかに記載の組成でクラッド鋼用母材を溶製し、該母材を用いてクラッド熱間圧延した後、900〜1100℃のオーステナイト化温度域から調質を行いその後、550〜650℃の焼き戻しを行うことを特徴とするクラッド鋼の製造方法。
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