JPWO2016031624A1

JPWO2016031624A1 - シート状物とその製造方法

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Publication number: JPWO2016031624A1
Application number: JP2016545448A
Authority: JP
Inventors: 一西村; 行博松崎; 西村　誠; 誠西村; 金子　誠; 誠金子
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 2014-08-28
Filing date: 2015-08-18
Publication date: 2017-06-15
Anticipated expiration: 2035-08-18
Also published as: TWI641634B; EP3187655A1; CN106661826A; KR102407583B1; JP6583276B2; CN106661826B; WO2016031624A1; KR20170047209A; US11021838B2; EP3187655A4; US20170254018A1; EP3187655B1; TW201619251A

Abstract

本発明は、高い機械特性、柔軟性、軽量性および品位を備えたシート状物とその製造方法を提供する。本発明のシート状物は、平均単繊維径が０．０５〜１０μｍの範囲の極細中空繊維を主体とする不織布と弾性重合体を構成成分として備えるシート状物であって、前記の極細中空繊維中に中空部を２〜６０個有するシート状物である。【選択図】なし

Description

本発明は、高い機械的特性、柔軟性、軽量性および品位を兼ね備えたシート状物とその製造方法に関するものである。

靴、鞄およびスポーツシューズ等の用途においては、機械的特性、柔軟性および軽量性を兼ね備えた人工皮革等のシート状物が求められている。軽量性に優れた人工皮革等のシート状物としては、極細繊維から形成された繊維構造体を含むシート状物が古くから知られている。極細繊維から形成された繊維構造体は、例えば、海島型複合繊維からなる繊維構造体から、海成分のみを選択的に溶解除去することにより得られる極細繊維からなる繊維構造体が一般的である。このような方法を用いることにより、極細繊維からなる繊維構造体を得ることはできるが、海成分を選択除去する際、あるいは、厚みを調整するためのプレス処理等によって、繊維間の空隙が大幅に減少するために、軽量性が十分に得られないという課題があった。このような課題を解決するために、中空繊維から形成された繊維構造体をシート状物として用いる方法が知られている。

具体的に、見かけ繊度が２．０デニールで、中空部が１個で中空率が４０〜８５％のポリエステル系中空繊維を含む人工皮革が提案されている（特許文献１参照。）。

また、単繊維繊度が０．５デシテックス以下の極細繊維（Ａ）と単繊維繊度が５デシテックス以下で横断面に５〜５０個の中空部を有し、その中空部の総面積率が２５〜５０％の範囲であり、その中空部１個の占める面積が５％以下の繊維（Ｂ）とが、極細繊維（Ａ）／繊維（Ｂ）が重量比で２０／８０〜８０／２０で三次元絡合されている不織布と弾性重合体からなる人工皮革用基材が提案されている（特許文献２参照。）。

また別に、繊維横断面に５〜５０個の中空部を有する中空繊維からなる不織布と弾性重合体からなる人工皮革基体が提案されているが（特許文献３参照。）、この提案では、単繊維繊度は３．５デシテックスと太く、柔軟性に乏しいものであった。また別に、単繊維繊度が０．１デシテックス以下で中空部を有する極細繊維からなる人工皮革が提案されている（特許文献４参照。）。

日本特許第３９２４３６０号公報日本特開２００２−２４２０７７号公報日本特許第４００４９３８号公報日本特許第４８６９４６２号公報

しかしながら、上記従来の提案により得られる中空型人工皮革を構成する繊維は、単繊維繊度が０．１デシテックスで、その中空個数は最大で１個であり、繊維断面の安定性に欠けるものであった。

そこで本発明の目的は、上記従来技術の課題に鑑み、高い機械特性、柔軟性、軽量性、および品位を備えたシート状物とその製造方法を提供することにある。

また、本発明の他の目的は、高い機械特性、柔軟性、軽量性およびを備え、かつ耐屈曲性に優れた銀付調人工皮革を提供することにある。

すなわち、本発明は、上記の課題を解決せんとするものであり、本発明の人工皮革は、平均単繊維径が０．０５〜１０μｍの極細中空繊維を主体とする不織布と弾性重合体を構成成分として備えるシート状物であって、前記の極細中空繊維中に中空部を２〜６０個有することを特徴とするシート状物である。

本発明のシート状物の好ましい態様によれば、前記の極細中空繊維の平均単繊維径は０．１〜６μｍの範囲である。

本発明のシート状物の好ましい態様によれば、本発明のシート状物は少なくとも片面に立毛を有する人工皮革である。

本発明のシート状物の好ましい態様によれば、本発明のシート状物は銀付調人工皮革である。

本発明で用いられる極細中空繊維は、易溶出成分の海成分中に難溶出成分の島成分を配し、さらに前記島成分中に易溶出成分の海成分を配した構造を有する複合繊維から形成することができる。

本発明によれば、中空部を有する極細繊維を人工皮革に適用することにより、中実繊維同様の高い機械的特性・柔軟性、中空繊維による軽量性を兼ね備えた人工皮革に好適なシート状物が得られる。

また、本発明のシート状物によれば、中空部を有する極細繊維を銀付調人工皮革に適用することにより、中実繊維同様の高い機械的特性、柔軟性および中空繊維による軽量性および繊維が柔軟になることによる品位を兼ね備えた耐屈曲性に優れた銀付調人工皮革が得られる。

本発明のシート状物は、平均単繊維径が０．０５〜１０μｍの極細中空繊維を主体とする不織布と弾性重合体を構成成分として備えるシート状物であって、前記の極細中空繊維中に中空部を２〜６０個有することを特徴とするシート状物である。

本発明のシート状物を構成し不織布を形成する中空部を有する極細中空繊維は、平均単繊維径が０．０５〜１０μｍの範囲であることが重要である。平均単繊維径を０．０５μｍ以上とすることにより、シート状物に十分な機械的強度を維持することができ、また平均単繊維径を１０μｍ以下とすることにより人工皮革における柔軟性が得られる。平均単繊維径のより好ましい範囲は、０．１〜６μｍの範囲である。

本発明のシート状物を構成し不織布を形成する、中空部を有する極細中空繊維を構成するポリマーとしては、例えば、ポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィンおよびポリフェニレンスルフィド等を挙げることができる。ポリエステルやポリアミドに代表される重縮合系ポリマーは、融点が高いものが多く、これらの重縮合系ポリマーからなる繊維を用いて人工皮革等のシート状物とした場合に、機械特性等の物性において良好な性能を示すことから本発明で好ましく用いられる。

ポリエステルの具体例としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートおよびポチトリメチレンテレフタレート等を挙げることができる。また、ポリアミドの具体例としては、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０およびナイロン１２等を挙げることができる。

本発明で用いられる極細中空繊維を構成するポリマーには、粒子、難燃剤および帯電防止剤等の添加剤を含有させることができる。

本発明の人工皮革に好適に用いられる中空部を有する極細中空繊維は、例えば、特開２０１１−１７４２１５号公報に記載の海島成分のポリマー流を、計量する複数の計量孔を有する計量板と、複数の計量孔からの吐出ポリマー流を合流する合流溝に、複数の分配孔を有する分配板を組み合わせることにより、様々な断面形状を形成可能な複合紡糸口金を用いることにより作製することができる。

本発明の人工皮革を形成する中空部を有する極細中空繊維の中空部の個数は、２〜６０個であることが重要である。中空部を２個以上とすることにより、各中空部の間に壁面（繊維断面を横切る支え）が形成されるため、中空部が１個の場合よりも極細中空繊維の剛性を向上させることが可能となり、極細中空繊維の潰れを抑制することができる。

中空部の個数の上限は、易溶出成分（ポリマー）の除去により得る場合は６０個以下とすることにより、易溶出ポリマーの除去が容易になる。中空部の個数はより好ましくは、３〜４０個の範囲である。中空部分が２個以上存在することにより、中空個数が０または１個の場合よりも表面積が増えるため、染色時に濃色に染まりやすい。また、銀付調人工皮革を形成した場合に、軽量性を有しながら、中空がつぶれにくいという構造であることから、耐屈曲性が向上するため製品の耐久性の観点からも好ましい態様である。

極細繊維中の中空部の個数の測定方法は、例えば、人工皮革中の極細繊維の長さ方向に垂直な断面を、走査型電子顕微鏡を用いて、３０００倍で観察し、３０μｍ×３０μｍの視野内で無作為に抽出した３０本の単繊維直径中の中空個数の平均値を算出するものである。

ここでいう中空部は、極細繊維の長さ方向に連続していても、不連続でもよい。表面状態や強度の観点から、繊維側面には中空からなる穴は形成されていないことが好ましい。

中空部の断面形状としては、丸型や多角形等、目的に応じて所望の形状をとることができるが、繊維断面の形態安定性の観点から、丸型が好ましい。また、中空部の断面中の配列方法としては、同心円状や、幾何学模様等を形成させることができる。

また、中空部を有する極細繊中空維は、人工皮革表面に立毛を形成した場合に、繊維が軽量となるため、中空部を有さない場合よりも立毛の分散性が向上し、品位とタッチが良好となる。

本発明の人工皮革を構成する不織布を形成する中空部を有する極細中空繊維は、海島型複合繊維から得ることが好ましい態様である。本発明で用いられる極細中空繊維は、海島型複合繊維の、易溶性の海（外海）成分と難溶性の島成分に加えて、島成分の区域内部にさらに易溶性の中海成分を有する形態の複合繊維、いわば中海入海島型複合繊維を形成することにより得ることができる。

中海入海島型複合繊維は、例えば特開２０１１−１７４２１５号公報に記載の、海島成分のポリマー流を計量する複数の計量孔を有する計量板と、複数の計量孔からの吐出ポリマー流を合流する合流溝に複数の分配孔を有する分配板を組み合わせることにより様々な断面形状を形成可能な複合紡糸口金を用いることにより、作製することができる。

外海成分と中海成分を、溶剤等により溶解除去することにより、中空部分を有する極細繊維を得ることができる。

中海入海島型複合繊維における外海成分と中海成分は、同一ポリマーを用いることも、それぞれ異なるポリマーを用いても良いが、中空構造形成の容易性の観点から、外海成分と同じか、あるいは外海成分より溶出（溶解）しやすい成分を用いることが好ましい態様である。

本発明のシート状物で用いられる中海入海島型複合繊維は、９８℃の温度における収縮率が、１０〜４０％であることが好ましく、より好ましくは１２〜３５％である。収縮率を上記の範囲とすることにより、人工皮革として用いた場合の製品の品位を向上させることができる。

収縮率の測定法は、具体的には、まず、複合繊維の束に５０ｍｇ／ｄｔｅｘの荷重をかけ、３０．０ｃｍをマーキングする（Ｌ_０）。その後、９８℃の温度の熱水中で１０分間処理し、処理前後の長さ（Ｌ_１）を測定し、（Ｌ_０−Ｌ_１）／Ｌ_０×１００を算出する。測定は３回実施し、その平均値を収縮率とするものである。

本発明では、極細中空繊維の束（極細繊維束）が絡合してなる不織布が、人工皮革の表面の均一性と強力等の観点から好ましく用いられる。

極細繊維束の形態としては、極細繊維同士が多少離れていてもよく、結合していても結合していなくてもよく、部分的に結合していてもよく、極細繊維同士が凝集している形態をとることもできる。

本発明の人工皮革で用いられる不織布としては、短繊維をカードやクロスラッパーを用いて積層ウェブを形成させた後に、ニードルパンチやウォータジェットパンチを施して得られる短繊維不織布、スパンボンド法やメルトブロー法などから得られる長繊維不織布、および抄紙法で得られる不織布などを採用することができる。中でも、短繊維不織布やスパンボンド不織布は、厚み均一性等が良好なものが得られるため好ましく用いられる。

本発明では、極細中空繊維の束（極細中空繊維束）が絡合してなる不織布が、銀付調人工皮革の表面の均一性と強力等の観点から好ましく用いられる。

極細中空繊維束の形態としては、極細中空繊維同士が多少離れていること、結合もしくは結合していないこと、部分的に結合していること、および極細繊維同士が凝集している形態をとることもできる。

本発明のシート状物を構成する不織布には、前記の極細中空繊維だけでなく、他の繊維を混合させることができる。混合させる他の繊維の種類としては、例えば、ポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィンおよびポリフェニレンスルフィド等の熱可塑性樹脂からなる繊維を挙げることができる。

本発明で用いられる複合繊維の単繊維繊度は、ニードルパンチ工程等の絡合性の観点から、２〜１０ｄｔｅｘの範囲が好ましく、より好ましくは３〜９ｄｔｅｘの範囲である。

また、本発明で用いられる複合繊維の種類については、後述するように、人工皮革用とした場合の高級感、品位およびタッチ等の観点から、海島型複合繊維が好ましく用いられる。

本発明で用いられる不織布は、強度を向上させることなどの目的で、不織布に織物や編物を積層し裏張りすることができる。不織布と織編物をニードルパンチで積層一体化する場合には、織編物を構成する繊維のニードルパンチによる損傷を防ぐため、織編物の糸条を強撚糸とすることが好ましい態様である。織編物を構成する糸条の撚数は、７００Ｔ／ｍ〜４５００Ｔ／ｍであることが好ましい範囲である。また、織編物を構成する単繊維の繊維径は、極細中空繊維からなる不織布の極細中空繊維の繊維径と同じか、もしくはさらに細い繊維径の繊維を用いることができる。

本発明のシート状物は、前記した不織布等が弾性重合体を含有していることが重要である。弾性重合体のバインダー効果により、極細繊維が人工皮革から抜け落ちるのを防止することができるだけでなく、適度なクッション性を付与することが可能となる。

本発明では、弾性重合体として、ポリウレタン、ポリウレア、ポリウレタン・ポリウレアエラストマー、ポリアクリル酸、アクリロニトリル・ブタジエンエラストマーおよびスチレン・ブタジエンエラストマーなどを用いることができるが、柔軟性とクッション性の観点からポリウレタンが好ましく用いられる。

ポリウレタンとしては、例えば、平均分子量５００〜３０００のポリエステルジオール、ポリエーテルジオール、ポリカーボネートジオール、あるいはポリエステルポリエーテルジオール等のポリマージオール等から選ばれた少なくとも１種類のポリマージオールと、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート等の芳香族系、イソホロンジイソシアネート等の脂環族系およびヘキサメチレンジイソシアネート等の脂肪族系のジイソシアネート等から選ばれた少なくとも１種類のジイソシアネートと、エチレングリコール、ブタンジオール、エチレンジアミンおよび４，４’−ジアミノジフェニルメタン等の２個以上の活性水素原子を有する少なくとも１種類の低分子化合物を、所定のモル比で反応させて得られたポリウレタンおよびその変性物が挙げられる。

ポリウレタン系エラストマーの質量平均分子量は、好ましくは５０，０００〜３００，０００である。質量平均分子量を５０，０００以上、より好ましくは１００，０００以上、さらに好ましくは１５０，０００以上とすることにより、人工皮革の強度を保持し、また複合繊維の脱落を防ぐことができる。また、質量平均分子量を３００，０００以下、より好ましくは２５０，０００以下とすることにより、ポリウレタン溶液の粘度の増大を抑えて不織布への含浸を行いやすくすることができる。

また、弾性重合体には、ポリエステル系、ポリアミド系およびポリオレフィン系などのエラストマー樹脂、アクリル樹脂、およびエチレン−酢酸ビニル樹脂などを含有させることができる。

また、本発明で用いられる弾性重合体には、必要に応じてカーボンブラック等の顔料、染料酸化防止剤、酸化防止剤、耐光剤、帯電防止剤、分散剤、柔軟剤、凝固調整剤、難燃剤、抗菌剤および防臭剤などの添加剤を配合させることができる。

また、弾性重合体としては、有機溶剤中に溶解させてなる弾性重合体でも、水中に分散させてなる弾性重合体でも、いずれも用いることができる。

弾性重合体の含有率は、極細中空繊維が絡合してなる不織布に対し、５〜２００質量％であることが好ましい。弾性重合体の含有量によって、人工皮革の表面状態、クッション性、硬度および強度などを調節することができる。含有量が５質量％以上、より好ましくは２０質量％以上、さらに好ましくは３０質量％以上とすることにより、繊維脱落を少なくすることができる。一方、含有量を２００質量％以下、より好ましくは１００質量％以下、さらに好ましくは８０質量％以下とすることにより、極細繊維がシート表面上に均一分散した状態を得ることができる。

本発明の極細中空繊維からなる人工皮革の目付は、１００〜５００ｇ／ｍ^２の範囲であることが好ましい。目付を好ましくは１００ｇ／ｍ^２以上、より好ましくは１５０ｇ／ｍ^２以上とすることにより、人工皮革に十分な形態安定性と寸法安定性が得られる。一方、目付を好ましくは５００ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは３００ｇ／ｍ^２以下とすることにより、人工皮革に十分な柔軟性が得られる。

また、銀付調人工皮革とする場合、弾性重合体からなる被覆層を付与する前の段階のシート状物の目付は、１００〜１５００ｇ／ｍ^２の範囲であることが好ましい。目付を好ましくは１００ｇ／ｍ^２以上、より好ましくは１５０ｇ／ｍ^２以上、さらに好ましくは２００ｇ／ｍ^２以上とすることにより、人工皮革基材に十分な形態安定性と寸法安定性が得られる。一方、目付を好ましくは１５００ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは１２００ｇ／ｍ^２以下、さらに好ましくは１０００ｇ／ｍ^２以下とすることにより、基材人工皮革、ひいては銀付調人工皮革に十分な柔軟性が得られる。

本発明のシート状物の厚さは、０．１〜１０ｍｍの範囲であることが好ましい。厚さを好ましくは０．１ｍｍ以上、好ましくは０．３ｍｍ以上とすることにより、十分な形態安定性と寸法安定性が得られる。一方、厚さを好ましくは１０ｍｍ以下、より好ましくは５ｍｍ以下とすることにより十分な柔軟性が得られる。

本発明のシート状物は、少なくとも片面に立毛処理が施されていることが好ましい態様である。このようにすることにより、スエード調人工皮革としたときに緻密なタッチが得られる。

本発明の銀付調人工皮革は、上記のシート状物上に、弾性重合体からなる被覆層（銀面層）を形成することが重要である。ここで用いられる弾性重合体としては、柔軟性およびクッション性等の観点から、前述したものと同様のポリウレタンが好ましく用いられる。

銀面層の厚さは、０．０３〜３ｍｍの範囲であることが好ましく、より好ましくは、０．０５〜０．５ｍｍの範囲である。

本発明の銀付調人工皮革は、前記の被覆層上に、製品の耐摩耗性を向上させるために、さらに第２および第３の被覆層（銀面層）を積層させることができる。第２の銀面層と第３の銀面層の厚みは、０．０１〜２ｍｍの範囲であることが好ましく、より好ましくは、０．０２〜１ｍｍの範囲である。

また、銀面層形成後の銀付調人工皮革の厚さは、０．２〜１２ｍｍの範囲であることが好ましく、より好ましくは０．４〜５ｍｍの範囲である。

次に、本発明のシート状物等とその製造方法について説明する。

本発明の人工皮革を構成する中空部を有する極細中空繊維を得る方法としては、溶剤等への溶解性の異なる２成分以上の熱可塑性樹脂を海成分と島成分に用い、後工程で、海成分を、溶剤等を用いて溶解除去することによって島成分を極細繊維とする海島型複合繊維や、複数の熱可塑性樹脂を繊維断面に放射状または多層状に交互に配置し、各成分を剥離分割することによって極細繊維に割繊する剥離型複合繊維などを採用することができる。具体的に、前記の特開２０１１−１７４２１５号公報に記載の海島成分のポリマー流を、計量する複数の計量孔を有する計量板と、複数の計量孔からの吐出ポリマー流を合流する合流溝に、複数の分配孔を有する分配板を組み合わせることにより、様々な断面形状を形成可能な複合紡糸口金を用いることにより、海島型複合繊維を作製することができる。本発明の極細中空繊維においては、分配孔を海島型複合繊維の島成分中に、中海成分を形成可能なように配列することにより達成することが可能である。

本発明のシート状物を構成する繊維絡合体（不織布）は、複合繊維ウェブを作成する工程と、その複合繊維ウェブに絡合処理を施す工程により繊維絡合体（不織布）を得ることができる。得られた不織布から複合繊維の易溶性成分のポリマーを溶解除去あるいは物理的または化学的作用により剥離または分割し、極細繊維化する前および／または後／または起毛処理の後に、ポリウレタンを主成分とした弾性重合体を不織布に付与し、弾性重合体を実質的に凝固し固化させる工程、および起毛処理を施し表面に立毛を形成し厚みを均一化することにより人工皮革を得ることができ、さらに染色加工により仕上げを行う工程を経て人工皮革を得る。

本発明のシート状物を構成する中空部を有する極細中空繊維は、平均繊維径が０．０５〜１０μｍの極細中空繊維中に２〜６０個の中空部分を有することが重要である。中空部の形成は、精密に制御された海島型複合繊維から得ることが好ましく、海島型繊維の島成分中に中海成分を形成させ、その中海成分を溶解除去することにより、中空部を有する極細中空繊維を得ることができる。

本発明で用いられる複合繊維は、座屈捲縮が付与されていることが好ましい。それは、座屈捲縮により、短繊維不織布を形成した場合の繊維間の絡合性が向上し、高密度と高絡合化が可能となるためである。複合繊維に座屈捲縮を付与するためには、通常のスタッフィングボックス型のクリンパーが好ましく用いられるが、本発明において好ましい捲縮保持係数を得るためには、処理繊度、クリンパー温度、クリンパー加重および押込み圧力等を適宜調整することが好ましい態様である。

座屈捲縮が付与された極細繊維発生型繊維の捲縮保持係数としては、３．５〜１５の範囲であることが好ましく、より好ましくは４〜１０の範囲である。捲縮保持係数が３．５以上であることにより、不織布を形成した際に不織布の厚み方向の剛性が向上し、ニードルパンチ等の絡合工程における絡合性を維持することが可能である。また、捲縮保持係数を１５以下とすることにより、捲縮がかかりすぎることなく、カーディングにおける繊維ウェッブの開繊性に優れる。
ここでいう捲縮保持係数とは、次の式で表されるものである。
・捲縮保持係数＝（Ｗ／Ｌ−Ｌ_０）^１／２
Ｗ：捲縮消滅荷重（捲縮が伸びきった時点の荷重：ｍｇ／ｄｔｅｘ）
Ｌ：捲縮消滅荷重下の繊維長（ｃｍ）
Ｌ_０：６ｍｇ／ｄｔｅｘ下での繊維長（ｃｍ）。３０．０ｃｍをマーキングする。

測定の方法としては、まず、試料に１００ｍｇ／ｄｔｅｘの荷重をかけ、その後、１０ｍｇ／ｄｔｅｘ刻みで荷重を増加させ、捲縮の状態を確認する。捲縮が伸びきるまで荷重を加えていき、捲縮が伸びきった状態における、マーキングの長さ（３０．０ｃｍからの伸び）を測定する。

本発明のシート状物の製造に用いられる複合繊維の海成分および極細繊維中の中海成分の溶解除去は、人工皮革を作製する場合の弾性重合体を付与する前、付与した後、および起毛処理後のいずれの段階で行うことができる。

本発明のシート状物を構成する不織布を得る方法としては、前述のとおり、繊維ウェブをニードルパンチやウォータジェットパンチにより絡合させる方法、スパンボンド法、メルトブロー法、および抄紙法などを採用することができ、中でも、前述のような極細繊維束の態様とする上で、ニードルパンチやウォータジェットパンチなどの処理を経る方法が好ましく用いられる。

不織布は、前述のように、不織布と織編物を積層一体化させてもよく、これらをニードルパンチやウォータジェットパンチ等により一体化する方法が好ましく用いられる。

ニードルパンチ処理に用いられるニードルにおいては、ニードルバーブ（切りかき）の数は好ましくは１〜９本である。ニードルバーブを好ましくは１本以上とすることにより、効率的な繊維の絡合が可能となる。一方、ニードルバーブを好ましくは９本以下とすることにより、繊維損傷を抑えることができる。

バーブに引っかかる極細繊維発生型繊維等の複合繊維の本数は、バーブの形状と複合繊維の直径によって決定される。そのため、ニードルパンチ工程で用いられる針のバーブ形状は、キックアップが０〜５０μｍであり、アンダーカットアングルが０〜４０°であり、スロートデプスが４０〜８０μｍであり、そしてスロートレングスが０．５〜１．０ｍｍのものが好ましく用いられる。

また、パンチング本数は、１０００〜８０００本／ｃｍ^２であることが好ましい。パンチング本数を好ましくは１０００本／ｃｍ^２以上とすることにより、緻密性が得られ高精度の仕上げを得ることができる。一方、パンチング本数を好ましくは８０００本／ｃｍ^２以下とすることにより、加工性の悪化、繊維損傷および強度低下を防ぐことができる。

また、織編物と極細繊維発生型繊維からなる不織布を積層一体化する場合、ニードルパンチのニードルのバーブ方向は、織編物と不織布の進行方向に対して好ましくは直行する９０±２５°とすることにより、損傷しやすい緯糸を引掛けにくくなる。

また、ウォータジェットパンチ処理を行う場合には、水は柱状流の状態で行うことが好ましい。具体的には、直径０．０５〜１．０ｍｍのノズルから圧力１〜６０ＭＰａで水を噴出させることが好ましい態様である。

ニードルパンチ処理あるいはウォータジェットパンチ処理後の複合繊維からなる不織布の見掛け密度は、０．１５〜０．４５ｇ／ｃｍ^３であることが好ましい。見掛け密度を好ましくは０．１５ｇ／ｃｍ^３以上とすることにより、人工皮革が十分な形態安定性と寸法安定性が得られる。一方、見掛け密度を好ましくは０．４５ｇ／ｃｍ^３以下とすることにより、弾性重合体を付与するための十分な空間を維持することができる。

このようにして得られた中海入海島型の極細繊維発生型繊維からなる不織布は、緻密化の観点から、乾熱もしくは湿熱またはその両者によって収縮させ、さらに高密度化することが好ましい態様である。

複合繊維の極細繊維発生型繊維から海成分および極細繊維（島成分）中の中空部を形成する中海成分を溶解する溶剤としては、海成分がポリ乳酸や共重合ポリエステルであれば水酸化ナトリウム等のアルカリ水溶液を用いることができる。中海成分は、海成分と同様の溶媒で溶解除去できると一度の溶解処理で極細中空繊維が製造できるため、プロセスの簡便性からも好ましい態様である。

また、極細繊維発生加工（脱海処理）は、溶剤中に極細繊維発生型繊維からなる不織布を浸漬し、窄液することによって行うことができる。

また、極細繊維発生加工には、連続染色機、バイブロウォッシャー型脱海機、液流染色機、ウィンス染色機およびジッガー染色機等の公知の装置を用いることができる。また、極細繊維発生加工は、立毛処理前に行うことができ、また立毛処理後に行うこともできる。

弾性重合体は、極細繊維発生加工の前に付与してもよく、極細繊維発生加工の後、または中空部分形成後に付与することもできる。

弾性重合体としてポリウレタンを付与させる際に用いられる溶媒としては、Ｎ，Ｎ’−ジメチルホルムアミドやジメチルスルホキシド等が好ましく用いられるが、ポリウレタンを水中にエマルジョンとして分散させた水分散型ポリウレタン液として用いることもできる。

溶媒に溶解した弾性重合体溶液に、不織布を浸漬する等して弾性重合体を不織布に付与し、その後、乾燥することによって弾性重合体を実質的に凝固し固化させる。溶剤系のポリウレタン溶液の場合は、非溶解性の溶剤に浸漬することにより凝固させることができ、ゲル化性を有する水分散型ポリウレタン液の場合は、ゲル化させた後乾燥する乾式凝固方法等で凝固させることができる。乾燥にあたっては、不織布および弾性重合体の性能が損なわない程度の温度で加熱することが好ましい。

本発明のシート状物は、少なくとも片面が立毛されていることが好ましい態様である。本発明の銀付調人工皮革については、銀面層形成に先立ち、シート状物の表面の少なくとも片面を立毛させることができる。立毛処理は、サンドペーパーやロールサンダーなどを用いて行うことができる。立毛処理は、サンドペーパーやロールサンダーなどを用いて行うことができる。特に、サンドペーパーを用いることにより、均一かつ緻密な立毛を形成することができる。さらに、シート状物の表面に均一な立毛を形成させるためには、研削負荷を小さくすることが好ましい。研削負荷を小さくするためには、例えば、バフ段数を３段以上の多段バッフィングとし、各段に使用するサンドペーパーの番手を、ＪＩＳ規定の１２０番〜６００番の範囲とすることがより好ましい態様である。

本発明のシート状物には、例えば、染料、顔料、柔軟剤、ピリング防止剤、抗菌剤、消臭剤、撥水剤、耐光剤および耐候剤等の機能性薬剤を含有させることができる。

本発明のシート状物には、染色を施すことが好ましい。染色手段としては、人工皮革を染色すると同時に揉み効果を加えて柔軟化できることから、液流染色機が好ましく用いられる。染色温度は、７０〜１４０℃の温度であることが好ましい。染料は、極細中空繊維がポリエステル繊維の場合は、分散染料が好ましく用いられる。また、染色後に還元洗浄を行うことができる。

また、染色の均一性を向上させる目的で、染色時に染色助剤を用いることが好ましい。さらに、シリコーンなどの柔軟剤、帯電防止剤、撥水剤、難燃剤および耐光剤等の仕上げ処理を行うことができる。仕上げ処理は、染色後でも染色と同浴でも行うことができる。

弾性重合体からなる被覆層（銀面層）の形成方法としては、シート状物上にポリウレタンをコーティングする方法等を用いることができる。シート状物上に接着剤を塗布しシート状物と被覆層とを張り合わせて乾燥させる、ラミネート法も好ましい方法である。また、被覆層上に、耐摩耗性を向上させるために、第２および第３層を積層してもよく、積層の方法は従来公知の方法を用いることができる。銀面層の積層塗布量は、３０〜３００ｇ／ｍ^２の範囲が好ましく、より好ましくは、５０〜２００ｇ／ｍ^２の範囲である。

本発明のシート状物は、柔軟性、機械物性および軽量性をあわせもつため、靴、鞄、スポーツシューズ、雑貨用途、衣料、自動車内装材、ＣＤ、ＤＶＤ等のディスク用カーテン、研磨布、クリーニングテープおよびワイピングクロス等の工業資材用途等として好適に用いられる。また、表面にポリウレタン等の銀面を形成することにより、銀付人工皮革として好適に用いることができる。

次に、実施例により、本発明のシート状物とその製造方法について説明する。

［測定方法および評価用加工方法］
（１）ポリマーの融点：
融点は、パーキンエルマー社（ＰｅｒｋｉｎＥｌｍａｅｒ）製ＤＳＣ−７を用いて、２ｎｄｒｕｎでポリマーの溶融を示すピークトップ温度をポリマーの融点とした。このときの昇温速度は１６℃／分で、サンプル量は１０ｍｇとした。測定は２回行い、その平均値を融点とした。

（２）ポリマーのメルトフローレイト（ＭＦＲ）：
試料ペレット４〜５ｇを、ＭＦＲ計電気炉のシリンダーに入れ、東洋精機製メルトインデクサー（Ｓ１０１）を用いて、荷重２１６０ｇｆ、温度２８５℃の条件で、１０分間に押し出される樹脂の量（ｇ）を測定した。同様の測定を３回繰り返し、平均値をＭＦＲとした。

（３）シート状物中の極細繊維の平均単繊維径：
平均単繊維径は、極細繊維を含む不織布の厚み方向に垂直な断面を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭキーエンス社製ＶＥ−７８００型）で、３０００倍で観察し、３０μｍ×３０μｍの視野内で無作為に抽出した５０本の単繊維直径を測定した。ただし、これを３ヶ所で行い、合計１５０本の単繊維の直径を測定し、小数点以下を四捨五入して平均値を算出した。極細繊維が異形断面の場合、まず単繊維の断面積を測定し、当該断面を円形と見立てた場合の直径を算出することによって単繊維の直径を求めた。

（４）極細繊維中の中空部個数：
中空部個数は、シート状物中の極細繊維の長さ方向に垂直な断面を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて、３０００倍で観察し、３０μｍ×３０μｍの視野内で無作為に抽出した３０本の単繊維直径中の中空個数の平均値を算出した。

（５）シート状物の見掛け密度：
見掛け密度は、ＪＩＳＬ１９１３６．２（２０１０）に準じて目付（ｇ／ｍ^２）を測定し、ダイヤルシックネスゲージ（株）尾崎製作所、商品名“ピーコックＨ”（登録商標）により厚み（ｍｍ）を測定した。目付と厚みの値を用い、見掛け密度（ｇ／ｃｍ^３）を算出した。

（６）人工皮革の柔軟性：
柔軟性は、人工皮革をφ２５０ｍｍの円形に切断し、手のひらで握ったときの触感により、次の５〜１の範囲内の１刻みで判定した。評価結果が４以上で、柔軟性良好とした。
５：柔軟性を有し、かつ適度な反発感があるもの。
４：柔軟性を有し、反発感があるが、若干少ないもの。
３：柔軟性が若干あり、反発感が少ないもの。
２：柔軟性がなく、反発感が若干あるもの。または、
柔軟性が若干あり、反発感のないもの。
１：柔軟性がなく硬く、反発感がなく、ペーパーライクなもの。

（７）マーチンデール摩耗試験：
ＪＩＳＬ１０９６（１９９９）８．１７．５Ｅ法（マーチンデール法）家具用荷重（１２ｋＰａ）に準じて測定される耐摩耗試験において、２００００回の回数を摩耗した後の人工皮革の質量減を評価した。摩耗減量１０．０ｍｇ以下を、性能良好とした。

（８）製品の表面品位：
得られた人工皮革を、健康な男女２０名による官能評価によって官能評価を実施した。評価は、立毛長がそろっていること、立毛繊維の分散性が良好なことについて、５が最も良好であるとし、１が最も不良とし、５〜１の間の範囲内の１刻みで判定した。評価結果が４以上で、品位良好とした。
５：立毛長がそろっており、分散性が十分でかつ、タッチが良好なもの。
４：立毛長に若干乱れがあるが、繊維が分散しており、タッチも良好なもの。
３：一部立毛が長いまたは短いものが混在しており、繊維の分散が若干不良なもの。
２：立毛繊維に乱れがあり、繊維の分散が不良なものが多く、タッチも悪いもの。
１：立毛繊維がまばらで、繊維が分散しておらず、タッチがざらついているもの。

（９）銀付人工皮革の柔軟性：
柔軟性は、銀付人工皮革をφ２５０ｍｍの円形に切断し、手のひらで握ったときの触感により、次の５〜１の範囲内の１刻みで判定した。評価結果が４以上で、柔軟性良好とした。
５：柔軟性を有し、かつ適度な反発感があるもの。
４：柔軟性を有し、反発感があるが、若干少ないもの。
３：柔軟性が若干あり、反発感が少ないもの。
２：柔軟性がなく、反発感が若干あるもの。または、
柔軟性が若干あり、反発感のないもの。
１：柔軟性がなく硬く、反発感がなく、ペーパーライクなもの。

（１０）銀付調人工皮革の耐座屈性：
耐座屈性については、銀付調人工皮革をφ２５０ｍｍの円形に切断し、円形試料の銀面層を内側にして半分に折り、折れ部から５ｃｍの位置に加重５ｋｇの重りを乗せ、１時間静置した後に発生する折り曲げ形状を目視により観察し、次の５．０〜０．０の段階の０．５刻みで判定し評価した。評価結果が、３．５以上５のものを折れシワ性良好とした。
５：折れシワの発生のないもの。
４：折れシワが若干見られるがほとんど目立たず、伸ばすことで回復するもの
３：折れシワが散見されるが、伸ばすことでほぼ回復するもの
２：折れシワが見られ、伸ばすことで若干回復するもの。
１：強い折れシワが見られ、伸ばしても回復しないもの。

［実施例１］
＜原綿＞
（島成分ポリマー）
融点が２６０℃で、ＭＦＲが４６．５のポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を用いた。

（海成分ポリマー）
ＪＩＳＫ７２０６に準じて測定したビカット軟化点が１００℃で、ＭＦＲが１２０のポリスチレン（ＰＳｔ）を用いた。

（紡糸・延伸）
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、１６島で各島中に４島の中海成分を有する、島数１６／ホール、中海数４／島の海島型複合紡糸口金を用いて、紡糸温度が２８５℃で、島成分／中海成分／海成分の質量比率が５５／１５／３０の条件で溶融紡糸した。

次いで、８５℃の温度の延伸液浴中でトータル倍率が３．０倍となるように２段延伸し、スタッフィングボックス型のクリンパーを用いて捲縮を付与し海島型複合繊維を得た。得られた海島型複合繊維は、単繊維繊度が４．２ｄｔｅｘで、極細繊維の繊維径が４．４μｍで、９８℃の温度における収縮率は１８．３％であった。この複合繊維を繊維長５１ｍｍにカットして、海島型複合繊維の原綿を得た。

＜不織布＞
上記の原綿を用い、カードとクロスラッパー工程を経て積層繊維ウェブを形成した。次いで、得られた積層繊維ウェブに、トータルバーブデプスが０．０７５ｍｍのニードル１本を植込んだニードルパンチ機を用いて、針深度が７ｍｍで、パンチ本数が２７００本／ｃｍ^２でニードルパンチを施し、目付が７５０ｇ／ｍ^２で、見掛け密度が０．２３６ｇ／ｃｍ^３の不織布を作製した。

＜人工皮革＞
上記の不織布を９８℃の温度の熱水で収縮させた後、これに１３％の濃度のＰＶＡ（ポリビニルアルコール）水溶液を含浸し、１２０℃の温度の熱風で１０分間乾燥することにより、不織布の質量に対するＰＶＡ質量が２５質量％の不織布を得た。このようにして得られた不織布を、トリクロロエチレン中に浸漬して海成分を溶解除去し、極細繊維からなる不織布（脱海シート）を得た。このようにして得られた極細繊維からなる不織布（脱海シート）を、固形分濃度を１２％に調整したポリカーボネート系ポリウレタンのＤＭＦ（ジメチルホルムアミド）溶液に浸漬し、次いでＤＭＦ濃度３０％の水溶液中でポリウレタンを凝固させた。その後、ＰＶＡおよびＤＭＦを熱水で除去し、１１０℃の温度の熱風で１０分間乾燥することにより、島成分からなる前記の極細繊維の質量に対するポリウレタン質量が２７質量％のシート状物を得た。その後、エンドレスのバンドナイフを有する半裁により厚み方向に半裁し、非半裁面をＪＩＳ＃１５０番のサンドペーパーを用いて３段研削し、立毛を形成させて人工皮革を作製した。さらに、サーキュラー乾燥機を用いて分散染料により染色を行い、人工皮革（製品）を得た。得られた人工皮革（製品）の柔軟性は、５と良好であった。また、マーチンデール摩耗減量は６．５ｍｇで、表面品位は４．７と良好であった。結果を表１に示す。

＜銀付調人工皮革＞
上記の人工皮革の半裁面上に、ポリエーテル系ポリウレタンをナイフコーターにより、付量１１０ｇ／ｍ^２となるようにコーティングし、ＤＭＦ濃度が３０％の水溶液中で凝固させた。その後、剥離紙上に形成した、ポリエーテル・ポリカーボネート系ポリウレタンからなるトップ層（１００ｇ／ｍ^２）を接着剤にて最外層に接着させ、銀付調人工皮革とした。

得られた銀付調人工皮革の柔軟性は、５と良好であった。また、耐座屈性は、４．５と良好であった。結果を表１に示す。

［実施例２］
＜原綿＞
（島成分ポリマーと海成分ポリマー）
実施例１で用いたものと同じ島成分ポリマーと海成分ポリマーを用いた。

（紡糸・延伸）
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、海島型複合繊維の繊度を６．１ｄｔｅｘとし、極細繊維の繊維径を５．５μｍとしたこと以外は、実施例１と同様にして海島型複合繊維の原綿を得た。

＜不織布＞
上記の原綿を用い、実施例１と同様にして加工を実施し不織布を作製した。

＜人工皮革＞
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例１と同様にしてシート状物、人工皮革および人工皮革（製品）を得た。得られた人工皮革（製品）の柔軟性は、５と良好であった。また、マーチンデール摩耗減量は６．２ｍｇで、表面品位は４．６と良好であった。結果を表１に示す。

＜銀付調人工皮革＞
上記の人工皮革を用いたこと以外は、実施例１と同じ方法で銀付調人工皮革を得た。得られた銀付調人工皮革の柔軟性は、５と良好であった。また、耐座屈性は４．５と良好であった。結果を表１に示す。

［実施例３］
＜原綿＞
（島成分ポリマーと海成分ポリマー）
実施例１で用いたものと同じ島成分ポリマーと海成分ポリマーを用いた。

（紡糸・延伸）
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、１２島で各島中に６島の中海成分を有する、島数１２／ホール、中海数６／島の海島型複合紡糸口金を用いて、海島型複合繊維の繊度を７．５ｄｔｅｘとし、極細繊維の繊維径を７．０μｍとしたこと以外は、実施例１と同様にして海島型複合繊維の原綿を得た。

＜人工皮革＞
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例１と同様にしてシート状物、人工皮革および人工皮革（製品）を得た。得られた人工皮革（製品）の柔軟性は、４と良好であった。また、マーチンデール摩耗減量は６．０ｍｇで、表面品位は４．１と良好であった。結果を表１に示す。

＜銀付調人工皮革＞
上記の人工皮革を用いたこと以外は、実施例１と同じ方法で銀付調人工皮革を得た。得られた銀付調人工皮革の柔軟性は、４と良好であった。また、耐座屈性は４．５と良好であった。結果を表１に示す。

［実施例４］
＜原綿＞
（島成分ポリマーと海成分ポリマー）
実施例１で用いたものと同じ島成分ポリマーと海成分ポリマーを用いた。

（紡糸・延伸）
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、８島で各島中に４８島の中海成分を有する、島数８／ホール、中海数４８／島の海島型複合紡糸口金を用いて、海島型複合繊維の繊度を７．６ｄｔｅｘとし、極細繊維の繊維径を８．６μｍとしたこと以外は、実施例１と同様にして海島型複合繊維の原綿を得た。

＜人工皮革＞
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例１と同様にしてシート状物、人工皮革および人工皮革（製品）を得た。得られた人工皮革（製品）の柔軟性は、４と良好であった。また、マーチンデール摩耗減量は５．７ｍｇで、表面品位は３．７と良好であった。結果を表１に示す。

＜銀付調人工皮革＞
上記の人工皮革を用いたこと以外は、実施例１と同じ方法で銀付調人工皮革を得た。得られた銀付調人工皮革の柔軟性は、４と良好であった。また、耐座屈性は４．０であった。結果を表１に示す。

［実施例５］
＜原綿＞
（島成分ポリマーと海成分ポリマー）
実施例１で用いたものと同じ島成分ポリマーと海成分ポリマーを用いた。

（紡糸・延伸）
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、３７島で各島中に３島の中海成分を有する、島数３７／ホール、中海数３／島の海島型複合紡糸口金を用いて、海島型複合繊維の繊度を３．１ｔｅｘとし、極細繊維の繊維径を２．５μｍとしたこと以外は、実施例１と同様にして海島型複合繊維の原綿を得た。

＜人工皮革＞
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例１と同様にしてシート状物、人工皮革および人工皮革（製品）を得た。得られた人工皮革（製品）の柔軟性は、５と良好であった。また、マーチンデール摩耗減量は７．９ｍｇで、表面品位は４．６と良好であった。結果を表１に示す。

＜銀付調人工皮革＞
上記のようにして得られた人工皮革を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、銀付調人工皮革を得た。得られた銀付調人工皮革の柔軟性は、５と良好であった。また、耐座屈性は３．５であった。結果を表１に示す。

［実施例６］
＜原綿＞
（島成分ポリマーと海成分ポリマー）
実施例１で用いたものと同じ島成分ポリマーと海成分ポリマーを用いた。

（紡糸・延伸）
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、１６０島で各島中に２島の中海成分を有する、島数１６０／ホール、中海数２／島の海島型複合紡糸口金を用いて、海島型複合繊維の繊度を４．６ｔｅｘとし、極細繊維の繊維径を１．５μｍとしたこと以外は、実施例１と同様にして海島型複合繊維の原綿を得た。

＜人工皮革＞
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例１と同様にしてシート状物、人工皮革および人工皮革（製品）を得た。得られた人工皮革（製品）の柔軟性は、４と良好であった。また、マーチンデール摩耗減量は８．９ｍｇで、表面品位は４．５と良好であった。結果を表１に示す。

＜銀付調人工皮革＞
上記の人工皮革を用いたこと以外は、実施例１と同じ方法で銀付調人工皮革を得た。得られた銀付調人工皮革の柔軟性は、４と良好であった。また、耐座屈性は３．５であった。結果を表１に示す。

［実施例７］
＜原綿＞
（島成分ポリマー）
融点が２２０℃で、ＭＦＲが５８．０のナイロン６を島成分ポリマーとして用いた。

（海成分ポリマー）
実施例１で用いたものと同じ海成分ポリマーを用いた。

（紡糸・延伸）
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用いたこと以外は、実施例１と同様にして海島型複合繊維の原綿を得た。

＜人工皮革＞
上記の不織布を用い、実施例１と同様にして得られた人工皮革を含金染料（“Ｉｒｇａｌａｎ”Ｒｅｄ２ＧＬ）［チバスペシャリティケミカルズ社製］を４．０％ｏｗｆ、浴比１：１００、ｐＨ＝７、温度９０℃、時間６０分の条件で染色した後、水洗し乾燥し染色後の人工皮革（製品）を得た。

得られた人工皮革（製品）の柔軟性は、５と良好であった。また、マーチンデール摩耗減量は７．９ｍｇで、表面品位は４．３と良好であった。結果を表１に示す。

＜銀付調人工皮革＞
上記の人工皮革を用いたこと以外は、実施例１と同じ方法で銀付調人工皮革を得た。得られた銀付調人工皮革の柔軟性は、５と良好であった。また、耐座屈性は３．５であった。結果を表１に示す。

［実施例８］
＜原綿＞
（島成分ポリマー）
融点が２２０℃で、ＭＦＲが４５．０のナイロン６１０を島成分ポリマーとして用いた。

＜人工皮革＞
上記の不織布を用い、実施例７と同様にして、染色後の人工皮革（製品）を得た。

得られた人工皮革（製品）の柔軟性は、５と良好であった。また、マーチンデール摩耗減量は７．６ｍｇで、表面品位は４．４と良好であった。結果を表１に示す。

＜銀付調人工皮革＞
上記の人工皮革を用いたこと以外は、実施例１と同じ方法で銀付調人工皮革を得た。得られた銀付調人工皮革の柔軟性は、５と良好であった。また、耐座屈性は４．０であった。結果を表１に示す。

［実施例９］
＜原綿＞
（島成分ポリマー）
実施例７で用いたものと同じ島成分ポリマーを用いた。

（海成分ポリマー）
融点が２４０℃で、ＭＦＲが１００の５−スルホイソフタル酸ナトリウムを８．５モル％共重合したＰＥＴを用いた。

＜不織布＞
上記の原綿を用い、実施例１と同様にして加工を実施し、不織布を作製した。

＜人工皮革＞
上記の不織布を用い、海成分の溶解除去に９０℃の温度に加熱した濃度２０ｇ／Ｌの水酸化ナトリウム水溶液を用いて３０分間処理したこと以外は、実施例７と同様にして、染色後の人工皮革を得た。

得られた人工皮革（製品）の柔軟性は、５と良好であった。また、マーチンデール摩耗減量は８．７ｍｇで、表面品位は４．２と良好であった。結果を表１に示す。

＜銀付調人工皮革＞
上記の人工皮革を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、銀付調人工皮革を得た。得られた銀付調人工皮革の柔軟性は、４と良好であった。また、耐座屈性は３．５であった。結果を表１に示す。

［比較例１］
＜原綿＞
（島成分ポリマーと海成分ポリマー）
実施例１で用いたものと同じ島成分ポリマーと海成分ポリマーを用いた。

（紡糸・延伸）
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、８島で各島中に６島の中海成分を有する、島数８／ホール、中海数６／島の海島型複合紡糸口金を用いて、海島型複合繊維の繊度を１１．３ｔｅｘとし、極細繊維の繊維径を１０．５μｍとしたこと以外は、実施例１と同様にして海島型複合繊維の原綿を得た。

＜人工皮革＞
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例１と同様にしてシート状物、人工皮革および人工皮革（製品）を得た。得られた人工皮革（製品）の柔軟性は、３と不良であった。また、マーチンデール摩耗減量は５．４ｍｇで、表面品位は３．３であった。結果を表１に示す。

＜銀付調人工皮革＞
上記の人工皮革を用いたこと以外は、実施例１と同じ方法で銀付調人工皮革を得た。得られた銀付調人工皮革の柔軟性は、３であり、耐座屈性は３．０であった。結果を表１に示す。

［比較例２］
＜原綿＞
（島成分ポリマーと海成分ポリマー）
実施例１で用いたものと同じ島成分ポリマーと海成分ポリマーを用いた。

（紡糸・延伸）
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、８島で各島中に７０島の中海成分を有する、島数８／ホール、中海数７０／島の海島型複合紡糸口金を用いて、海島型複合繊維の繊度を１１．３ｔｅｘとし、極細繊維の繊維径を１０．５μｍとしたこと以外は、実施例１と同様にして海島型複合繊維の原綿を得た。

＜人工皮革＞
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例１と同様にしてシート状物、人工皮革および人工皮革（製品）を得た。得られた人工皮革（製品）の柔軟性は、極細繊維内部の海成分が溶解しきれず、２と不良であった。また、マーチンデール摩耗減量は５．１ｍｇで、表面品位は３．１であった。結果を表１に示す。

＜銀付調人工皮革＞
上記の人工皮革を用いたこと以外は、実施例１と同じ方法で銀付調人工皮革を得た。得られた銀付調人工皮革の柔軟性は、２であり、耐座屈性は、２．５であった。結果を表１に示す。

［比較例３］
＜原綿＞
（島成分ポリマーと海成分ポリマー）
実施例１で用いたものと同じ島成分ポリマーと海成分ポリマーを用いた。

（紡糸・延伸）
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、１６島で各島中に１島の中海成分を有する、島数１６／ホール、中海数１／島の海島型複合紡糸口金を用いて、海島型複合繊維の繊度を４．２ｔｅｘとし、極細繊維の繊維径を４．４μｍとしたこと以外は、実施例１と同様にして海島型複合繊維の原綿を得た。

＜人工皮革＞
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例１と同様にしてシート状物、人工皮革および人工皮革（製品）を得た。得られた人工皮革（製品）の柔軟性は、３と不良であった。また、マーチンデール摩耗減量は６．３ｍｇで、表面品位は４．０であった。結果を表１に示す。

＜銀付調人工皮革＞
上記の人工皮革を用いたこと以外は、実施例１と同じ方法で銀付調人工皮革を得た。得られた銀付調人工皮革の柔軟性は、３であり、耐座屈性は２．０であった。結果を表１に示す。

［比較例４］
＜原綿＞
（島成分ポリマーと海成分ポリマー）
実施例１で用いたものと同じ島成分ポリマーと海成分ポリマーを用いた。

（紡糸・延伸）
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、中海成分を有さない、１６島成分（中海成分０）／ホールの海島型複合紡糸口金を用いて、海島型複合繊維の繊度を４．７ｔｅｘとし、極細繊維の繊維径を４．４μｍとしたこと以外は、実施例１と同様にして海島型複合繊維の原綿を得た。

＜人工皮革＞
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例１と同様にしてシート状物、人工皮革および人工皮革（製品）を得た。得られた人工皮革（製品）の柔軟性は、３と不良であった。また、マーチンデール摩耗減量は６．０ｍｇで、表面品位は３．６であった。結果を表１に示す。

＜銀付調人工皮革＞
上記の人工皮革を用いたこと以外は、実施例１と同じ方法で銀付調人工皮革を得た。得られた銀付調人工皮革の柔軟性は、３であり、耐座屈性は２．５であった。結果を表１に示す。

Claims

平均単繊維径が０．０５〜１０μｍの範囲の極細中空繊維を主体とする不織布と弾性重合体を構成成分として備えるシート状物であって、前記極細中空繊維の繊維横断面において中空部を２〜６０個有することを特徴とするシート状物。
極細中空繊維の平均単繊維径が０．１〜６μｍの範囲であることを特徴とする請求項１記載のシート状物。
シート状物が少なくとも片面に立毛を有する人工皮革であることを特徴とする請求項１または２記載のシート状物。
シート状物が銀付調人工皮革であることを特徴とする請求項１または２記載のシート状物。
請求項１〜４のいずれかに記載のシート状物の製造方法であって、極細中空繊維を、易溶出成分の海成分中に難溶出成分の島成分を配し、さらに前記島成分中に易溶出成分の中海成分を配した構造を有する複合繊維から形成することを特徴とするシート状物の製造方法。