JPWO2015137282A1

JPWO2015137282A1 - ミラーコートレンズ

Info

Publication number: JPWO2015137282A1
Application number: JP2016507734A
Authority: JP
Inventors: 栄作岩崎; 足立　誠; 誠足立
Original assignee: Hoya Lens Thailand Ltd
Current assignee: Hoya Lens Thailand Ltd
Priority date: 2014-03-14
Filing date: 2015-03-09
Publication date: 2017-04-06
Also published as: AU2018201510A1; WO2015137282A9; KR20180100726A; AU2015227886A1; CN106104312A; EP3118658A1; US20170003520A1; EP3118658A4; EP3118658B1; KR20160122823A; WO2015137282A1

Abstract

高い透過率を有し、フレア現象及びゴースト現象を抑制できる、ミラーコートレンズを提供する。レンズ基材と、前記レンズ基材の表面に、低屈折率層、高屈折率層、及び金属層を有する機能膜（Ｃ１）と、前記レンズ基材の裏面に、低屈折率層、高屈折率層を有する機能膜（Ｃ２）と、を備えるミラーコートレンズであって、前記表面側の視感反射率が３〜３０％であり、前記眼鏡レンズの透過率が５５〜８０％であり、前記裏面側の視感反射率が０．１〜９％である、ミラーコートレンズ。

Description

本発明は、表面及び裏面に機能膜を有するミラーコートレンズに関し、特に眼鏡に用いられるミラーコートレンズに関する。

一般的に種々のサングラスが市販されているが、中には表面にミラーコートして金属光沢を有する眼鏡レンズを用いたサングラスがある。この眼鏡レンズは、レンズ表面の凸面は反射増加効果を有し、さらに設けられた金属層による光吸収特性を有する。このため、当該眼鏡レンズを有するサングラスを装用すると、装用者からは景色を見ることができるが、外部からは凸面側の加工により鏡的な機能を有するため装用者の人眼が視認しにくくなる。

特許文献１では、プラスチック製ミラーコートレンズにおいて、レンズ凸面の反射増加効果を損なわず、レンズ凹面の反射防止効果を高め、さらには、視感透過率を向上させたプラスチック製ミラーコートレンズとして、凸面が反射増加効果を有し、凹面が反射防止効果を有するレンズであって、該機能膜が該プラスチック基板の表面から順に特定の第１層〜第７層が積層された膜を有するプラスチック製ミラーコートレンズが提案されている。

特許文献２では、裏面反射を感じない装用感の優れたミラーコート付きサングラスに関し、レンズを着色することにより、透明な誘電体によるミラーコートのレンズの裏側への反射を少なくし、ミラーコートが特定波長のみ反射する場合でも装用時の色バランスを見やすい物にすることができることを見出して、染料および／または顔料を用いて着色した合成樹脂製レンズの凸面に誘電体多層膜からなるミラーコートを、凹面に誘電体多層膜からなる反射防止膜を被覆したミラーコート付きサングラスが提案されている。

特許文献３では、近赤外線の広い波長域における熱線カット作用を奏して、目（眼）の保護の観点から望ましく、また、酷暑等における熱線カットによる涼感も得られる光学要素（例えば、眼鏡レンズ）として、透明基材の少なくとも一面に膜構成が多層の無機蒸着膜を備えた光学要素であって、前記無機蒸着膜が、前記透明基材の表面側から順に熱線カット複合層および光学複合層を備え、前記熱線カット複合層が、周期表１０族の群から選択される１種以上の金属元素からなる又は該金属元素を基とする金属層と該金属層の上下に隣接してチタニア（複合酸化物を含む。）からなる接着層とで構成されている光学要素が提案されている。

特開２００５−２９２２０４号公報特開２０００−６６１４９号公報特開２０１３−０１１７１１号公報

特許文献１〜３に示される従来のミラーコートレンズでは、透過率が低く、装用者からの視界の明瞭さに課題を有していた。近年、スポーツグラスや、ファッション用途において、装用者の視界の明瞭さを重視するため、透過率の高いミラーコートレンズの要望があった。一方、ミラーコートレンズの透過率を高めるために、表面に形成されたミラーコートの金属層を薄くすることが考えられるが、その場合、透過率は高まるもののギラツキが目立つ、フレア現象及びゴースト現象が生じるといった問題が生じることがわかった。一方、裏面側から観察して、表面に形成された膜の反射を抑えるためには、レンズ基材に吸収特性（染色等）を持たせればよいが、その場合透過率が大きく下がってしまう欠点がある。
そこで本発明は、高い透過率を有し、フレア現象及びゴースト現象を抑制できる、ミラーコートレンズを提供することを課題とする。

上記課題に関し、レンズ基材表面側の機能膜（Ｃ１）により、表面側の視感反射率及び視感透過率を調整し、レンズ基材裏面側の機能膜（Ｃ２）により、裏面側の視感反射率を低下させることで、上記のフレア現象及びゴースト現象を抑制できることが見出され、本発明は完成されるに至った。
すなわち、本発明は、以下の［１］〜［６］に関する。

［１］レンズ基材と、
前記レンズ基材の表面に、低屈折率層、高屈折率層、及び金属層を有する機能膜（Ｃ１）と、
前記レンズ基材の裏面に、低屈折率層、及び高屈折率層を有する機能膜（Ｃ２）と、を備えるミラーコートレンズであって、
前記表面側の視感反射率が３〜３０％であり、
前記ミラーコートレンズの視感透過率が５５〜８０％であり、
前記裏面側の視感反射率０．１〜９％である、ミラーコートレンズ。
［２］前記金属層に含まれる金属種が、Ｃｒ、Ｔａ、Ｎｂ、Ｔｉ及びＺｒの中から選ばれる少なくとも一種である、［１］に記載のミラーコートレンズ。
［３］前記機能膜（Ｃ１）の金属層の視感透過率の総計が、６０〜９０％である、［１］又は［２］に記載のミラーコートレンズ。
［４］波長３８０〜７８０ｎｍにおける裏面側の反射光の最大反射率が１５％以下である、［１］〜［３］のいずれかに記載のミラーコートレンズ。
［５］表面側の反射光の主波長が３８０ｎｍ〜６００ｎｍにあり、
前記主波長における最大反射率Ｒ_tと、波長３８０ｎｍ〜７８０ｎｍにおける表面の反射光の最小反射率Ｒ_bとの差（Ｒ_t−Ｒ_b）が８％以上である、［１］〜［４］のいずれかに記載のミラーコートレンズ。
［６］前記表面側のブルー光カット率が１０〜６０％である、［１］〜［５］のいずれかに記載のミラーコートレンズ。

本発明によれば、高い透過率を有し、フレア現象及びゴースト現象を抑制できる、ミラーコートレンズを提供することができる。

本発明のミラーコートレンズは、レンズ基材と、前記レンズ基材の表面に、低屈折率層、高屈折率層、及び金属層を有する機能膜（Ｃ１）と、前記レンズ基材の裏面に、低屈折率層、高屈折率層を有する機能膜（Ｃ２）と、を備える。機能膜（Ｃ１）に、金属層を有するため表面が鏡面的な反射特性を示すミラーコートレンズとすることができる。
本明細書において、レンズ基材の「裏面」は、装用者の眼球側に配置される面を意味し、レンズ基材の「表面」は、前記裏面の反対側の面を意味する。より具体的には凸面と凹面を有するレンズの場合、表面は凸面を意味し、裏面は凹面を意味する。

本発明のミラーコートレンズは、外部から視認した場合に、表面が鏡面的な反射特性を示すようにするため、前記表面側の視感反射率が３〜３０％である。表面側の視感反射率は、好ましくは５〜２５％、より好ましくは５．０〜１８．０％、更に好ましくは７．０〜９．５％である。
上記視感反射率は、機能膜（Ｃ１）の金属層の膜厚、並びに、低屈折率層及び高屈折率層の屈折率を考慮して、適宜膜厚を変更することで、得られる。表面側の視感反射率は、実施例に記載の測定方法による。

本発明のミラーコートレンズは、装用者の視界を明瞭にするため、前記ミラーコートレンズの視感透過率が５５〜８０％である。ミラーコートレンズの視感透過率は、好ましくは５８〜８０％、より好ましくは６０〜８０％、更に好ましくは６７〜７９％である。
上記視感透過率は、機能膜（Ｃ１）の金属層の膜厚、並びに、低屈折率層及び高屈折率層の屈折率を考慮して、適宜膜厚を変更することで、得られる。視感透過率は、実施例に記載の測定方法による。

本発明のミラーコートレンズは、フレア現象及びゴースト現象を抑制するため、前記レンズ基材の裏面側の視感反射率が０．１〜９％である。レンズ基材の裏面側の視感反射率は、好ましくは０．５〜８．０％、より好ましくは１．０〜７．０％、更に好ましくは１．６〜５．０％である。
上記視感反射率は、機能膜（Ｃ１）の金属層の膜厚、並びに、機能膜（Ｃ２）の低屈折率層及び高屈折率層の屈折率を考慮して、適宜膜厚を変更することで得られる。色材等の光吸収材を用いて光吸収特性を調整することも考えられるが、裏面側の視感反射率が前記範囲となるように機能層（Ｃ２）の層構成を調整することで、光吸収材の使用を回避できるため、ミラーレンズの視感透過率を高めることができる。
視感反射率は、実施例に記載の測定方法による。

ミラーコートレンズの表面側の視感反射率と裏面側の視感反射率との差（表面側‐裏面側）が、外部から装着者の人眼を見にくく、装用者からは外部の景色を見やすくする効果を高めるため、好ましくは０％以上である。当該差（表面側‐裏面側）は、前述の効果を更に高めるため、より好ましくは３％以上、更に好ましくは５％以上である。また当該差は、好ましくは２５％以下、より好ましくは２０％以下、更に好ましくは１５％以下である。

ミラーコートレンズの表面側のブルー光カット率は、装用者の眼の保護のため、好ましくは１０〜６０％、より好ましくは３０〜５５％、更に好ましくは４０〜５５％である。表面側のブルー光カット率は実施例に記載の方法による。

以上のように、本発明によれば、表面側の視感反射率、ミラーコートレンズの視感透過率、及び裏面側の視感反射率が所定範囲であることで、高い透過率を有し、フレア現象及びゴースト現象が抑制されたミラーレンズを得ることができる。ミラーレンズの透過率を高めることにより、強調されるフレア現象及びゴースト現象を抑制することが可能となる。

（反射光の色）
本発明のミラーコートレンズは、好ましくは、表面側の反射光の主波長が３８０ｎｍ〜６００ｎｍであり、かつ、前記主波長における最大反射率Ｒ_tと、波長３８０ｎｍ〜７８０ｎｍにおける表面の反射光の最小反射率Ｒ_bとの差（Ｒ_t−Ｒ_b）（以下、単に「（Ｒ_t−Ｒ_b）値」ともいう）が８％以上である。このような構成を有することで、表面側において有色の反射光を得ることができる。
前記表面側の反射光の主波長を調整することで得られる色を調整することができる。主波長とは、ＣＩＥ表色系で定義されている三刺激値から求められる波長で、ＪＩＳＺ８７０１、国際規格ＩＳＯ７７２４に規定されている。なお、本発明において「主波長」は、実施例において示された主波長の測定方法により得られた値とみなす。
また、（Ｒ_t−Ｒ_b）値は、当該色の視認性を高める観点から、より好ましくは９％以上、更に好ましくは１０％以上である。また（Ｒ_t−Ｒ_b）値は、好ましくは９０％以下、より好ましくは５０％以下である。
上記視感反射率は、機能膜（Ｃ１）の低屈折率層及び高屈折率層の屈折率を考慮して、適宜膜厚を変更することで得られる。当該主波長、及び（Ｒ_t−Ｒ_b）値は、実施例に記載の測定方法による。

また本発明のミラーコートレンズは、好ましくは、波長３８０〜７８０ｎｍにおける裏面側の反射光の最大反射率が１５％以下である。すなわち上記の波長３８０〜７８０ｎｍの可視光領域における最大反射率が１５％以下であることで、反射光に目立った波長のピークをなくすことができ、裏面側の反射光を無色にすることができる。当該最大反射率は、より好ましくは１０％以下、更に好ましくは８％以下であり、通常１％以上である。
上記視感反射率は、機能膜（Ｃ２）の低屈折率層及び高屈折率層の屈折率を考慮して、適宜膜厚を変更することで得られる。当該最大反射率は、実施例に記載の測定方法による。

［機能膜（Ｃ１）］
機能膜（Ｃ１）は、表面に設けられ、低屈折率層（Ｃ１ａ）、高屈折率層（Ｃ１ｂ）、及び金属層（Ｃ１ｃ）を有する。
機能膜（Ｃ１）は、好ましくは、低屈折率層（Ｃ１ａ）と高屈折率層（Ｃ１ｂ）が交互に配置され、その間に金属層（Ｃ１ｃ）が１層以上配置されている。金属層（Ｃ１ｃ）を配置することで、例えば反射増幅作用が得られ、眼鏡レンズの表面にミラー光沢をもたせることが可能となる。更に低屈折率層（Ｃ１ａ）及び高屈折率層（Ｃ１ｂ）の層の厚さ、及び積層数を設計することで表面に低反射性を持たせることが可能となる。

〔低屈折率層（Ｃ１ａ）〕
低屈折率層（Ｃ１ａ）の屈折率は、例えば、波長５００〜５５０ｎｍでの屈折率は好ましくは１．３５〜１．８０、より好ましくは１．４５〜１．５０である。
低屈折率層（Ｃ１ａ）は、例えば、無機酸化物からなり、好ましくはＳｉＯ₂である。

〔高屈折率層（Ｃ１ｂ）〕
高屈折率層（Ｃ１ｂ）の屈折率は、例えば、波長５００〜５５０ｎｍでの屈折率が好ましくは１．９０〜２．６０であり、より好ましくは２．００〜２．４０である。
高屈折率層（Ｃ１ｂ）は、例えば、無機酸化物からなる。
高屈折率層（Ｃ１ｂ）に用いられる無機酸化物としては、好ましくは、ＺｒＯ₂、Ｔａ₂Ｏ₅、Ｙ₂Ｏ₃、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅及びＡｌ₂Ｏ₃の中から選ばれる少なくとも一種類の無機酸化物であり、より好ましくはＺｒＯ₂又はＴａ₂Ｏ₅であり、更に好ましくはＺｒＯ₂である。ＺｒＯ₂を用いることで、耐熱性を維持しつつ耐擦傷性を向上させることができる。

〔金属層（Ｃ１ｃ）〕
金属層は、金属色を有する層を意味する。
金属層に用いられる物質としては、例えば、金属、又は、金属の酸化物、窒化物、炭化物、及び窒素酸化物から選ばれる少なくとも一種であって金属色を有する物質が含まれ、入手の容易性の観点から、好ましくは金属である。
金属層に含まれる金属種としては、例えば、Ｃｒ、Ｔａ、Ｎｂ、Ｔｉ及びＺｒの中から選ばれる少なくとも一種であり、ブルー光カットの効果を高めるため、好ましくはＣｒである。また金属層を設けることで帯電防止の効果も発揮される。
金属層は、機能膜中に一層又は複数層有していてもよい。
金属層の視感透過率の総計は、高い透過率のミラーレンズを得るため、好ましくは５０〜９０％、より好ましくは５０〜８５％、更に好ましくは５５〜７９％である。
金属層の一層あたりの膜厚は、好ましくは０．１〜５０ｎｍ、より好ましくは０．５〜２０ｎｍ、更に好ましくは１〜１５ｎｍである。

機能膜（Ｃ１）の総膜厚は、好ましくは２００〜８００ｎｍ、より好ましくは３００〜６００ｎｍである。
機能膜（Ｃ１）の積層数は、好ましくは６〜１２層、より好ましくは７〜１０層、更に好ましくは８又は９層である。
以下、本発明の好適な態様として、機能膜の積層数８又は９層の場合について説明する。

（積層数９層）
機能膜（Ｃ１）は、好ましくは、０．０１λ〜１．０５λの膜厚を有する低屈折率層である第１の層、０．０１λ〜０．２５λの膜厚を有する高屈折率層である第２の層、０．０１λ〜０．２５λの膜厚を有する低屈折率層である第３の層、０．１〜５０ｎｍの膜厚を有する金属層である第４の層、０．１０λ〜０．４０λの膜厚を有する高屈折率層である第５の層、０．１〜５０ｎｍの膜厚を有する金属層である第６の層、０．１０λ〜０．４０λの膜厚を有する低屈折率層である第７の層、０．０１λ〜０．２５λの膜厚を有する高屈折率層である第８の層、及び０．１０λ〜０．９０λの膜厚を有する低屈折率層である第９の層が、レンズ基材側からこの順に積層された構成を有する。なお、上記λは４５０〜５５０ｎｍである。

機能膜（Ｃ１）は、一つの好ましい形態として、０．２０λ〜０．２７λの膜厚を有する低屈折率層である第１の層、０．０５λ〜０．０７λの膜厚を有する高屈折率層である第２の層、０．１１λ〜０．１５λの膜厚を有する低屈折率層である第３の層、３〜８ｎｍの膜厚を有する金属層である第４の層、０．２７λ〜０．３６λの膜厚を有する高屈折率層である第５の層、３〜８ｎｍの膜厚を有する金属層である第６の層、０．２１λ〜０．２８λの膜厚を有する低屈折率層である第７の層、０．０８λ〜０．１１λの膜厚を有する高屈折率層である第８の層、及び０．２３λ〜０．３１λの膜厚を有する低屈折率層である第９の層が、レンズ基材側からこの順に積層された構成を有する。なお、上記λは４５０〜５５０ｎｍであり、より具体的には５００ｎｍである。
機能膜（Ｃ１）は、一つの好ましい形態として、０．２０λ〜０．２７λの膜厚を有する低屈折率層である第１の層、０．０５λ〜０．０７λの膜厚を有する高屈折率層である第２の層、０．１３λ〜０．１７λの膜厚を有する低屈折率層である第３の層、３〜８ｎｍの膜厚を有する金属層である第４の層、０．２４λ〜０．３２λの膜厚を有する高屈折率層である第５の層、３〜８ｎｍの膜厚を有する金属層である第６の層、０．１９λ〜０．２５λの膜厚を有する低屈折率層である第７の層、０．０９λ〜０．１２λの膜厚を有する高屈折率層である第８の層、及び０．５８λ〜０．７８λの膜厚を有する低屈折率層である第９の層が、レンズ基材側からこの順に積層された構成を有する。なお、上記λは４５０〜５５０ｎｍであり、より具体的には５００ｎｍである。

（積層数８層）
機能膜（Ｃ１）は、好ましくは、０．１０λ〜０．８０λの膜厚を有する低屈折率層である第１の層、０．１０λ〜０．４０λの膜厚を有する高屈折率層である第２の層、０．０１λ〜０．２５λの膜厚を有する低屈折率層である第３の層、０．１〜５０ｎｍの膜厚を有する金属層である第４の層、０．０１λ〜０．２５λの膜厚を有する高屈折率層である第５の層、０．０１λ〜０．２５λの膜厚を有する低屈折率層である第６の層、０．１０λ〜０．６０λの膜厚を有する高屈折率層である第７の層、及び０．０１λ〜０．３０λの膜厚を有する低屈折率層である第８の層が、レンズ基材側からこの順に積層された構成を有する。なお、上記λは４５０〜５５０ｎｍである。

機能膜（Ｃ１）は、一つの好ましい形態として、０．５１λ〜０．６８λの膜厚を有する低屈折率層である第１の層、０．２５λ〜０．３３λの膜厚を有する高屈折率層である第２の層、０．０６λ〜０．０８λの膜厚を有する低屈折率層である第３の層、１〜１５ｎｍの膜厚を有する金属層である第４の層、０．１２λ〜０．１６λの膜厚を有する高屈折率層である第５の層、０．０８λ〜０．１０λの膜厚を有する低屈折率層である第６の層、０．３４λ〜０．４５λの膜厚を有する高屈折率層である第７の層、及び０．１９λ〜０．２５λの膜厚を有する低屈折率層である第８の層が、レンズ基材側からこの順に積層された構成を有する。なお、上記λは４５０〜５５０ｎｍであり、より具体的には５００ｎｍである。

［機能膜（Ｃ２）］
機能膜（Ｃ２）は、裏面に設けられ、低屈折率層（Ｃ２ａ）、及び高屈折率層（Ｃ２ｂ）を有する。
機能膜（Ｃ２）は、好ましくは、低屈折率層（Ｃ２ａ）と高屈折率層（Ｃ２ｂ）が交互に配置されている。更に低屈折率層（Ｃ１ａ）及び高屈折率層（Ｃ１ｂ）の層の厚さ、及び積層数を設計することで表面に低反射性を持たせることが可能となる。

低屈折率層（Ｃ２ａ）及び高屈折率層（Ｃ２ｂ）に用いられる材料は、前述の低屈折率層（Ｃ１ａ）、高屈折率層（Ｃ１ｂ）で例示されるものが好ましく用いられる。

機能膜（Ｃ２）の総膜厚は、好ましくは１００〜８００ｎｍ、より好ましくは２５０〜４００ｎｍである。
機能膜（Ｃ２）の積層数は、好ましくは４〜１０層、より好ましくは５〜８層、更に好ましくは７層である。
以下、本発明の好適な態様として、機能膜の積層数７層の場合について説明する。
機能膜（Ｃ２）は、好ましくは、レンズ基材側に配置される、０．０１λ〜０．２５λの膜厚を有する低屈折率層である第１の層、０．０１λ〜０．２５λの膜厚を有する高屈折率層である第２の層、０．１０λ〜０．８０λの膜厚を有する低屈折率層である第３の層、０．０１λ〜０．２５λの膜厚を有する高屈折率層である第４の層、０．０１λ〜０．２５λの膜厚を有する低屈折率層である第５の層、０．０１λ〜０．３０λの膜厚を有する高屈折率層である第６の層、０．１０λ〜０．５０λの膜厚を有する低屈折率層である第７の層がこの順に積層された構成を有する。なお、上記λは４５０〜５５０ｎｍである。

機能膜（Ｃ２）は、一つの好ましい形態として、レンズ基材側に配置される、０．０７λ〜０．１０λの膜厚を有する低屈折率層である第１の層、０．０４λ〜０．０６λの膜厚を有する高屈折率層である第２の層、０．４８λ〜０．６４λの膜厚を有する低屈折率層である第３の層、０．１２λ〜０．１５λの膜厚を有する高屈折率層である第４の層、０．０６λ〜０．０８λの膜厚を有する低屈折率層である第５の層、０．２０λ〜０．２７λの膜厚を有する高屈折率層である第６の層、０．２４λ〜０．３２λの膜厚を有する低屈折率層である第７の層がこの順に積層された構成を有する。なお、上記λは４５０〜５５０ｎｍであり、より具体的には５００ｎｍである。
機能膜（Ｃ２）は、一つの好ましい形態として、レンズ基材側に配置される、０．０５λ〜０．０７λの膜厚を有する低屈折率層である第１の層、０．０２λ〜０．０３λの膜厚を有する高屈折率層である第２の層、０．５３λ〜０．７１λの膜厚を有する低屈折率層である第３の層、０．０９λ〜０．１２λの膜厚を有する高屈折率層である第４の層、０．１０λ〜０．１４λの膜厚を有する低屈折率層である第５の層、０．１４λ〜０．１８λの膜厚を有する高屈折率層である第６の層、０．２９λ〜０．３９λの膜厚を有する低屈折率層である第７の層がこの順に積層された構成を有する。なお、上記λは４５０〜５５０ｎｍであり、より具体的には５００ｎｍである。

［レンズ基材］
レンズ基材としては、好ましくは、プラスチックレンズ基材である。プラスチックレンズ基材としては、例えば、メチルメタクリレート単独重合体、メチルメタクリレートと１種以上の他のモノマーとの共重合体、ジエチレングリコールビスアリルカーボネート単独重合体、ジエチレングリコールビスアリルカーボネートと１種以上の他のモノマーとの共重合体、イオウ含有共重合体、ハロゲン共重合体、ポリカーボネート、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、不飽和ポリエステル、ポリエチレンテレフタレート、ポリウレタン、ポリチオウレタンなどが挙げられる。プラスチック基板の屈折率は、１．５〜１．８が好ましい。

［ハードコート層］
本発明においては、前記レンズ基材と前記機能膜との間に、レンズの耐擦傷性を向上させるハードコート層を設けても良い。ハードコート層の材質としては、有機ケイ素化合物、アクリル系、エポキシ系等が挙げられ、酸化ケイ素、酸化チタン、酸化錫等の微粒子状無機酸化物を含有していてもよい。熱硬化性、紫外線硬化性等が用いられるが、限定されるものではない。さらに機能膜とハードコート層との密着性等の物性を向上させるために、ハードコート層に、公知のプラズマ処理、イオン銃処理、電子処理を行っても良い。イオン銃処理の場合には、酸素ガスまたはアルゴンが用いられ、イオンの加速電圧は２００〜５００Ｖが好ましい。

また、本発明においては、前記レンズ基材と前記ハードコート層との間に耐衝撃性及び密着性を向上させるプライマー層を設けてもよい。プライマー層の材質としては、特開２０００−２８０１号公報に記載のジチアン環骨格を有する特定の硫黄化合物及び／又はベンゼン環を有する特定の硫黄化合物と多官能性チオールからなる組成物、特開平１１−２２８８０２号公報に記載の（Ａ）一般式（Ｉ）Ｒ−Ｏ−ＣＯ−〔−Ｏ−Ｒ¹−Ｏ−ＣＯ−〕_n−Ｏ−Ｒ・・・（Ｉ）〔式中、Ｒは不飽和基を表し、Ｒ¹は２価の脂肪族又は芳香族基を表し、ｎは１〜９の数を表す〕で示されるポリ炭酸エステル、（Ｂ）一般式（II）Ｒ²−（−ＳＨ）m・・・(II)〔式中、Ｒ²は多価の有機基を表し、ｍは２以上の整数を表す〕で示されるポリチオール及び（Ｃ）光重合開始剤を含有する重合性組成物６０〜９５質量％と高屈折率の金属化合物ゾル５〜４０質量％からなる組成物、特公平６−７９０８４号公報に記載のアルキレングリコール類、ポリアルキレングリコール類、ポリ（アルキレンアジペート）類、ポリ−ε−カプロラクトン、ポリブタジエングリコール類、ポリ（アルキレンカーボネート）類又はシリコーンポリオールから選ばれる活性水素含有化合物とポリイソシアネートとから得られるポリウレタン樹脂等が挙げられる。

以上本発明のミラーコートレンズは、サングラス等の眼鏡用のレンズとして用いられる。なお、本発明におけるレンズは、いわゆる度無しレンズを含む。

以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。なお、実施例及び比較例において得られたプラスチックレンズの物性評価は以下のようにして行った。

〔視感反射率〕
レンズの表面側視感反射率及び裏面側視感反射率は、表中に記載の膜を表面に設けたレンズの視感反射率を、分光光度計Ｕ−４１００（（株）日立ハイテクノロジーズ製）を用いて、表面側及び裏面側から測定した。
なお、測定した波長は、３８０〜７８０ｎｍであり、当該波長領域における国際規格ＩＳＯ８９８０―４に準拠して比視感度の重みを考慮し計算される値を視感反射率とした。

〔視感透過率〕
レンズの視感透過率は、分光光度計Ｕ−４１００（（株）日立ハイテクノロジーズ製）を用いて測定した。
なお、測定した波長は、３８０〜７８０ｎｍであり、当該波長領域における国際規格ＩＳＯ８９８０−４に準拠して比視感度の重みを考慮し計算される値を視感透過率とした。

〔反射光の主波長、最大反射率、（Ｒ_t−Ｒ_b）値〕
レンズの反射光の主波長は、分光光度計Ｕ−４１００（（株）日立ハイテクノロジーズ製）を用いて測定した。なお、測定した波長は、３８０〜７８０ｎｍである。
上記波長領域における最大ピークの波長を反射光の主波長とした。
上記波長領域における反射率の最大値を、最大反射率とした（ピークを有さない場合はベースラインの最大値を最大反射率とした。）。
上記波長領域における主波長におけるピーク値を最大反射率Ｒ_tとした。また上記波長領域における反射率の最小値を最小反射率Ｒ_bとした。以上の値から（Ｒ_t−Ｒ_b）の値を算出した。

〔鏡面効果〕
得られたミラーコートレンズに関し、ミラーコートとしての鏡面効果を有しているか肉眼で観察した。ミラーコートとしての鏡面効果を有しているものは「○」、鏡面効果を有していないものは「×」とした。

〔耐熱性〕
プラスチックレンズを５０℃のドライオーブンで１時間加熱し、クラックが発生しない場合は５℃温度を上げ同様に加熱して５℃ピッチで温度を上げ、クラックの発生温度を測定した。

〔ブルー光カット率〕
上記視感反射率の測定において、表面側の波長３８０ｎｍ〜５００ｎｍの平均反射率を１００から引いた値を、ブルー光カット率とする。

〔フレア現象抑制評価〕
ミラーレンズを装着したサングラスをかけ、フレア現象が確認されるか観察した。
Ａ：フレア現象が確認できない。
Ｂ：フレア現象が若干確認される。
Ｃ：フレア現象が明らかに確認される。

〔ゴースト現象抑制評価〕
ミラーレンズを装着したサングラスをかけ、ゴースト現象が確認されるか観察した。
Ａ：ゴースト現象が確認できない。
Ｂ：ゴースト現象が若干確認される。
Ｃ：ゴースト現象が明らかに確認される。

実施例１〜３
ガラス製容器に、コロイダルシリカ（スノーテックス−４０、日産化学工業（株））９０質量部、有機ケイ素化合物のメチルトリメトキシシラン８１．６質量部、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン１７６質量部、０．５Ｎ塩酸２．０質量部、酢酸２０質量部、水９０質量部を加えた液を、室温にて８時間攪拌後、室温にて１６時間放置して加水分解溶液を得た。この溶液に、イソプロピルアルコール１２０質量部、ｎ−ブチルアルコール１２０質量部、アルミニウムアセチルアセトン１６質量部、シリコーン系界面活性剤０．２質量部、紫外線吸収剤０．１質量部を加え、室温にて８時間攪拌後、室温にて２４時間熟成させコーティング液を得た。アルカリ水溶液で前処理したプラスチックレンズ基材（ＨＯＹＡ（株）製商品名ハイルックス、眼鏡用プラスチックレンズ、屈折率１．５０）を、前記コーティング液の中に浸漬させ、浸漬終了後、引き上げ速度２０ｃｍ／分で引き上げたプラスチックレンズを１２０℃で２時間加熱して硬化膜を形成しハードコート層（Ａ層とする）を形成した。次に、ハードコート層の上に、真空蒸着法にて、表に記載した層からなる機能層を形成し、プラスチックレンズを得た。表中のＳｉＯ₂の屈折率は１．４５であり、ＺｒＯ₂の屈折率は２．１０である。得られたプラスチックレンズについて評価し、それらの結果を以下の表に示す。

実施例４〜７
有機ケイ素化合物のγ−グリシドキシプロピルメトキシシラン１４２重量部を加え、撹拌しながら、０．０１Ｎ塩酸１．４質量部、水３２質量部を滴下した。滴下終了後、２４時間撹拌を行いγ−グリシドキシプロピルトリメトキシシランの加水分解溶液を得た。この溶液に、酸化第二スズ−酸化ジルコニウム複合体ゾル（メタノール分散、全金属酸化物３１．５質量％、平均粒子径１０〜１５ミリミクロン）４６０質量部、エチルセロソルブ３００質量部、さらに滑剤としてシリコーン系界面活性剤０．７質量部、硬化剤としてアルミニウムアセチルアセトネート８質量部を加え、充分に撹拌した後、濾過を行ってコーティング液を得た。アルカリ水溶液で前処理したプラスチックレンズ基板（ＨＯＹＡ（株）製、眼鏡用プラスチックレンズ（商品名：ＥＹＡＳ）、屈折率１．６０）を、前記コーティング液の中に浸漬させ、浸漬終了後、引き上げ速度２０ｃｍ／分で引き上げたプラスチックレンズを１２０℃で２時間加熱して硬化膜を形成した。
ハードコート層（Ｂ層とする）を形成した。次に、ハードコート層の上に、真空蒸着法にて、表に記載した層からなる機能層を形成し、プラスチックレンズを得た。表中のＳｉＯ₂の屈折率は１．４５であり、ＺｒＯ₂の屈折率は２．１０である。得られたプラスチックレンズについて評価し、それらの結果を以下の表に示す。

実施例８〜１０
ガラス製容器にγ‐グリシドキシプロピル（トリメトキシ）シラン１０４５質量部と、γ‐グリシドキシプロピルメチル（ジエトキシ）シラン２００質量部とを入れ攪拌しながら０．０１モル／リットル塩酸２９９質量部を添加し、１０℃のクリーンルーム内で一昼夜攪拌を続け、シラン加水分解物を得た。
別の容器内で酸化チタン、酸化ジルコニウム、酸化ケイ素を主体とする複合微粒子ゾル（メタノール分散、全固形分３０質量％、平均粒子径５〜８ミリミクロン）３９９８質量部にメチルセロソルブ４０１８質量部とイソプロパノール８３０質量部とを加え攪拌混合し、さらに、シリコーン系界面活性剤（日本ユニカー（株）製「Ｌ−７００１」）４質量部とアルミニウムアセチルアセトネート１００質量部とを加え、上記と同様に１０℃のクリーンルーム内で一昼夜攪拌を続けた後、上記加水分解物とを合わせ、さらに一昼夜攪拌した。その後３μｍのフィルターでろ過を行い、ハードコート液を得た。
アルカリ水溶液で前処理したプラスチックレンズ基材（ＨＯＹＡ（株）製商品名アイノア、眼鏡用プラスチックレンズ、屈折率１．６７）を、前記コーティング液の中に浸漬させ、浸漬終了後、引き上げ速度２０ｃｍ／分で引き上げたプラスチックレンズを１２０℃で２時間加熱して硬化膜を形成しハードコート層（Ｃ層とする）を形成した。次に、ハードコート層の上に、真空蒸着法にて、表に記載した層からなる機能層を形成し、プラスチックレンズを得た。表中のＳｉＯ₂の屈折率は１．４５であり、ＺｒＯ₂の屈折率は２．１０である。得られたプラスチックレンズについて評価し、それらの結果を以下の表に示す。

本発明の実施例によれば、視感透過率を高めたミラーレンズであっても、裏面の視感反射率を低く抑えることで、ゴースト現象及びフレア現象を抑制することができていることがわかる。

本発明のミラーコートレンズによれば、高い透過率を有し、フレア現象及びゴースト現象を抑制できるため、スポーツグラスや、ファッション用途において、眼鏡用のレンズとして使用しうる。

Claims

レンズ基材と、
前記レンズ基材の表面に、低屈折率層、高屈折率層、及び金属層を有する機能膜（Ｃ１）と、
前記レンズ基材の裏面に、低屈折率層、及び高屈折率層を有する機能膜（Ｃ２）と、を備えるミラーコートレンズであって、
前記表面側の視感反射率が３〜３０％であり、
前記ミラーコートレンズの視感透過率が５５〜８０％であり、
前記裏面側の視感反射率が０．１〜９％である、ミラーコートレンズ。
前記金属層に含まれる金属種が、Ｃｒ、Ｔａ、Ｎｂ、Ｔｉ及びＺｒの中から選ばれる少なくとも一種である、請求項１に記載のミラーコートレンズ。
前記機能膜（Ｃ１）の金属層の視感透過率の総計が、５０〜９０％である、請求項１又は２に記載のミラーコートレンズ。
波長３８０〜７８０ｎｍにおける裏面側の反射光の最大反射率が１５％以下である、請求項１〜３のいずれかに記載のミラーコートレンズ。
表面側の反射光の主波長が３８０ｎｍ〜６００ｎｍにあり、
前記主波長における最大反射率Ｒ_tと、波長３８０ｎｍ〜７８０ｎｍにおける表面の反射光の最小反射率Ｒ_bとの差（Ｒ_t−Ｒ_b）が８％以上である、請求項１〜４のいずれかに記載のミラーコートレンズ。
前記表面側のブルー光カット率が１０〜６０％である、請求項１〜５のいずれかに記載のミラーコートレンズ。