JPWO2015063838A1 - 冷凍サイクル装置 - Google Patents
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Abstract
冷凍サイクル装置は、熱源ユニット、冷却ユニット、第1の連絡管及び第2の連絡管を有している。熱源ユニットは、冷媒を圧縮する圧縮機と、圧縮機からの冷媒を冷却する高圧側熱交換器と、凝縮器からの冷媒を減圧する主減圧装置とを有している。冷却ユニットは、冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器を有している。第1の連絡管は、主減圧装置から低圧側熱交換器へ送られる冷媒を熱源ユニットと冷却ユニットとの間で導く。第2の連絡管は、低圧側熱交換器から圧縮機へ送られる冷媒を熱源ユニットと冷却ユニットとの間で導く。第1の連絡管は、低圧側熱交換器での冷媒の飽和温度が低圧側熱交換器の利用蒸発温度を下回らない範囲で冷媒の圧力損失が生じる連絡管である。
Description
この発明は、例えば冷凍、冷蔵等の用途に利用される冷凍サイクル装置に関するものである。
従来、圧縮機と凝縮器とを有する熱源ユニットと、膨張弁と蒸発器とを有する冷却ユニットとを、複数の連絡配管で接続し、連絡配管を通して熱源ユニットと冷却ユニットとの間で冷媒を循環させるようにした冷凍機が知られている。このような従来の冷凍機では、高圧冷媒であるCO2を使用する試みがされている。
このような高圧冷媒を使用した従来の冷凍機では、作動圧力が高いため、連絡配管の肉厚が厚くなり、連絡配管自体のコストが増大するだけでなく、連絡配管の曲げ加工や接続加工が難しくなって現地での連絡配管の設置作業の手間も大きくなってしまう。また、例えばコンビニエンスストアやスーパーマーケット等の店舗に設置するショーケース等に上記のような従来の冷凍機を用いる場合には、熱源ユニットから離れた場所に冷却ユニットを設置することが多いので、連絡配管の長さが長くなる(例えば、連絡配管の全長が100m程度となる)ことが多い。連絡配管の長さが長くなると、現地で連絡配管を施工するための材料コストが増大してしまう。このようなことから、冷凍機の設置のための作業時間や施工費が増加してしまう。
従来、連絡配管の薄肉化を図るために、熱源ユニットに主減圧機構を配置し、主減圧機構で減圧した冷媒を連絡配管に流すようにして、連絡配管内の圧力を低減させた冷凍機が提案されている(例えば、特許文献1参照)。
しかし、特許文献1に示されている従来の冷凍機では、連絡配管内の冷媒の圧力損失が大きくなると、主減圧機構で減圧された冷媒の圧力がさらに大きく低下してしまうので、蒸発器における冷媒の飽和温度が、蒸発器で利用する蒸発温度を下回りやすくなり、冷凍機の適正な運転を確保することが難しくなってしまう。
この発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、現地での設置作業の手間の軽減を図ることができるとともに、適正運転範囲の縮小を回避することができる冷凍サイクル装置を得ることを目的とする。
この発明による冷凍サイクル装置は、冷媒を圧縮する圧縮機と、圧縮機からの冷媒を冷却する高圧側熱交換器と、高圧側熱交換器からの冷媒を減圧する主減圧装置とを有する熱源ユニット、冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器を有する冷却ユニット、主減圧装置から低圧側熱交換器へ送られる冷媒を熱源ユニットと冷却ユニットとの間で導く第1の連絡管、及び低圧側熱交換器から圧縮機へ送られる冷媒を熱源ユニットと冷却ユニットとの間で導く第2の連絡管を備え、第1の連絡管は、低圧側熱交換器での冷媒の飽和温度が低圧側熱交換器の利用蒸発温度を下回らない範囲で冷媒の圧力損失が生じる連絡管である。
この発明による冷凍サイクル装置によれば、主減圧装置による冷媒の減圧によって第1の連絡管での冷媒の圧力を低くすることができるので、第1の連絡管の薄肉化を図ることができ、現地での冷凍サイクル装置の設置作業の手間を軽減することができる。また、第1の連絡管での冷媒の圧力損失が、低圧側熱交換器での冷媒の飽和温度が低圧側熱交換器の利用蒸発温度を下回らない範囲に抑えられるので、冷凍サイクル装置の適正運転範囲の縮小を回避することができる。
以下、この発明の好適な実施の形態について図面を参照して説明する。
実施の形態1.
図1は、この発明の実施の形態1による冷凍サイクル装置を示す構成図である。図において、冷凍サイクル装置は、熱源ユニット1と、熱源ユニット1から離して配置された冷却ユニット2と、熱源ユニット1と冷却ユニット2との間にそれぞれ接続され、熱源ユニット1と冷却ユニット2との間で冷媒を循環させる第1の連絡管3及び第2の連絡管4とを有している。この例では、高圧冷媒であるCO2が冷凍サイクル装置の冷媒として使用され、冷凍サイクルの高圧側の圧力が冷媒の臨界圧以下とされている。
実施の形態1.
図1は、この発明の実施の形態1による冷凍サイクル装置を示す構成図である。図において、冷凍サイクル装置は、熱源ユニット1と、熱源ユニット1から離して配置された冷却ユニット2と、熱源ユニット1と冷却ユニット2との間にそれぞれ接続され、熱源ユニット1と冷却ユニット2との間で冷媒を循環させる第1の連絡管3及び第2の連絡管4とを有している。この例では、高圧冷媒であるCO2が冷凍サイクル装置の冷媒として使用され、冷凍サイクルの高圧側の圧力が冷媒の臨界圧以下とされている。
熱源ユニット1は、圧縮機11と、凝縮器(高圧側熱交換器)12と、主減圧装置(膨張弁)13とを有している。熱源ユニット1には、第2の連絡管4、圧縮機11、凝縮器12、主減圧装置13、第1の連絡管3を順に接続する複数の接続管が設けられている。一方、冷却ユニット2は、蒸発器(低圧側熱交換器)14を有している。冷却ユニット2には、第1の連絡管3、蒸発器14、第2の連絡管4を順に接続する複数の接続管が設けられている。
これにより、冷凍サイクル装置では、圧縮機11が駆動されると、冷媒が、圧縮機11、凝縮器12、主減圧装置13、第1の連絡管3、蒸発器14、第2の連絡管4の順に送られ、圧縮機11に戻るようになっている。
圧縮機11は、ガス状の冷媒を圧縮する。圧縮機11で圧縮された冷媒は、凝縮器12へ送られる。
凝縮器12は、圧縮機11からのガス状の冷媒を冷却して液状の冷媒とする。凝縮器12は、ガス状の冷媒から冷却材(例えば空気又は水等)へ熱を放出させることにより冷媒を冷却して凝縮する。凝縮器12で凝縮された冷媒は、主減圧装置13へ送られる。
主減圧装置13は、凝縮器12からの液状の冷媒を膨張させて減圧する。この例では、主減圧装置13が、冷媒の流量を調整可能な電動膨張弁とされている。主減圧装置13は、図示しない制御部により制御される。
第1の連絡管3は、主減圧装置13から蒸発器14へ送られる冷媒を熱源ユニット1と冷却ユニット2との間で導く。
蒸発器14は、第1の連絡管3からの冷媒を蒸発させる。蒸発器14は、例えばコンビニエンスストアやスーパーマーケット等の店舗に設置された冷却用容器(例えば冷却用ショーケース等)に設けられている。冷却用容器は、蒸発器14で冷媒が蒸発することにより冷却される。
第2の連絡管4は、蒸発器14から圧縮機11へ送られる冷媒を熱源ユニット1と冷却ユニット2との間で導く。第2の連絡管4内では、ガス状の冷媒が導かれる。
第1及び第2の連絡管3,4は、主減圧装置13よりも下流で圧縮機11よりも上流に設けられている。従って、第1及び第2の連絡管3,4は、冷凍サイクルにおける低圧側に設けられている。
主減圧装置13は、第1及び第2の連絡管3,4の設計圧力以下の圧力に冷媒を減圧する。この例では、第1及び第2の連絡管3,4の設計圧力が4.15MPaとされ、主減圧装置13が冷媒を4.15MPa以下に減圧する。
例えば、R410A冷媒を使用した既設の冷凍サイクル装置では、図2に示すように、主減圧装置13が熱源ユニット1ではなく冷却ユニット2に設けられており、凝縮器12からの冷媒が第1の連絡管3を通った後、主減圧装置13へ送られるようになっている。即ち、R410A冷媒を使用した既設の冷凍サイクル装置では、第1の連絡管3が冷凍サイクルにおける高圧側に設けられている。R410A冷媒を使用した図2に示す既設の冷凍サイクル装置の第1の連絡管3の設計圧力は、4.15MPaとなる。
高圧冷媒(CO2)を使用した本実施の形態による冷凍サイクル装置では、主減圧装置13が熱源ユニット1に設けられているので、主減圧装置13で冷媒を減圧することにより、第1及び第2の連絡管3,4内の冷媒の圧力を、既設の冷凍サイクル装置の第1の連絡管3の設計圧力以下(即ち、4.15MPa以下)とすることができる。従って、R410A冷媒を使用する既設の冷凍サイクル装置の第1及び第2の連絡管3,4を、高圧冷媒(CO2)を使用する本実施の形態による冷凍サイクル装置の第1及び第3の連絡管3,4として再利用することができる。
また、主減圧装置13から出た冷媒が第1の連絡管3を通るときには、冷媒の圧力損失が生じる。第1の連絡管3での冷媒の圧力損失は、第1の連絡管3の長さが長いほど大きくなり、第1の連絡管3の内径が小さくなるほど大きくなる。第1の連絡管3での冷媒の圧力損失が大きい場合、冷媒が第1の連絡管3を通ることにより冷媒の圧力が大きく低下してしまい、蒸発器14での冷媒の飽和温度が、ユーザが蒸発器14で利用したい蒸発温度(蒸発器14の利用蒸発温度)を下回るおそれ(即ち、冷凍サイクル装置の適正な運転が不可能になるおそれ)がある。
これを防止するために、本実施の形態による冷凍サイクル装置では、蒸発器14での冷媒の飽和温度が蒸発器14の利用蒸発温度を下回らない範囲で、第1の連絡管3での冷媒の圧力損失の大きさが設定されている。即ち、第1の連絡管3は、蒸発器14での冷媒の飽和温度が蒸発器14の利用蒸発温度を下回らない範囲で冷媒の圧力損失が生じる連絡管となっている。第1の連絡管3での冷媒の圧力損失の大きさは、第1の連絡管3の長さ及び内径を調整することにより設定されている。
通常、蒸発器14で利用される蒸発温度は−40℃〜0℃である。従って、蒸発器14での冷媒の飽和温度が−40℃(利用蒸発温度)を下回らないように蒸発器14での冷媒の圧力を保てば、冷凍サイクル装置の適正な運転が可能になる。
図3は、図1の第1の連絡管3での冷媒の圧力損失と第1の連絡管3の内径との関係を示すグラフである。例えばスーパーマーケット等の店舗に設置される冷凍サイクル装置を想定すると、第1の連絡管3の最大長さは100m程度となる。図3では、第1の連絡管3の長さが100mであるときの第1の連絡管3の入口圧力及び出口圧力のそれぞれを示している。
図3に示すように、第1の連絡管3の内径が小さくなるほど、第1の連絡管3の入口圧力と出口圧力との差が大きくなり、第1の連絡管3での冷媒の圧力損失が大きくなることが分かる。本実施の形態による冷凍サイクル装置において、例えば、主減圧装置13によって冷媒の圧力を4.15MPa(第1の連絡管3の設計圧力)に減圧することを想定すると、長さが100mである第1の連絡管3の出口圧力を0.90MPa(蒸気温度−40℃に相当する冷媒の圧力)以上に保つための第1の連絡管3の内径は、図3から、10.3mm以上となる。
図4は、図1の第1の連絡管3での冷媒の圧力損失と第1の連絡管3の長さとの関係を示すグラフである。例えばスーパーマーケット等の店舗に設置される図2に示すような冷凍サイクル装置を想定すると、第1の連絡管3の内径は12.7mmとなる。図4では、第1の連絡管3の内径が12.7mmであるときの第1の連絡管3の入口圧力及び出口圧力のそれぞれを示している。
図4に示すように、第1の連絡管3の長さが長くなるほど、第1の連絡管3の入口圧力と出口圧力との差が大きくなり、第1の連絡管3での冷媒の圧力損失が大きくなることが分かる。本実施の形態による冷凍サイクル装置において、例えば、主減圧装置13によって冷媒の圧力を4.15MPa(第1の連絡管3の設計圧力)に減圧することを想定すると、内径が12.7mmである第1の連絡管3の出口圧力を0.90MPa(蒸発温度−40℃に相当する冷媒の圧力)以上に保つための第1の連絡管3の長さは、図4から、142m以下となる。
本実施の形態による冷凍サイクル装置では、第1の連絡管3の内径が10.3mm以上とされるか、又は第1の連絡管3の長さが142m以下とされている。これにより、第1の連絡管3での冷媒の圧力損失が抑えられ、冷凍サイクル装置の適正な運転が可能になる。第1の連絡管3の長さは、冷媒の圧力損失が抑えられることから0m以上であればよい。また、第1の連絡管3の内径の上限は、配管設置スペースに収まる大きさ、又は非相容の冷凍機油が流動可能な程度の冷媒流速となる大きさである。
また、本実施の形態による冷凍サイクル装置では、主減圧装置13により減圧された冷媒が第1の連絡管3を通るので、第1の連絡管3での冷媒は気液二相状態となる。第1の連絡管3では、気液二相冷媒の乾き度が低いほど、冷媒が液単相に近づくため、冷媒の圧力損失が小さくなる。一方、第1の連絡管3では、気液二相冷媒の圧力が低下するほど、冷媒の乾き度が増加する。このようなことから、この例では、第1の連絡管3での冷媒の圧力損失を小さくするために、第1の連絡管3の設計圧力以下の範囲で第1の連絡管3での冷媒の圧力ができるだけ高くなるように、主減圧装置13によって冷媒の減圧幅が調整されている。即ち、この例では、第1の連絡管3の入口圧力が第1の連絡管3の設計圧力となるように主減圧装置13によって冷媒が減圧されている。
このような冷凍サイクル装置では、主減圧装置13による冷媒の減圧によって第1の連絡管3での冷媒の圧力を低くすることができるので、第1の連絡管3の耐圧性能の設計を低くすることができる。これにより、通常の冷媒(例えば、R410A等)を使用する冷凍サイクル装置の連絡管を、高圧冷媒(例えば、CO2等)を使用する冷凍サイクル装置の第1の連絡管3として適用することができる。例えば、通常の冷媒を使用する既設の冷凍サイクル装置の連絡管を、高圧冷媒を使用する冷凍サイクル装置に改修する場合には、既設の冷凍サイクル装置の連絡管をそのまま再利用することができ、冷凍サイクル装置の改修工事の手間の軽減を図ることができる。また、高圧冷媒を使用する冷凍サイクル装置を新設する場合でも、第1の連絡管3内の圧力の低下により第1の連絡管3の肉厚を薄くすることができるので、第1の連絡管3の曲げ加工及び接続作業を容易にすることができ、現地での冷凍サイクル装置の設置作業の手間を軽減することができる。
また、蒸発器14での冷媒の飽和温度が蒸発器14の利用蒸発温度を下回らない範囲で第1の連絡管3での冷媒の圧力損失が抑えられているので、蒸発器14の利用蒸発温度で冷媒の蒸発が適正に行われなくなることを防止することができ、冷凍サイクル装置の適正運転範囲の縮小を回避することができる。
即ち、本実施の形態による冷凍サイクル装置では、設置作業又は改修作業の手間の軽減と、適正運転範囲の縮小の回避とを同時に満たすことができる。
また、第1の連絡管3の内径が10.3mm以上であるか、又は第1の連絡管3の長さが142m以下であるので、第1の連絡管3での冷媒の圧力損失を簡単な構成で容易に抑えることができる。
なお、上記の例では、冷凍サイクルの高圧側の圧力が冷媒の臨界圧以下とされているが、冷凍サイクルの高圧側の圧力が冷媒の臨界圧よりも高い超臨界域で運転を行うようにしてもよい。
実施の形態2.
実施の形態1では、第1の連絡管3からの冷媒がそのまま蒸発器14へ送られるが、第1の連絡管3と蒸発器14との間に流量制御部21を設け、第1の連絡管3からの冷媒の流量を流量制御部21で調整した後に冷媒を蒸発器14へ送ることにより、蒸発器14の出口から出る冷媒の過熱度を制御するようにしてもよい。
実施の形態1では、第1の連絡管3からの冷媒がそのまま蒸発器14へ送られるが、第1の連絡管3と蒸発器14との間に流量制御部21を設け、第1の連絡管3からの冷媒の流量を流量制御部21で調整した後に冷媒を蒸発器14へ送ることにより、蒸発器14の出口から出る冷媒の過熱度を制御するようにしてもよい。
即ち、図5は、この発明の実施の形態2による冷凍サイクル装置を示す構成図である。冷却ユニット2は、流量制御部(冷却ユニット側減圧装置)21をさらに有している。流量制御部21は、第1の連絡管3と蒸発器14とを接続する接続管に設けられている。また、流量制御部21は、第1の連絡管3からの冷媒を減圧して蒸発器14へ送る。この例では、流量制御部21が、冷媒の流量を調整可能な電動膨張弁とされている。流量制御部21は、図示しない制御部により制御される。蒸発器14は、流量制御部21で減圧された冷媒を蒸発させる。
蒸発器14の出口の冷媒の過熱度は、流量制御部21による冷媒の流量の調整により制御される。例えば、主減圧装置13により冷媒が減圧されて第1の連絡管3での冷媒の圧力が4.15MPa(第1の連絡管3の設計圧力)とされた後、流量制御部21により冷媒の流量が調整されて、蒸発器14の出口から出る冷媒の過熱度が5℃〜10℃とされる。他の構成は実施の形態1と同様である。
このような冷凍サイクル装置では、第1の連絡管3からの冷媒を減圧して蒸発器14へ送る流量制御部21が冷却ユニット2に含まれているので、第1の連絡管3での冷媒の圧力及び蒸発器14での蒸発温度のそれぞれをより確実に制御することができる。これにより、第1の連絡管3での冷媒の圧力損失の増大をより確実に抑制しながら、蒸発器14において冷媒を十分に蒸発させることができ、蒸発器14での冷却性能の向上を図ることができる。従って、蒸発器14から圧縮機11へ戻る冷媒のガス化をより確実に行うことができ、液状の冷媒が圧縮機11へ戻ることによる圧縮機11の故障等を回避することができる。
ここで、冷却ユニット2の流量制御部21による冷媒の減圧調整幅は、約0.3MPa以下である。従って、第1の連絡管3での冷媒の圧力の最大値を、蒸発圧力よりも0.3MPaだけ高い圧力とすることができる。このため、第1の連絡管3での冷媒の圧力を設計圧力の範囲内で高めることができ、第1の連絡管3の薄肉化を図りながら、第1の連絡管3の圧力損失の増大を抑制することができる。また、第1の連絡管3での冷媒の圧力の上限が設計圧力4.15MPaであるとすれば、蒸発圧力の上限が3.85MPaとなり、3.85MPaの蒸発圧力に対応する蒸発温度が5℃となる。通常、冷凍サイクル装置の蒸発温度は−40℃〜0℃であるので、蒸発器14での冷媒の飽和温度を利用蒸発温度以上に確保することができ、冷凍サイクル装置の適正運転範囲の縮小を回避することができる。
なお、実施の形態2では、共通の第1の連絡管3に複数の冷却ユニット2を並列に接続し、各冷却ユニット2に共通の第1の連絡管3から冷媒を送るようにしてもよい。この場合、熱源ユニット1の主減圧装置13によって冷媒の主な減圧を行って、第1の連絡管3での冷媒の圧力が設計圧力(4.15MPa)以下となるようにする。また、この場合、各蒸発器14への冷媒流量の配分は、各冷却ユニット2の冷凍能力に応じて各流量制御部21により行うようにする。即ち、各蒸発器14での蒸発温度が利用温度となるように、各蒸発器14への冷媒の流量の調整が各流量制御部21によって行われる。このようにすれば、第1の連絡管3での冷媒の圧力損失の増大をより確実に抑制しながら、各冷却ユニット2において冷媒を十分蒸発させることができ、各冷却ユニットでの冷却性能の向上を図ることができる。
実施の形態3.
図6は、この発明の実施の形態3による冷凍サイクル装置を示す構成図である。熱源ユニット1は、内部熱交換器31をさらに有している。内部熱交換器31は、第2の連絡管4から圧縮機11へ送られる冷媒と、凝縮器12から主減圧装置13へ送られる冷媒との間で熱交換を行う。即ち、内部熱交換器31は、圧縮機11へ吸入されるガス状の冷媒と、凝縮器12の出口から出た液状の冷媒との間で熱交換を行う。内部熱交換器31では、凝縮器12から主減圧装置13へ送られる冷媒から、第2の連絡管4から圧縮機11へ送られる冷媒へ熱が放出される。他の構成は実施の形態2と同様である。
図6は、この発明の実施の形態3による冷凍サイクル装置を示す構成図である。熱源ユニット1は、内部熱交換器31をさらに有している。内部熱交換器31は、第2の連絡管4から圧縮機11へ送られる冷媒と、凝縮器12から主減圧装置13へ送られる冷媒との間で熱交換を行う。即ち、内部熱交換器31は、圧縮機11へ吸入されるガス状の冷媒と、凝縮器12の出口から出た液状の冷媒との間で熱交換を行う。内部熱交換器31では、凝縮器12から主減圧装置13へ送られる冷媒から、第2の連絡管4から圧縮機11へ送られる冷媒へ熱が放出される。他の構成は実施の形態2と同様である。
このような冷凍サイクル装置では、第2の連絡管4から圧縮機11へ送られる冷媒と、凝縮器12から主減圧装置13へ送られる冷媒との間で熱交換を行う内部熱交換器31が熱源ユニット1に含まれているので、主減圧装置13に入る液状の冷媒の過冷却度を増大させることができ、第1の連絡管3での冷媒の乾き度を低下させることができる。これにより、第1の連絡管3での冷媒の圧力損失を抑制することができ、蒸発器14での冷媒の飽和温度が蒸発器14の利用蒸発温度を下回らないように第1の連絡管3の出口圧力を確保することができる。これにより、冷凍サイクル装置の適正な運転をより確実に行うことができる。
なお、実施の形態3では、内部熱交換器31が実施の形態2の熱源ユニット1に適用されているが、実施の形態1の熱源ユニット1に内部熱交換器31を適用してもよい。
実施の形態4.
図7は、この発明の実施の形態4による冷凍サイクル装置を示す構成図である。熱源ユニット1は、バイパス回路41と、バイパス熱交換器42とをさらに有している。
図7は、この発明の実施の形態4による冷凍サイクル装置を示す構成図である。熱源ユニット1は、バイパス回路41と、バイパス熱交換器42とをさらに有している。
バイパス回路41は、凝縮器12から主減圧装置13への冷媒の一部を減圧するバイパス減圧装置43と、バイパス減圧装置43で減圧された冷媒を圧縮機11の吸入口へ送るバイパス管44とを有している。この例では、バイパス減圧装置43が、冷媒の流量を調整可能な電動膨張弁とされている。
バイパス熱交換器42は、凝縮器12から主減圧装置13へ送られる冷媒と、バイパス減圧装置43で減圧された冷媒との間で熱交換を行う。即ち、バイパス熱交換器42は、凝縮器12の出口から出た液状の冷媒と、バイパス減圧装置43から出た気液二相状態の冷媒との間で熱交換を行う。バイパス熱交換器42では、凝縮器12から主減圧装置13へ送られる冷媒から、バイパス減圧装置43で減圧された冷媒へ熱が放出される。他の構成は実施の形態2と同様である。
このような冷凍サイクル装置では、凝縮器12から主減圧装置13へ送られる冷媒と、バイパス減圧装置43で減圧された冷媒との間で熱交換を行うバイパス熱交換器42が熱源ユニット1に含まれているので、主減圧装置13に入る液状の冷媒の過冷却度を増大させることができ、第1の連絡管3での冷媒の乾き度を低下させることができる。これにより、実施の形態3と同様に、第1の連絡管3での冷媒の圧力損失を抑制することができる。また、凝縮器12から出た冷媒の一部がバイパス回路41によって圧縮機11へ送られることにより第1の連絡管3での冷媒の流量が低下するので、第1の連絡管3での冷媒の圧力損失をさらに抑制することができる。従って、冷凍サイクル装置の適正な運転をより確実に行うことができる。
なお、実施の形態4では、バイパス回路41及びバイパス熱交換器42が実施の形態2の熱源ユニット1に適用されているが、実施の形態1の熱源ユニット1にバイパス回路41及びバイパス熱交換器42を適用してもよい。
また、実施の形態3による内部熱交換器31を実施の形態4による熱源ユニット1に適用してもよい。即ち、実施の形態3による内部熱交換器31と、実施の形態4によるバイパス回路41及びバイパス熱交換器42とをいずれも、実施の形態1又は2による熱源ユニット1に適用してもよい。
実施の形態5.
図8は、この発明の実施の形態5による冷凍サイクル装置を示す構成図である。熱源ユニット1は、受液器51をさらに有している。受液器51は、凝縮器12から出た液状の冷媒を溜める。これにより、受液器51の出口は、冷媒の飽和液状態となっている。主減圧装置13には、受液器51に溜められた液状の冷媒が送られる。他の構成は実施の形態2と同様である。
図8は、この発明の実施の形態5による冷凍サイクル装置を示す構成図である。熱源ユニット1は、受液器51をさらに有している。受液器51は、凝縮器12から出た液状の冷媒を溜める。これにより、受液器51の出口は、冷媒の飽和液状態となっている。主減圧装置13には、受液器51に溜められた液状の冷媒が送られる。他の構成は実施の形態2と同様である。
このような冷凍サイクル装置では、凝縮器12から出た液状の冷媒が受液器51に溜められ、受液器51に溜められた液状の冷媒が主減圧装置13へ送られるので、主減圧装置13へ送られる冷媒が気液二相状態となることを防止することができる。これにより、第1の連絡管3での冷媒の乾き度を低下させることができ、第1の連絡管3での冷媒の圧力損失の増大を抑制することができる。これにより、蒸発器14での冷媒の飽和温度が蒸発器14の利用蒸発温度を下回らないように第1の連絡管3の出口圧力を確保することができ、冷凍サイクル装置の適正な運転をより確実に行うことができる。
また、例えば、複数の冷却ユニット2が設置されている場合、各冷却ユニット2の運転台数の切り替わりによって大きな負荷変動が生じる。このとき、受液器51がないと、凝縮器12の冷媒不足で凝縮器12の出口の冷媒が気液二相状態となり、冷凍サイクル装置の運転効率が低下してしまう。実施の形態5では、凝縮器12から出た液状の冷媒が受液器51に溜められるので、凝縮器12の冷媒不足を回避することができ、冷凍サイクル装置の運転効率の低下を回避することもできる。
以上、この発明の具体的な実施の形態について説明したが、この発明は各上記実施の形態に限定されるものではなく、この発明の範囲内で種々変更して実施することができる。例えば、第1の連絡管3の設計圧力としては4.15MPaに限るものではなく、R404A冷媒を使用した冷凍サイクル装置の高圧側の設計圧力(即ち、2.94MPa)を第1の連絡管3の設計圧力としてもよい。この場合、図9及び図10に示すように、第1の連絡管3の内径が11.0mm以下とされるか、又は第1の連絡管3の長さが275m以下とされることにより、蒸発器14での冷媒の飽和温度が蒸発器14の利用蒸発温度を下回らない範囲で第1の連絡管3での冷媒の圧力損失の大きさが設定される。
また、各上記実施の形態では、冷媒の温度又は圧力を検出する第1の検出器を第1の連絡管3又は蒸発器14に設け、第1の検出器の検出結果から求めた第1の連絡管3での冷媒の圧力に基づいて主減圧装置13を制御部により制御するようにしてもよい。この場合、例えば、冷媒の圧力を検出する圧力センサ(第1の検出器)を第1の連絡管3に設けて、圧力センサの情報から第1の連絡管3での冷媒の圧力を求めたり、冷媒の温度を検出する温度センサ(第1の検出器)を蒸発器14に設けて、温度センサによる蒸発器14の温度情報から第1の連絡管3での冷媒の圧力を求めたりすることができる。また、例えば、冷媒の温度を検出する温度センサ(第1の検出器)を第1の連絡管3に設けて、温度センサによる第1の連絡管3の温度情報から第1の連絡管3での冷媒の圧力を求めることもできる。このようにすれば、第1の連絡管3での冷媒の圧力の調整をより正確に行うことができる。
また、実施の形態2〜5では、冷媒の温度又は圧力を検出する第2の検出器(圧力センサ又は温度センサ)を蒸発器14に設け、第2の検出器の検出結果から求めた蒸発器14の出口での冷媒の圧力に基づいて流量制御部21を制御部により制御するようにしてもよい。このようにすれば、蒸発器14の出口での冷媒の過熱度の調整をより正確に行うことができる。
また、各上記実施の形態では、冷却ユニット2の数が1つに限るものではなく、冷却ユニット2の数を複数としてもよい。さらに、熱源ユニット1の数を複数としてもよい。熱源ユニット1の数を複数とした場合、各熱源ユニット1の主減圧装置13のそれぞれからの冷媒が共通の第1の連絡管3で導かれて冷却ユニット2へ送られる。
また、各上記実施の形態では、冷凍サイクル装置の冷媒として高圧冷媒であるCO2が使用されているが、冷凍サイクルの高圧側が超臨界域で運転されるCO2以外の冷媒(例えば、R32等のフロン冷媒、CO2及びR32のいずれかを含む混合冷媒、エチレン、エタン、酸化窒素等)を冷凍サイクル装置の冷媒として使用してもよい。
また、各上記実施の形態による冷凍サイクル装置は、店舗に設置された冷却用ショーケース以外に、各種の冷却装置、冷蔵装置等に適用することができる。
Claims (7)
- 冷媒を圧縮する圧縮機と、上記圧縮機からの冷媒を冷却する高圧側熱交換器と、上記高圧側熱交換器からの冷媒を減圧する主減圧装置とを有する熱源ユニット、
冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器を有する冷却ユニット、
上記主減圧装置から上記低圧側熱交換器へ送られる冷媒を上記熱源ユニットと上記冷却ユニットとの間で導く第1の連絡管、及び
上記低圧側熱交換器から上記圧縮機へ送られる冷媒を上記熱源ユニットと上記冷却ユニットとの間で導く第2の連絡管
を備え、
上記第1の連絡管は、上記低圧側熱交換器での冷媒の飽和温度が上記低圧側熱交換器の利用蒸発温度を下回らない範囲で冷媒の圧力損失が生じる連絡管である冷凍サイクル装置。 - 上記冷却ユニットは、上記第1の連絡管からの冷媒を減圧して上記低圧側熱交換器へ送る冷却ユニット側減圧装置を有している請求項1に記載の冷凍サイクル装置。
- 上記熱源ユニットは、上記第2の連絡管から上記圧縮機へ送られる冷媒と、上記高圧側熱交換器から上記主減圧装置へ送られる冷媒との間で熱交換を行う内部熱交換器を有している請求項1又は請求項2に記載の冷凍サイクル装置。
- 上記熱源ユニットは、上記高圧側熱交換器から上記主減圧装置への冷媒の一部を減圧するバイパス減圧装置を含み上記バイパス減圧装置で減圧された冷媒を上記圧縮機へ送るバイパス回路と、上記バイパス減圧装置で減圧された冷媒と上記高圧側熱交換器から上記主減圧装置へ送られる冷媒との間で熱交換を行うバイパス熱交換器とを有している請求項1〜請求項3のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。
- 上記高圧側熱交換器から出た液状の冷媒を溜める受液器を有し、
上記主減圧装置には、上記受液器に溜められた液状の冷媒が送られる請求項1〜請求項4に記載の冷凍サイクル装置。 - 上記第1の連絡管の内径が10.3mm以上であるか、又は上記第1の連絡管の長さが142m以下である請求項1〜請求項5のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。
- 冷媒は、CO2、R32、又は、CO2及びR32のいずれかを含む混合冷媒である請求項1〜請求項6のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。
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