JPWO2014148072A1 - 光学素子及び光学素子の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
光学素子1090Aは、射出成形機を用いて、所定の工程を経て完成する。ここで、射出成形金型を用いた射出成形工程について図12A及び図12Bを参照して簡単に説明する。なお、図12Aは可動金型と固定金型を突き合わせてキャビティを形成する、いわゆる型締め工程の様子を示した模式図である。図12Bは射出成形機から光学素子を離型させる、いわゆる突出し工程の様子を示した模式図である。
ヒケ形成領域1095における第1の熱伝導率は0.6W・m/K以上、かつ、20W・m/K以下であり、高転写領域1094における第2の熱伝導率は8W・m/K以上、かつ、200W・m/K以下の範囲内にあり、さらに第1の熱伝導率が第2の熱伝導率よりも低いことが望ましい。第1の熱伝導率が第2の熱伝導率よりも小さいことが望ましいとする理由は、非光学面のヒケを集中させたい箇所の熱伝導率を非光学面のヒケにくくしたい箇所の熱伝導率よりも小さくすることによりヒケが非光学面に隣接する光学面に及ぶことなく、光学面の面精度の向上が図れるからである。
なお、ヒケ形成領域の第1の熱伝導率を持つ金型材料の厚みは、冷却ムラを生じさせず複屈折の分布が安定した分布、均一な分布となるように可能な限り薄いことが望ましく、各光学素子に求められる仕様に応じて適宜調整して決めることは言うまでもない。例えば、母材がスターバックス材であるヒケ形成領域の表面が一様に低熱伝導材料としてメッキ処理されており、ヒケ形成領域がラップ処理され、ヒケ形成領域端部がブラスト処理され、端部の表面粗さRaの方が大きいという条件であってもよい。このような構成であれば、裏面にヒケを誘発でき、かつ、ブラスト処理された端部領域がより高転写になることにより光学面への面割の影響を抑制することができる。
高転写領域1094の表面はブラスト加工により処理され、シボ面とも言う。このシボ面の表面粗さRa(中心線平均粗さ:JIS規格、以下同じ)は、0.5μm以上、かつ、100μm以下の範囲内にあることが望ましい。ヒケ形成領域1095の表面粗さRaは、0.1nm以上、かつ、0.5μm未満の範囲内にあることが望ましい。
実施例1については、図1に示される可動側裏面コア1302Aにおけるヒケ形成領域1095及び高転写領域1094の材質が共にスターバックス材(STAVAX)で、それらの熱伝導率が20W/m・Kである。ヒケ形成領域1095は、図3の表中の非光学面領域区分では符号A(短辺中央領域)として表示し、高転写領域1094は、表中の非光学面領域区分では符号B(光学面隣接領域)として表示されており、後述の実施例2〜6においても同様である。
上記した条件を満たす射出成形金型の一部1200(図1参照)を構成する金型によって成形された光学素子5の複屈折分布については、プリズム長辺側中心プラスマイナス5mm(±5mm)においてP偏光比率(P偏光維持率ともいう)が93%以上で、分布がPVで4%未満である場合には良好であるとする。また、光学面精度については、白色干渉計において面割があるか否かを評価判断基準とし、面割がない場合には良好であると判断する。なお、後述する実施例2〜6、比較例1〜5についても上記同様の判断基準で評価を行った。ここでP偏光比率(P偏光維持率)とは、プリズムに入射するP偏光の、入射面から反射面までの区間におけるP偏光成分の維持率と定義する。
実施例1については、図3の表に示すようにプリズム長辺側中心プラスマイナス5mm(±5mm)において、P偏光比率が93%以上で、分布がPVで4%未満のため複屈折分布は良好であった。また、ヒケ形成領域に隣接する光学面について外観においてヒケが無く、白色干渉計での干渉縞評価より面割がないことを確認できたため光学面精度は良好と判断した。
実施例2については、図4に示される可動側裏面コア1302Bにおけるヒケ形成領域1096の下側にさらにセラミック層1097が形成されている点が実施例1と異なる。ヒケ形成領域1096の材質はNi−Pメッキ(厚みt20μm)である。高転写領域1094の材質はスターバックス材(STAVAX)である。
実施例2については、図3の表に示すようにプリズム長辺側中心プラスマイナス5mm(±5mm)においてP偏光比率が93%以上で、分布がPVで4%未満であり複屈折分布は良好であった。また、ヒケ形成領域に隣接する光学面について外観においてヒケが無く、白色干渉計での干渉縞評価より面割がないことを確認できたため光学面精度は良好と判断した。
実施例3については、図5に示される可動側裏面コア1302Cにおけるヒケ形成領域1098の材質がNi−Pメッキ(厚みt500μm)である。高転写領域1094の材質はスターバックス材(STAVAX)である。
実施例3については、図3の表に示すようにプリズム長辺側中心プラスマイナス5mm(±5mm)においてP偏光比率が93%以上で、分布がPVで4%未満であり複屈折分布は良好であった。また、ヒケ形成領域に隣接する光学面について外観においてヒケが無く、白色干渉計での干渉縞評価より面割がないことを確認できたため光学面精度は良好と判断した。
実施例4は、図1に示される可動側裏面コア1302Aにおけるヒケ形成領域1095の材質が耐熱樹脂材(ポリイミドフィルム貼付又はポリイミドコーティング(厚み50μm))が形成されている点で実施例1と異なる。高転写領域1094の材質はスターバックス材(STAVAX)である。
実施例4については、図3の表に示すようにプリズム長辺側中心プラスマイナス5mm(±5mm)においてP偏光比率が93%以上で、分布がPVで4%未満であり複屈折分布は良好であった。また、ヒケ形成領域に隣接する光学面について外観においてヒケが無く、白色干渉計での干渉縞評価より面割がないことを確認できたため光学面精度は良好と判断した。
実施例5については、図1に示される可動側裏面コア1302Aにおけるヒケ形成領域1095の材質がスターバックス材(STAVAX)で、高転写領域1094の材質が銅合金である金型を用いて評価測定を行った。
実施例5については、図3の表に示すようにプリズム長辺側中心プラスマイナス5mm(±5mm)においてP偏光比率が93%以上で、分布がPVで4%未満であり複屈折分布は良好であった。また、ヒケ形成領域に隣接する光学面について外観においてヒケが無く、白色干渉計での干渉縞評価より面割がないことを確認できたため光学面精度は良好と判断した。
実施例6については、図1に示される可動側裏面コア1302Aにおけるヒケ形成領域1095の材質がセラミック接合層で、高転写領域1094の材質が銅合金である金型を用いて評価測定を行った。
実施例6については、図3の表に示すようにプリズム長辺側中心プラスマイナス5mm(±5mm)においてP偏光比率が93%以上で、分布がPVで4%未満であり複屈折分布は良好であった。また、ヒケ形成領域に隣接する光学面について外観においてヒケが無く、白色干渉計での干渉縞評価より面割がないことを確認できたため光学面精度は良好と判断した。
比較例1では、図6に示すように、射出成形金型の一部1210は、射出成形品(光学素子1100A)の形状を有する凹部(キヤビティ)1330が形成された可動側金型コア入れ子1400と、可動側金型コア入れ子1400に突き合わせることによって凹部1330を塞ぐ機能を有する固定側金型コア入れ子1310と、突出しピン1180と、エジェクタ部材(図示せず)で構成され、射出成形品の材料である樹脂材はシリンダー部1260よりキャビティに供給される。なお、実施例1に比較して同様の構成を有する部分については同様の符号を付することとする。
比較例1については、図10の表に示すようにプリズム長辺側中心プラスマイナス5mm(±5mm)においてP偏光比率が93%以上で、分布がPVで4%未満であり複屈折分布は良好であった。また、外観において、光学面(対向側光学面もしくは固定側光学面)1091にはヒケがなく光学面精度も良好であったが、光学面(隣接側光学面)1092には面割が生じた。したがって、良好な複屈折分布と光学面精度の両立は困難であると判定される。
比較例2は、転写領域1120の材質がスターバックス材(STAVAX)であり、その熱伝導率が20W/m・Kであって、その表面粗さRaが0.7μmである金型(図7参照)を用いて行ったものである。なお、可動側裏面コア1402Bの表面にはシボ処理が施されている。
比較例2については、図10の表に示すようにプリズム長辺側中心プラスマイナス5mm(±5mm)においてP偏光比率の分布がPVで4%以上であり、良好な複屈折分布は得られなかった。また、外観において、光学面1091にはヒケが生じた。したがって、比較例2では、良好な複屈折分布と光学面精度の両立は困難であると判定される。
比較例3は、転写領域1130の材質がNi−Pメッキ(厚みt500μm)であり、その熱伝導率が8W/m・Kであって、その粗さRaが0.5μmである金型(図8参照)を用いて行ったものである。なお、可動側裏面コア1402Cの表面にはイエプコ処理が施されている。
比較例3については、図10の表に示すようにプリズム長辺側中心プラスマイナス5mm(±5mm)においてP偏光比率が93%以上で、分布がPVで4%未満であり複屈折分布は良好であった。また、外観において、光学面1091にはヒケ、スジがなく光学面精度も良好であったが、光学面1092にはヒケが生じた。したがって、良好な複屈折分布と光学面精度の両立は困難であると判定される。
比較例4は、転写領域1140の材質がセラミック材であり、その熱伝導率が3W/m・Kであって、その表面粗さRaが0.6μmである金型(図9参照)を用いて行ったものである。なお、可動側裏面コア1402Bの表面には何の処理も施していない。
比較例4については、図10の表に示すようにプリズム長辺側中心プラスマイナス5mm(±5mm)においてP偏光比率の分布がPVで4%以上であり、良好な複屈折分布は得られなかった。また、外観において、光学面1091、1092にはヒケ、面割がなく光学面精度も良好であった。したがって、良好な複屈折分布と光学面精度の両立は困難であると判定される。
比較例5は、上記比較例1〜4とは異なり、転写領域における短辺中央領域(A)の表面粗さRaと短辺中央領域(A)の両側に形成された光学面隣接領域(B)の表面粗さRaとが異なる金型を用いて評価測定を行った例である(図示せず)。
比較例5については、図10の表に示すようにプリズム長辺側中心プラスマイナス5mm(±5mm)においてP偏光比率が93%以上で、分布がPVで4%未満であり複屈折分布は良好であった。また、外観において、非光学面に対向する光学面(固定側光学面)にはヒケがなく光学面精度も良好であったが、白色干渉計評価において非光学面に隣接する光学面には面割が生じた。したがって、良好な複屈折分布と光学面精度の両立は困難であると判定される。
以下に、図1を例にして高転写領域1094の距離(片側幅)と隣接光学面精度との関係について説明する。隣接光学面精度とは、上述した「隣接光学面」の光学面精度のことをいう。以下において、隣接光学面間距離とは、隣接光学面に挟まれる位置にある可動側裏面コア1302の距離(幅:cmm)をいう。
なお、高転写部距離とは隣接光学面とヒケ形成領域との間の距離のことを言う。図1より、片側の高転写部距離に対する評価を説明するために上記した割合を求める場合において、隣接光学面距離から片側の高転写部距離を減じたもの(図のd)を分母とし、その片側の高転写部距離(図のa)を分子として割合を求める。
本実施形態における光学素子の製造方法では、射出成形金型の可動側裏面コアの裏面領域に、第1の表面粗さを有するヒケ形成領域と、第1の表面粗さよりも大きい第2の表面粗さを有し、ヒケ形成領域の外側(ヒケ形成領域とヒケ形成領域に隣接して形成される光学面との間)に設けられた高転写領域とを形成する可動側裏面コアを含む金型を用いて光学素子を低射出圧力の成形条件下において成形することによって、良好な複屈折分布と光学面精度を備えた光学素子を形成することができる。したがって、金型そのものの構成を複雑化することなく、必要とされる光学面にヒケ、面割など転写不良を発生させることなく、かつ複屈折分布も良好な光学素子を安定的に供給することができる。
以下に、成形されるレンズの形状を変えて、本発明を適用した場合における効果について検証する。図20は、後述する図15〜図19に示す各レンズにおける光学面評価を示した図である。
<ヒケ形成領域が、裏面中央のみの例>
本例は、図15に示すように、可動側裏面コア1502Aの裏面中央のみにヒケ形成領域(ヒケ形成面)1595が形成されており、その周囲にヒケ形成領域1595を囲むように光学面に隣接する面(以下、「光学面隣接面」と呼ぶ。)が形成されている例である。なお、ヒケ形成領域1595の表面粗さRaは0.5μm未満であって光学面隣接面1594の表面粗さRaは0.5μm以上である。
評価方法は、光学面隣接面についての外観観察によるヒケの有無(第1の評価)、白色干渉計による面割の有無(第2の評価)、ヒケ形成領域1595に隣接していない光学面についての外観観察によるヒケの有無(第3の評価)、複屈折と面精度の両立ができるか否か(第4の評価)について行った。以降各例における評価方法も上記同様に行った。
図20に示すように、本例では、第1の評価〜第4の評価については良好な結果となった。
<光学素子の形状が円形である例>
本例は、図16に示すように、光学素子の形状が円形の場合であり、可動側裏面コア1502Bの裏面中央のみに円形のヒケ形成領域(ヒケ形成面)1595が形成されており、その周囲に円形の光学面隣接面が形成されている例である。なお、ヒケ形成領域1595の表面粗さRaは0.5μm未満であって光学面隣接面1594の表面粗さRaは0.5μm以上である。
図20に示すように、本例では、第1の評価〜第4の評価については良好な結果となった。
<長尺レンズの例>
本例は、図17Aに示すように、長尺レンズの場合であり、光学面の配置が上述した例とは異なる配置となっている例である。つまり、可動側裏面コア1502Cの裏面とそれに対向する面が光学面であり、可動側裏面コア1502Cの裏面に隣接する2つの面1693Cが非光学面である。非光学面1693Cには図17Cに示すようにヒケ形成領域1695が形成され、その周囲に光学面隣接面1694が形成されている。なお、ヒケ形成領域1695の表面粗さRaは0.5μm未満であって光学面隣接面1694の表面粗さRaは0.5μm以上である。
図20に示すように、本例では、第1の評価〜第4の評価については良好な結果となった。
<撮像レンズの例>
本例は、撮像レンズの場合であり、図18に示すように、図の破線部分(領域)が高転写領域1794であり、太実線部分(領域)がヒケ形成領域1795である。評価測定の結果、光学面に面割の発生が無く、ヒケをヒケ形成領域に集中することができ、レンズ外形寸法も安定した成形が可能となった。図20に示すように、本例では、第1の評価〜第4の評価については良好な結果となった。
<ヘッドマウントディスプレイ用の導光板の例>
本例は、ヘッドマウントディスプレイ用の導光板の例であり、図19に示すように、光学面21a及び21bに面割の発生が無く、ヒケをヒケ形成領域1895に集中することができた。図20に示すように、本例では、第1の評価〜第4の評価については良好な結果となった。
1090B 光学素子
1090C 光学素子
1091 光学面
1092 光学面
1093A 非光学面
1093B 非光学面
1093C 非光学面
1094 高転写領域
1095 低転写領域(ヒケ形成領域)
1097 セラミック層
1200 射出成形金型の一部
1300 可動金型コア入れ子
1301 可動側鏡面コア
1302A 可動側裏面コア
1302B 可動側裏面コア
1302C 可動側裏面コア
1310 固定金型コア入れ子
1320 突出しピン
1330 凹部(キャビティ)
Claims (11)
- 光学面と前記光学面に稜線を介して隣接する非光学面とを有する光学素子を射出成形により製造する方法であって、
第1の表面粗さを有し、ヒケ領域を形成するための第1の領域と、前記第1の表面粗さよりも大きい第2の表面粗さを有し、前記第1の領域と前記光学面との間に位置する第2の領域とを有する金型面によって、前記非光学面を形成する
光学素子の製造方法。 - 前記第1の領域における前記第1の表面粗さがRa0.1nm以上、かつ、Ra0.5μm未満であり、
前記第2の領域における前記第2の表面粗さがRa0.5μm以上、かつ、Ra100μm以下である
請求項1に記載の光学素子の製造方法。 - 前記第1の領域における前記第1の表面粗さと前記第2の領域における前記第2の表面粗さの差がRa0.3μm以上、かつ、Ra100μm未満である
請求項1又は2に記載の光学素子の製造方法。 - 前記第1の領域を形成する金型の面は、第1の熱伝導率を有する材料で構成され、
前記第2の領域を形成する金型の面は、前記第1の熱伝導率よりも大きい第2の熱伝導率を有する材料で構成される
請求項1〜請求項3のいずれかに記載の光学素子の製造方法。 - 前記第1の熱伝導率が0.6W・m/K以上、かつ、20W・m/K以下であり、
前記第2の熱伝導率が8W・m/K以上、かつ、200W・m/K以下である
請求項4に記載の光学素子の製造方法。 - 光学面と前記光学面に稜線を介して隣接する非光学面とを有する光学素子を射出成形により製造する方法であって、
第1の熱伝導率を有し、ヒケ領域を形成するための第1の領域と、前記第1の熱伝導率よりも大きい第2の熱伝導率を有し、前記第1の領域と前記光学面との間に位置する第2の領域とを有する金型面によって、前記非光学面を形成する
光学素子の製造方法。 - 前記第1の熱伝導率が0.6W・m/K以上、かつ、20W・m/K以下であり、
前記第2の熱伝導率が8W・m/K以上、かつ、200W・m/K以下である
請求項6に記載の光学素子の製造方法。 - 前記第2の領域の表面粗さと前記第1の領域の表面粗さの差がRa0.3μm以上、かつ、Ra100μm未満である
請求項6又は7に記載の光学素子の製造方法。 - 前記第2の領域は、前記光学面を形成する金型の面に隣接して存在する
請求項1〜8のいずれかに記載の光学素子の製造方法。 - 前記第2の領域の前記非光学面に隣接する光学面間の距離に対する比率が15〜60%を占める請求項1〜9のいずれかに記載の光学素子の製造方法。
- 請求項1〜10のいずれかに記載の製造方法により製造された光学素子。
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