JPWO2014087609A1 - Ｄｃ／ｄｃコンバータ - Google Patents

Ｄｃ／ｄｃコンバータ Download PDF

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昌志 岡松
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克也 萩原
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雅弘 栃木
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Abstract

ＤＣ／ＤＣコンバータは、スイッチング素子と、スイッチング素子をオンオフ駆動する駆動回路と、駆動回路に電気的に接続されたブートストラップコンデンサと、駆動回路と電気的に接続された制御回路とを備える。制御回路は、スイッチング素子をオンオフするオンオフ周期より長い充電周期毎に充電期間にブートストラップコンデンサを充電するように動作する。このＤＣ／ＤＣコンバータは、効率のよい昇降圧動作が可能である。

Description

本発明は、昇圧および降圧の電圧変換を行うことが可能なＤＣ／ＤＣコンバータに関する。
図８は特許文献１に開示されている従来の電源回路５００の回路図である。電源回路５００は直流電圧を昇圧変換または降圧変換するための昇降圧ＤＣ／ＤＣコンバータ５００Ａを備える。
電源回路５００は、商用電源１０１に接続する入力端１０３を備える。入力端１０３には、ダイオードブリッジ１０５が接続され、その後段には、入力コンデンサ１０７が並列接続されている。また、ダイオードブリッジ１０５の後段には昇降圧コンバータ５００Ａが接続される。
昇降圧コンバータ５００Ａは、チョークコイル１０９、ハイサイドスイッチング素子１１１、ローサイドスイッチング素子１１３、ダイオード素子１１５、１１７、出力コンデンサ１１９を備える。出力コンデンサ１１９の両端は電源回路５００の出力端１２１となる。出力端１２１には負荷１２３が接続される。
電源回路５００は、制御部１２５、電流検出部１２７、ハイサイドドライバＩＣ１２９を備えるとともに、ブートストラップ回路を構成するブートストラップコンデンサ１３１およびダイオード１３３を備える。
制御部１２５には直流駆動電圧Ｖｃｃが与えられている。制御部１２５は、出力電流値が目標電流値に一致するように、ハイサイドスイッチング素子１１１およびローサイドスイッチング素子１１３をオンオフ制御するスイッチング信号を生成する。
図８に示すブートストラップ回路では、ハイサイドスイッチング素子１１１とローサイドスイッチング素子１１３の両方がともにオフ状態となる場合に、ブートストラップコンデンサ１３１が直流駆動電圧Ｖｃｃによってチャージされる。そして、このチャージされた電荷を利用することで、ハイサイドスイッチング素子１１１のスイッチング信号のグランドレベルを底上げして、ハイサイドスイッチング素子１１１のオン制御に必要な駆動電圧を確保している。
しかし、従来の電源回路５００では、動作時にダイオード素子１１５、１１７が発熱し、その分、電源回路５００の全体効率が低下する。
特開２０１２−２９３６１号公報
ＤＣ／ＤＣコンバータは、スイッチング素子と、スイッチング素子をオンオフ駆動する駆動回路と、駆動回路に電気的に接続されたブートストラップコンデンサと、駆動回路と電気的に接続された制御回路とを備える。制御回路は、スイッチング素子をオンオフするオンオフ周期より長い充電周期毎に充電期間にブートストラップコンデンサを充電するように動作する。
このＤＣ／ＤＣコンバータは、効率のよい昇降圧動作が可能である。
図１は本発明の実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータのブロック回路図である。 図２Ａは実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータの昇圧動作時におけるタイミングチャートである。 図２Ｂは実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータの降圧動作時におけるタイミングチャートである。 図３は実施の形態１における他のＤＣ／ＤＣコンバータのブロック回路図である。 図４は本発明の実施の形態２におけるＤＣ／ＤＣコンバータのブロック回路図である。 図５Ａは実施の形態２におけるＤＣ／ＤＣコンバータの昇圧動作時におけるタイミングチャートである。 図５Ｂは実施の形態２におけるＤＣ／ＤＣコンバータの降圧動作時におけるタイミングチャートである。 図６は本発明の実施の形態３におけるＤＣ／ＤＣコンバータのブロック回路図である。 図７Ａは本発明の実施の形態３におけるＤＣ／ＤＣコンバータの昇圧動作時におけるタイミングチャートである。 図７Ｂは実施の形態３におけるＤＣ／ＤＣコンバータの降圧動作時におけるタイミングチャートである。 図８は従来の電源回路の回路図である。
（実施の形態１）
図１は本発明の実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１のブロック回路図である。ＤＣ／ＤＣコンバータ１１は、入力電圧Ｖｉを変換して得られた出力電圧Ｖｏを出力するように構成されている。ＤＣ／ＤＣコンバータ１１は、入力端子１３と、グランド端子１５と、入力端子１３とグランド端子１５との間に電気的に直列に接続されたスイッチング素子１７と、入力端子１３とグランド端子１５との間にスイッチング素子１７と電気的に直列に接続点１７Ｐで接続されたスイッチング素子１９と、スイッチング素子１７をオンオフ駆動する駆動回路２１と、駆動回路２１に電気的に接続されたブートストラップコンデンサ回路６１と、スイッチング素子１９をオンオフ駆動する駆動回路２３とを備える。ＤＣ／ＤＣコンバータ１１は、出力端子２５と、出力端子２５とグランド端子１５との間に電気的に直列に接続されたスイッチング素子２７と、出力端子２５とグランド端子１５との間にスイッチング素子２７と電気的に直列に接続点２７Ｐで接続されたスイッチング素子２９と、スイッチング素子２７をオンオフ駆動する駆動回路３１と、駆動回路３１に電気的に接続されたブートストラップコンデンサ回路７１と、スイッチング素子２９をオンオフ駆動する駆動回路３３とをさらに備える。ＤＣ／ＤＣコンバータ１１は、接続点１７Ｐ、２７Ｐ間に電気的に直列に接続されたインダクタ３５と、駆動回路２１、２３、３１、３３と電気的に接続された制御回路３７とをさらに備える。入力端子１３は入力電圧Ｖｉが印加されるように構成されている。出力端子２５は出力電圧Ｖｏを出力するように構成されている。ＤＣ／ＤＣコンバータ１１は、入力端子１３から入力された入力電圧Ｖｉを変換して出力電圧Ｖｏを得て出力端子２５から出力するように構成されている。
図２ＡはＤＣ／ＤＣコンバータ１１の昇圧動作時におけるタイミングチャートであり、図２ＢはＤＣ／ＤＣコンバータ１１の降圧動作時におけるタイミングチャートである、図２Ａと図２Ｂはスイッチング素子１７、１９、２７、２９のゲートにそれぞれ入力されるスイッチング信号Ｓ１７、Ｓ１９、Ｓ２７、Ｓ２９を示す。図２Ａと図２Ｂのタイミングチャートにおいて、縦軸はスイッチング信号Ｓ１７、Ｓ１９、Ｓ２７、Ｓ２９の値を示し、横軸は時間を示す。スイッチング信号Ｓ１７、Ｓ１９、Ｓ２７、Ｓ２９それぞれの値はスイッチング素子１７、１９、２７、２９のオンオフの導通状態にそれぞれ対応するオン、オフの２値を取る。制御回路３７は、入力電圧Ｖｉを降圧して出力電圧Ｖｏに変換して出力端子２５から出力する際に、スイッチング素子１７、１９をオンオフ周波数ｆ１でオンオフし、オンオフ周波数ｆ１より低い充電周波数ｆｃ２の逆数の充電周期Ｔｃ２毎に、ブートストラップコンデンサ回路７１のブートストラップコンデンサ４９を充電させる充電期間Ｐｃ２の間、スイッチング素子２７をオフにしかつスイッチング素子２９をオンにするように動作し、充電期間Ｐｃ２以外の期間Ｑｃ２は、スイッチング素子２７をオンにしかつスイッチング素子２９をオフにするように動作する。制御回路３７は、入力電圧Ｖｉを昇圧して出力電圧Ｖｏに変換して出力端子２５から出力する際に、スイッチング素子２７、２９をオンオフ周波数ｆ２で交互にオンオフ動作させ、オンオフ周波数ｆ２より低い充電周波数ｆｃ１の逆数の充電周期Ｔｃ１毎に、ブートストラップコンデンサ回路６１のブートストラップコンデンサ４３を充電する充電期間Ｐｃ１の間、スイッチング素子１７をオフにしかつスイッチング素子１９をオンにし、充電期間Ｐｃ１以外の期間Ｑｃ１は、スイッチング素子１７をオンにしかつスイッチング素子１９をオフにするように動作する。
図８に示す従来の電源回路５００では、昇降圧動作に必要なダイオード素子１１５、１１７が順方向電圧降下を発生するので、動作時にダイオード素子１１５、１１７が発熱し、その分、電源回路５００の全体効率が低下する。
実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１は、昇降圧動作に必要な半導体素子が全てスイッチング素子でありダイオードを含まないので、ダイオードの順方向電圧降下に伴う損失がほとんど発生しない。ハイサイドに接続されるスイッチング素子２７の駆動回路３１にもブートストラップコンデンサ回路７１が接続されているので、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１は確実に昇降圧動作を行うことができる。したがって、効率のよい昇降圧動作が可能なＤＣ／ＤＣコンバータ１１が得られる。
以下、より具体的に実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１の構成、動作について説明する。なお、実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１では、直流電源３９が入力端子１３に接続されるように構成されている。実施の形態１では、直流電源３９は、季節、気象条件や影などにより変動する電圧を出力する太陽電池である。ＤＣ／ＤＣコンバータ１１は、直流電源３９の電圧を入力電圧Ｖｉとして入力されて昇降圧して一定の出力電圧Ｖｏを出力するように構成されている。
ＤＣ／ＤＣコンバータ１１の入力端子１３とグランド端子１５には、直流電源３９が電気的に接続されている。直流電源３９が発電した電力は入力端子１３とグランド端子１５からＤＣ／ＤＣコンバータ１１に入力される。
一方、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１の出力端子２５とグランド端子１５には負荷４１が電気的に接続される。負荷４１は、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１から出力される一定の直流電圧で駆動される電気製品でもよいし、インバータにより変換された商用電力（例えば交流１００Ｖの電力）で駆動されるコンディショナ等の電気製品であってもよい。
次に、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１の詳細な構成について説明する。
スイッチング素子１７、１９は半導体スイッチング素子であり、実施の形態１では電界効果トランジスタ（以下、ＦＥＴという）である。なお、スイッチング素子１７、１９はＦＥＴに限定されるものではなく、外部からのオンオフ信号に応じてスイッチング動作が可能な半導体スイッチング素子であればよい。
ＦＥＴからなるスイッチング素子１７のゲート端子には、スイッチング素子１７をオンオフ駆動する駆動回路２１が電気的に接続されている。駆動回路２１は、制御回路３７から出力されるスイッチング信号ＳＷ１に基づいてスイッチング素子１７のオンオフ動作を行う。
スイッチング素子１７のオン動作を行うために、スイッチング素子１７のゲート端子に印加される電圧のグランドレベルを底上げする必要がある。実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１では、駆動回路２１に電気的に接続されるブートストラップコンデンサ回路６１がスイッチング素子１７のゲート端子に印加される電圧のグランドレベルを底上げする。
ブートストラップコンデンサ回路６１は、ブートストラップコンデンサ４３とダイオード４５と駆動電源４７から構成される。駆動電源４７の正極がダイオード４５を介して駆動回路２１の正極電源端子２１Ｐと電気的に接続されて、駆動回路２１を駆動する。駆動回路２１の負極電源端子２１Ｎはスイッチング素子１７、１９が接続された接続点１７Ｐと電気的に接続される。したがって、駆動回路２１のグランドレベルは接続点１７Ｐの電圧となる。駆動回路２１の正極電源端子２１Ｐと負極電源端子２１Ｎの間にはブートストラップコンデンサ４３が電気的に接続されている。したがって、スイッチング素子１７がオンの場合は上記のグランドレベル（接続点１７Ｐ）の電圧が最大で入力電圧Ｖｉとなるので、スイッチング素子１７のオン状態を維持するために、駆動回路２１へはブートストラップコンデンサ４３の電力が供給され、駆動回路２１の正極電源端子２１Ｐには、グランドレベルすなわち接続点１７Ｐの電圧にブートストラップコンデンサ４３の電圧が加算されて得られた電圧が供給される。
ＦＥＴからなるスイッチング素子１９のゲート端子には、スイッチング素子１９をオンオフ駆動する駆動回路２３が電気的に接続されている。駆動回路２３は、制御回路３７から出力されるスイッチング信号ＳＷ２に基づいてスイッチング素子１９のオンオフ動作を行う。なお、駆動回路２３の負極電源端子２３Ｎはグランド端子１５と電気的に接続さているので、駆動電源４７の駆動電圧Ｖｃｃで常に駆動される。したがって、駆動回路２３にはブートストラップコンデンサ回路が接続されていない。
スイッチング素子２７、２９は半導体スイッチング素子であり、実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１ではＦＥＴである。なお、スイッチング素子２７、２９はＦＥＴに限定されるものではなく、外部からのオンオフ信号に応じてスイッチング動作が可能な半導体スイッチング素子であればよい。
ＦＥＴからなるスイッチング素子２７のゲート端子には、スイッチング素子２７をオンオフ駆動する駆動回路３１が電気的に接続されている。駆動回路３１は、制御回路３７から出力されるスイッチング信号ＳＷ３に基づいてスイッチング素子２７のオンオフ動作を行う。
スイッチング素子２７のオン動作を行うために、スイッチング素子２７のゲート端子に印加される電圧のグランドレベルを底上げする必要がある。実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１では、駆動回路３１に電気的に接続されるブートストラップコンデンサ回路７１がスイッチング素子２７のゲート端子に印加される電圧のグランドレベルを底上げする。
ブートストラップコンデンサ回路７１は、ブートストラップコンデンサ４９とダイオード５１と駆動電源５３から構成される。駆動電源５３の正極がダイオード５１を介して駆動回路３１の正極電源端子３１Ｐと電気的に接続されて、駆動回路３１を駆動する。駆動回路３１の負極電源端子３１Ｎはスイッチング素子２７、２９が接続された接続点２７Ｐと電気的に接続される。したがって、駆動回路３１のグランドレベルは接続点２７Ｐの電圧となる。駆動回路３１の正極電源端子３１Ｐと負極電源端子３１Ｎの間にはブートストラップコンデンサ４９が電気的に接続されている。したがって、スイッチング素子２７がオンの場合は上記のグランドレベル（接続点２７Ｐ）の電圧が最大で出力電圧Ｖｏとなるので、スイッチング素子２７のオン状態を維持するために、駆動回路３１へはブートストラップコンデンサ４９の電力が供給され、駆動回路３１の正極電源端子３１Ｐには、グランドレベルすなわち接続点２７Ｐの電圧にブートストラップコンデンサ４９の電圧が加算されて得られた電圧が供給される。
実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１では駆動電源４７、５３は別々の電源である。これにより、駆動電源４７、５３のうちの一方の駆動電源が異常となりスイッチング素子のスイッチング動作ができなくなっても、他方の駆動電源が正常であれば、それに接続される駆動回路によるスイッチング素子のスイッチング動作を行うことができる。その結果、一方の駆動電源が異常となった場合、制御回路３７は、正常な駆動電源が接続される駆動回路により、ハイサイドのスイッチング素子（スイッチング素子１７またはスイッチング素子２７）をオフに制御することができ、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１からの出力を停止することができ、信頼性を向上することができる。
ＦＥＴからなるスイッチング素子２９のゲート端子には、スイッチング素子２９をオンオフ駆動する駆動回路３３が電気的に接続されている。駆動回路３３は、制御回路３７から出力されるスイッチング信号ＳＷ４に基づいてスイッチング素子２９のオンオフ動作を行う。なお、駆動回路３３の負極電源端子３３Ｎは、駆動回路２３と同様に、グランド端子１５と電気的に接続されるので、駆動電源５３の駆動電圧Ｖｃｃで常に駆動できる。したがって、駆動回路３３にもブートストラップコンデンサ回路は接続されていない。
スイッチング素子１７、１９が互いに接続された接続点１７Ｐと、スイッチング素子２７、２９が互いに接続された接続点２９Ｐとの間にはインダクタ３５が電気的に接続される。
駆動回路２１、２３、３１、３３には制御回路３７が電気的に接続されている。制御回路３７はマイクロコンピュータと周辺回路から構成され、駆動回路２１、２３、３１、３３にスイッチング素子１７、１９、２７、２９のオンオフ動作をさせる。制御回路３７は入力端子１３と出力端子２５とも電気的に接続されており、入力電圧Ｖｉと出力電圧Ｖｏを検出する。
出力端子２５とグランド端子１５との間には平滑コンデンサ５５が電気的に接続される。
次に、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１の動作について説明する。
まず、直流電源３９の出力される入力電圧Ｖｉが低く、入力電圧Ｖｉを所定の出力電圧ＶｏまでＤＣ／ＤＣコンバータ１１により昇圧して出力する動作について述べる。
入力電圧Ｖｉを所定の出力電圧Ｖｏへ昇圧して出力端子２５から出力する場合、すなわち出力電圧Ｖｏが入力電圧Ｖｉより高い場合、図１に示す実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータでは、基本的に、制御回路３７はスイッチング素子１７をオンにしてスイッチング素子１９をオフに維持した状態で、スイッチング素子２７、２９を交互にオンオフ周波数ｆ２でオンオフ動作させる。したがって、オンオフ周波数ｆ２の逆数であるオンオフ周期Ｔ２内で、制御回路３７が決定した時比率でスイッチング素子２７、２９は交互にオンオフ動作される。また、実施の形態１では、オンオフ周波数ｆ２は１００ｋＨｚである。但し、オンオフ周波数ｆ２は１００ｋＨｚに限定されるものではなく、必要な電力仕様を満たせれば、適宜、異なる値として決定してもよい。
上記の動作を図２Ａにより説明する。
図２Ａに示すように、時刻ｔ０でスイッチング素子２７がオンのとき、スイッチング素子２９はその反対の状態でオフである。時刻ｔ１でスイッチング素子２７、２９のオンオフ状態が反転する。
その後、時刻ｔ４で、スイッチング素子２７、２９のオンオフ状態が再び反転し、時刻ｔ０から時刻ｔ１と同じ状態となる。そして、時刻ｔ５でスイッチング素子２７、２９のオンオフ状態が再び反転する。
時刻ｔ１から時刻ｔ５までを１つのオンオフ周期Ｔ２（実施の形態１では１０マイクロ秒）として、スイッチング素子２７、２９のオンオフ動作が、例えば時刻ｔ６から時刻ｔ１０までのように繰り返され、オンオフ周波数ｆ２でスイッチング素子２７、２９が交互にオンオフ動作する。なお、図２Ａのタイミングチャートでスイッチング素子２７、２９のオンオフ動作の時比率は５０％である。
次に、ブートストラップコンデンサ４３への充電動作について説明する。上記したように、駆動回路２１を動作するための電源はブートストラップコンデンサ４３に蓄えられた電力により賄われる。一方、スイッチング素子１７は昇圧動作の時に継続してオンになるように制御回路３７で制御される。したがって、駆動回路２１はスイッチング素子１７をオンにし続けるようにゲート電圧を信号Ｓ１７として出力する。その結果、駆動回路２１を動作させるためにブートストラップコンデンサ４３に蓄えられた電力は時間の経過に伴い低下する。ブートストラップコンデンサ４３に蓄えられた電力の低下を防ぐために、制御回路３７はブートストラップコンデンサ４３を定期的に充電する。
具体的には、図２Ａに示すように、制御回路３７は時刻ｔ０から時刻ｔ２まではスイッチング素子１７がオンの状態を維持し、スイッチング素子１９がオフの状態を維持する。制御回路３７は、ブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１や駆動回路２１の消費電力から予め求めた充電周期Ｔｃ１（実施の形態１では１ミリ秒）毎にブートストラップコンデンサ４３を充電期間Ｐｃ１だけ充電するようスイッチング素子１７、１９を制御する。すなわち、図２Ａに示すように、制御回路３７は、充電周期Ｔｃ１に至った時刻ｔ２でスイッチング素子１７をオフにしスイッチング素子１９をオンにする。これにより、ブートストラップコンデンサ４３の一端が駆動電源４７の負極と接続されるので、ブートストラップコンデンサ４３を充電することができる。これにより、スイッチング素子１９をダイオードで置き換えた図８に示す従来の電源回路５００構成と異なり、スイッチング素子２９のオンオフ状態と無関係に、かつ、高効率にブートストラップコンデンサ４３が充電される。
時刻ｔ２から充電期間Ｐｃ１が経過した時刻ｔ３で、制御回路３７はスイッチング素子１７をオンの状態に戻しかつスイッチング素子１９をオフの状態に戻す。その結果、時刻ｔ３以降、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１は継続して昇圧動作を行う。ここで、充電期間Ｐｃ１はブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１に基づいて予め決定される。実施の形態１では充電期間Ｐｃ１を１マイクロ秒としている。
ブートストラップコンデンサ４３の充電後は、時刻ｔ２から充電周期Ｔｃ１が経過した時刻ｔ７で再び上記の動作を行う。これらの動作を繰り返すことで、制御回路３７は、充電周期Ｔｃ１（実施の形態１では１ミリ秒）毎にブートストラップコンデンサ４３を充電期間Ｐｃ１（実施の形態１では１マイクロ秒）の間に充電する。
なお、図２Ａに示すように、充電周期Ｔｃ１の逆数である充電周波数ｆｃ１（実施の形態１では１ｋＨｚ）は、オンオフ周期Ｔ２（実施の形態１では１０マイクロ秒）の逆数であるオンオフ周波数ｆ２（実施の形態１では１００ｋＨｚ）より低い。ゆえに、時刻ｔ３から時刻ｔ７まではスイッチング素子１７がオンを維持しかつスイッチング素子１９がオフを維持する。その間、スイッチング素子２７、２９は、図２Ａに示すように、オンオフ周期Ｔ２の逆数であるオンオフ周波数ｆ２でオンオフ動作を繰り返して継続する。なお、出力電圧Ｖｏの変動を軽減するため、スイッチング素子１７をオンオフする駆動回路２１を駆動する電力を蓄積するブートストラップコンデンサ４３は、スイッチング素子２７がオフの間に充電することが好ましく、すなわちブートストラップコンデンサ４３の充電期間Ｐｃ１はスイッチング素子２７がオフである期間に完全に含まれることが好ましい。
このような動作により、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１はブートストラップコンデンサ４３を充電しながら昇圧動作を行うことができる。スイッチング素子２７がＦＥＴであるので、オン抵抗が低く、従来のダイオードによる損失が低減される。従って、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１の効率低下が抑制される。
以上のように、制御回路３７は、入力電圧Ｖｉを昇圧して出力端子２５から出力する際に、スイッチング素子２７、２９のオンオフ周波数ｆ２より低い充電周波数ｆｃ１で決定される充電周期Ｔｃ１毎に、ブートストラップコンデンサ４３を充電する充電期間Ｐｃ１の間にスイッチング素子１７をオフにしかつスイッチング素子１９をオンにし、充電期間Ｐｃ１以外の期間Ｑｃ１はスイッチング素子１７をオンにしかつスイッチング素子１９をオフにしてブートストラップコンデンサ４３を充電しないように動作する。
次に、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１の降圧動作について説明する。これは、例えば太陽電池である直流電源３９がフルに電力を出力している際、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１は入力電圧Ｖｉを所定の出力電圧Ｖｏまで降圧するように動作する。
降圧動作では基本的に、制御回路３７はスイッチング素子２７をオンに維持しかつスイッチング素子２９をオフに維持した状態で、スイッチング素子１７、１９を交互にオンオフ動作させるように動作する。
上記の動作において、スイッチング素子２７をオン状態で維持するためにブートストラップコンデンサ回路７１のブートストラップコンデンサ４９を定期的に充電する。これは、昇圧動作時に、ブートストラップコンデンサ回路６１のブートストラップコンデンサ４３を定期的に充電する動作と基本的に同じである。
入力電圧Ｖｉを所定の出力電圧Ｖｏへ降圧して出力端子２５から出力する場合、すなわち、すなわち出力電圧Ｖｏが入力電圧Ｖｉより低い場合、図１に示す実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータでは、基本的に、制御回路３７はスイッチング素子２７をオンにしてスイッチング素子２９をオフに維持した状態で、スイッチング素子１７、１９を交互にオンオフ周波数ｆ１でオンオフ動作させる。したがって、オンオフ周波数ｆ１の逆数であるオンオフ周期Ｔ１内で、制御回路３７が決定した時比率でスイッチング素子１７、１９は交互にオンオフ動作される。また、実施の形態１では、オンオフ周波数ｆ１は１００ｋＨｚである。但し、オンオフ周波数ｆ１は１００ｋＨｚに限定されるものではなく、必要な電力仕様を満たせれば、適宜、異なる値として決定してもよい。
上記の動作を図２Ｂにより説明する。
図２Ｂに示すように、時刻ｔ０でスイッチング素子１７がオンのとき、スイッチング素子１９はその反対の状態でオフである。時刻ｔ１でスイッチング素子１７、１９のオンオフ状態が反転する。
その後、時刻ｔ４で、スイッチング素子１７、１９のオンオフ状態が再び反転し、時刻ｔ０から時刻ｔ１と同じ状態となる。そして、時刻ｔ５でスイッチング素子１７、１９のオンオフ状態が再び反転する。
時刻ｔ１から時刻ｔ５までを１つのオンオフ周期Ｔ１（実施の形態１では１０マイクロ秒）として、スイッチング素子１７、１９のオンオフ動作が、例えば時刻ｔ６から時刻ｔ１０までのように繰り返され、オンオフ周波数ｆ１でスイッチング素子１７、１９がオンオフ動作される。なお、図２Ｂのタイミングチャートでスイッチング素子１７、１９の時比率は５０％である。
次に、ブートストラップコンデンサ４９への充電動作について説明する。上記したように、駆動回路３１を動作するための電源はブートストラップコンデンサ４９に蓄えられた電力により賄われる。一方、スイッチング素子２７は降圧動作の時には継続してオンになるように制御回路３７で制御される。したがって、駆動回路３１はスイッチング素子２７をオンにし続けるようにゲート電圧を信号Ｓ２７として出力する。その結果、駆動回路２１を動作させるためにブートストラップコンデンサ４９に蓄えられた電力は時間の経過に伴い低下する。ブートストラップコンデンサ４９に蓄えられた電力の低下を防ぐために、制御回路３７はブートストラップコンデンサ４９を定期的に充電する。
具体的には、図２Ｂに示すように、制御回路３７は時刻ｔ０から時刻ｔ２まではスイッチング素子２７がオンの状態を維持し、スイッチング素子２９がオフの状態を維持する。制御回路３７は、ブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２や駆動回路３１の消費電力から予め求めた充電周期Ｔｃ２（実施の形態１では１ミリ秒）毎にブートストラップコンデンサ４９を充電期間Ｐｃ２だけ充電するようスイッチング素子２７、２９を制御する。すなわち、図２Ｂに示すように、制御回路３７は、充電周期Ｔｃ２に至った時刻ｔ２でスイッチング素子２７をオフにしスイッチング素子２９をオンに制御する。これにより、ブートストラップコンデンサ４９の一端が駆動電源５３の負極と接続されるので、ブートストラップコンデンサ４９を充電することができる。これにより、スイッチング素子１９のオンオフ状態と無関係に、かつ、高効率にブートストラップコンデンサ４９が充電される。
時刻ｔ２から充電期間Ｐｃ２が経過した時刻ｔ３で、制御回路３７はスイッチング素子２７をオンの状態に戻しかつスイッチング素子２９をオフの状態に戻す。その結果、時刻ｔ３以降、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１は継続して降圧動作を行う。ここで、充電期間Ｐｃ２はブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２に基づいて予め決定される。実施の形態１では充電期間Ｐｃ２を１マイクロ秒としている。
ブートストラップコンデンサ４９の充電後は、時刻ｔ２から充電周期Ｔｃ２が経過した時刻ｔ７で再び上記の動作を行う。これらの動作を繰り返すことで、制御回路３７は、充電周期Ｔｃ２（実施の形態１では１ミリ秒）毎にブートストラップコンデンサ４９を充電期間Ｐｃ２（実施の形態１では１マイクロ秒）の間に充電する。
なお、図２Ｂに示すように、充電周期Ｔｃ２の逆数である充電周波数ｆｃ２（実施の形態１では１ｋＨｚ）は、オンオフ周期Ｔ１（実施の形態１では１０マイクロ秒）の逆数であるオンオフ周波数ｆ１（実施の形態１では１００ｋＨｚ）より低い。ゆえに、時刻ｔ３から時刻ｔ７まではスイッチング素子２７がオンを維持しかつスイッチング素子２９がオフを維持する。その間、スイッチング素子１７、１９は、図２Ｂに示すように、オンオフ周期Ｔ１の逆数であるオンオフ周波数ｆ１（実施の形態１では１００ｋＨｚ）でオンオフ動作を繰り返して継続する。なお、出力電圧Ｖｏの変動を軽減するため、スイッチング素子２７をオンオフする駆動回路３１を駆動する電力を蓄積するブートストラップコンデンサ４９は、スイッチング素子１７がオフの間に充電することが好ましく、すなわちブートストラップコンデンサ４９の充電期間Ｐｃ２はスイッチング素子１７がオフである期間に完全に含まれることが好ましい。
このような動作により、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１はブートストラップコンデンサ４９を充電しながら降圧動作を行うことができる。スイッチング素子１７がＦＥＴであるので、オン抵抗が低く、従来のダイオードによる損失が低減される。従って、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１の効率低下が抑制される。
以上のように、制御回路３７は、入力電圧Ｖｉを降圧して出力端子２５から出力する際に、スイッチング素子１７、１９のオンオフ周波数ｆ１より低い充電周波数ｆｃ１で決定される充電周期Ｔｃ２毎に、ブートストラップコンデンサ４９を充電する充電期間Ｐｃ２の間にスイッチング素子２７をオフにしかつスイッチング素子２９をオンにし、充電期間Ｐｃ２以外の期間Ｑｃ２はスイッチング素子２７をオンにしかつスイッチング素子２９をオフにしてブートストラップコンデンサ４９を充電しないように動作する。
なお、実施の形態１では、充電周期Ｔｃ１と充電周期Ｔｃ２は等しい（１ミリ秒）ので、それらの逆数である充電周波数ｆｃ１と充電周波数ｆｃ２も等しい（１ｋＨｚ）。また、オンオフ周期Ｔ２とオンオフ周期Ｔ１も等しい（１０マイクロ秒）ので、それらの逆数であるオンオフ周波数ｆ２とオンオフ周波数ｆ１も等しい（１００ｋＨｚ）。また、充電期間Ｐｃ１と充電期間Ｐｃ２も等しい（１マイクロ秒）。
これにより、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１は降圧時も、動作するスイッチング素子が異なるだけで、昇圧時と同様に動作する。
なお、実施の形態１では、平滑コンデンサ５５の容量Ｃｆはブートストラップコンデンサ回路６１のブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１およびブートストラップコンデンサ回路７１のブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２より大きい。ブートストラップコンデンサ４３を充電している充電期間Ｐｃ１またはブートストラップコンデンサ４９を充電している充電期間Ｐｃ２の間に一時的に出力電圧Ｖｏが変動する。しかし、平滑コンデンサ５５の容量Ｃｆがブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１とブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２よりも大きいので、出力電圧Ｖｏの変動幅を低減することができる。ゆえに、負荷４１に対して安定した出力電圧Ｖｏを印加することが可能となる。但し、平滑コンデンサ５５の容量Ｃｆは必ずしもブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１とブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２よりも大きくなくてもよく、例えば負荷４１が電池やキャパシタのように大容量の蓄電デバイスであれば出力電圧Ｖｏの変動を吸収できるので、変動が問題とならない。この場合には、平滑コンデンサ５５の容量Ｃｆがブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１とブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２よりも小さくてもよいし、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１は平滑コンデンサ５５を備えていなくてもよい。
また、実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１では、ハイサイドスイッチング素子（スイッチング素子１７、２７）をＦＥＴで構成しているので、制御回路３７は、例えば負荷４１が短絡するなどして急激に出力電圧Ｖｏが低下したことを検知すると、ハイサイドスイッチング素子の両方をオフにするように動作してもよい。これにより、入力端子１３からの電力の出力を二重に停止することができるので、高信頼性が得られる。但し、この動作に限定されるものではなく、制御回路３７が、短絡発生時にハイサイドスイッチング素子のいずれか一方を停止するように動作してもよい。
以上の構成、動作により、実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１では、昇降圧動作に必要な半導体素子を全てスイッチング素子で構成しているので、ダイオードのオン抵抗に相当する損失がほとんど発生せず、ハイサイドに接続されるスイッチング素子１７、２７の駆動回路２１、３１に接続されたブートストラップコンデンサ回路６１、７１により、確実に昇降圧動作を行うことができる。したがって、効率のよい昇降圧動作が可能なＤＣ／ＤＣコンバータ１１が得られる。
上述のように、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１の制御回路３７は、出力電圧Ｖｏが入力電圧Ｖｉより低い場合に以下のように動作する。すなわち、制御回路３７は、スイッチング素子１７、１９をオンオフ周期Ｔ１で周期的に繰り返し交互にオンオフするように駆動回路２１、２３を制御するように動作する。さらに、制御回路３７は、オンオフ周期Ｔ１より長い充電周期Ｔｃ２毎に充電期間Ｐｃ２にブートストラップコンデンサ４９を充電するようにスイッチング素子２７をオフにしてかつスイッチング素子２９をオンにするように駆動回路３１、３３を制御するように動作する。さらに、制御回路３７は、充電周期Ｔｃ２毎に充電周期Ｔｃ２のうちの充電期間Ｐｃ２以外の期間Ｑｃ２にはスイッチング素子２７をオンにしかつスイッチング素子２９をオフにするように駆動回路３１、３３を制御するように動作する。
一方、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１の制御回路３７は、出力電圧Ｖｏが入力電圧Ｖｉより高い場合に以下のように動作する。すなわち、制御回路３７は、スイッチング素子２７、２９をオンオフ周期Ｔ２で周期的に繰り返し交互にオンオフするように駆動回路３１、３３を制御するように動作する。さらに、制御回路３７は、オンオフ周期Ｔ２より長い充電周期Ｔｃ１毎に充電期間Ｐｃ１だけブートストラップコンデンサ４３を充電するように、スイッチング素子１７をオフにしかつスイッチング素子１９をオンにするように駆動回路２１、２３を制御するように動作する。さらに、制御回路３７は、充電周期Ｔｃ１毎に充電周期Ｔｃ１のうちの充電期間Ｐｃ１以外の期間Ｑｃ１にはスイッチング素子１７をオンにしかつスイッチング素子１９をオフにするように駆動回路２１、２３を制御するように動作する。
オンオフ周期Ｔ１はオンオフ周期Ｔ２と同じであってもよい。
ブートストラップコンデンサ４３は接続点１７Ｐと駆動回路２１の電源端子２１Ｐとの間に接続されていてもよい。ブートストラップコンデンサ４９は接続点２７Ｐと駆動回路３１の電源端子３１Ｐとの間に接続されていてもよい。これらの場合に、ブートストラップコンデンサ回路６１は、駆動回路２３の電源端子２３Ｐに接続された駆動電源４７と、駆動回路２３の電源端子２３Ｐと駆動回路２１の電源端子２１Ｐとの間に接続されたダイオード４５とをさらに有する。ブートストラップコンデンサ回路７１は、駆動回路３３の電源端子３３Ｐに接続された駆動電源５３と、駆動回路３３の電源端子３３Ｐと駆動回路３１の電源端子３１Ｐとの間に接続されたダイオード５１とをさらに有する。
図３は実施の形態１における他のＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｃのブロック回路図である。図３において、図１に示すＤＣ／ＤＣコンバータ１１と同じ部分には同じ参照符号を付す。
図１に示すＤＣ／ＤＣコンバータ１１では駆動電源４７、５３は別々の電源である。図３に示すＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｃは駆動電源５３の代わりに、駆動電源４７が駆動回路３１、３３に電力を供給する。この場合、回路構成が簡単になるので、高信頼性がそれほど要求されない環境変化が緩やかな用途（例えば屋内に設置されるＤＣ／ＤＣコンバータなど）に適用可能である。ゆえに、要求される信頼性や回路構成の複雑さを勘案して、いずれかの駆動電源の構成を決定すればよい。
（実施の形態２）
図４は本発明の実施の形態２におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａのブロック回路図である。図４において、図１に示す実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１と同じ部分には同じ参照符号を付す。
実施の形態２におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａは、図１に示す実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１の制御回路３７の代わりに駆動回路２１、２３、３１、３３と電気的に接続された制御回路３７Ａを備える。実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１では、ブートストラップコンデンサ回路６１のブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１をブートストラップコンデンサ回路７１のブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２と同じにしているが、実施の形態２におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａでは、ブートストラップコンデンサ回路６１のブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１Ａをブートストラップコンデンサ回路７１のブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２Ａより小さくしている。
これにより降圧時に使用されるブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２Ａが相対的に大きくなる。しかし、降圧動作により出力電圧Ｖｏの絶対値は小さくなるので、ブートストラップコンデンサ４９を充電する時間が増えても出力電圧Ｖｏの変動幅の絶対値は小さくなり、この変動による負荷４１への影響は小さい。さらに、相対的にブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２Ａが大きいので、ブートストラップコンデンサ４９の充電する頻度を下げることができ、その分、出力電圧Ｖｏが安定化する期間を延ばすことができる。
以下、実施の形態２におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａの動作について説明する。実施の形態２においても、オンオフ周期Ｔ１、Ｔ２は互いに等しく、実施の形態１におけるオンオフ周期Ｔ１、Ｔ２と同じである。
実施の形態２におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａの基本的な動作は図２Ａに示す実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１の動作と同じである。したがって、全てのスイッチング素子をＦＥＴとしたことによる高効率のＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａが得られる。なお、実施の形態２におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａでは、ブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１Ａがブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２Ａと異なるので、ブートストラップコンデンサ４３、４９へ充電するタイミングや期間が互いに異なる。
実施の形態２におけるブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１Ａは実施の形態１におけるブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１と同じであり、実施の形態２におけるブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２Ａがブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１Ａ（Ｃ１）の２倍である。
実施の形態２におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａの昇圧動作について説明する。図５ＡはＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａの昇圧動作時におけるタイミングチャートである。図５Ａのタイミングチャートにおいて、縦軸はスイッチング信号Ｓ１７、Ｓ１９、Ｓ２７、Ｓ２９の値を示し、横軸は時間を示す。スイッチング信号Ｓ１７、Ｓ１９、Ｓ２７、Ｓ２９それぞれの値はスイッチング素子１７、１９、２７、２９の導通状態であるオン、オフの２値を取る。実施の形態２におけるブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１Ａは実施の形態１におけるブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１と同じなので、昇圧動作では、実施の形態２におけるブートストラップコンデンサ４３の充電周期Ｔｃ１Ａと充電期間Ｐｃ１Ａは実施の形態１における充電周期Ｔｃ１と充電期間Ｐｃ１とそれぞれ同じである。したがって、実施の形態２におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａの図５Ａに示す昇圧動作は、実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１の図２Ａに示す昇圧動作と同じである。
次に、実施の形態２におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａの降圧動作について説明する。図５ＢはＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａの降圧動作時におけるタイミングチャートである。図５Ｂのタイミングチャートにおいて、縦軸はスイッチング信号Ｓ１７、Ｓ１９、Ｓ２７、Ｓ２９の値を示し、横軸は時間を示す。上記したように、ブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２Ａはブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１Ａの２倍であるので、降圧時に容量Ｃ２Ａを有するブートストラップコンデンサ４９を充電する期間である充電期間Ｐｃ２Ａは昇圧時に容量Ｃ１Ａを有するブートストラップコンデンサ４３を充電する充電期間Ｐｃ１Ａの２倍である２マイクロ秒となる。一方、ブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２Ａが大きい分、駆動回路３１への電力を供給できる期間が延びるので、ブートストラップコンデンサ４９の充電頻度を減らすことができる。実施の形態２では、ブートストラップコンデンサ４９を充電する周期である充電周期Ｔｃ２Ａを、ブートストラップコンデンサ４３を充電する周期である充電周期Ｔｃ１Ａの２倍である２ミリ秒と大きくすることができる。ゆえに、実施の形態２におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａでは、降圧動作時には、制御回路３７Ａは、ブートストラップコンデンサ４９の充電期間Ｐｃ２Ａと充電周期Ｔｃ２Ａを実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１のブートストラップコンデンサ４９の充電期間Ｐｃ２と充電周期Ｔｃ２よりそれぞれ長くし、ブートストラップコンデンサ４９の充電頻度を減らすように動作する。
この動作により充電期間Ｐｃ２Ａが長くなるので、その間の出力電圧Ｖｏが変動する期間も長くなる。しかし、降圧動作であるので出力電圧Ｖｏの絶対値は小さいことから、充電期間Ｐｃ２Ａ中の出力電圧Ｖｏの変動幅の絶対値も小さくなる。したがって、実施の形態２におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａは、出力端子２５とグランド端子１５に接続されている負荷４１が出力電圧Ｖｏの変動幅の絶対値による影響を受けにくければ、負荷４１を正常に駆動できる。
このような動作により、ブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２Ａが大きいのでブートストラップコンデンサ４９の充電頻度を減らすことができる。その結果、充電周期Ｔｃ２Ａが大きくなるので、その分、出力電圧Ｖｏが安定化する期間を延ばすことができる。
これらのことから、ブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１Ａをブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２Ａより小さくすることで、降圧動作時の出力電圧Ｖｏの安定化を図ることができる。
なお、上記とは逆に、ブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１Ａをブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２Ａより大きくすると、昇圧動作時の充電期間Ｐｃ１Ａが長くなるので、その間の出力電圧Ｖｏの変動幅の絶対値が大きくなる。したがって、ブートストラップコンデンサ４３の充電頻度が下がるものの、充電期間Ｐｃ１Ａにおける電圧変動が大きくなるので望ましくない。
上述のように、実施の形態２におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａの制御回路３７Ａは、出力電圧Ｖｏが入力電圧Ｖｉより低い場合に以下のように動作する。すなわち、制御回路３７Ａは、スイッチング素子１７、１９をオンオフ周期Ｔ１で周期的に繰り返し交互にオンオフするように駆動回路２１、２３を制御するように動作する。さらに、制御回路３７Ａは、オンオフ周期Ｔ１より長い充電周期Ｔｃ２Ａ毎に充電期間Ｐｃ２Ａにブートストラップコンデンサ４９を充電するようにスイッチング素子２７をオフにしてかつスイッチング素子２９をオンにするように駆動回路３１、３３を制御するように動作する。さらに、制御回路３７Ａは、充電周期Ｔｃ２Ａ毎に充電周期Ｔｃ２Ａのうちの充電期間Ｐｃ２Ａ以外の期間Ｑｃ２Ａにはスイッチング素子２７をオンにしかつスイッチング素子２９をオフにするように駆動回路３１、３３を制御するように動作する。
一方、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａの制御回路３７Ａは、出力電圧Ｖｏが入力電圧Ｖｉより高い場合に以下のように動作する。すなわち制御回路３７Ａは、スイッチング素子２７、２９をオンオフ周期Ｔ２で周期的に繰り返し交互にオンオフするように駆動回路３１、３３を制御するように動作する。さらに、制御回路３７Ａは、オンオフ周期Ｔ２より長い充電周期Ｔｃ１Ａ毎に充電期間Ｐｃ１Ａだけブートストラップコンデンサ４３を充電するように、スイッチング素子１７をオフにしかつスイッチング素子１９をオンにするように駆動回路２１、２３を制御するように動作する。さらに、制御回路３７Ａは、充電周期Ｔｃ１Ａ毎に充電周期Ｔｃ１Ａのうちの充電期間Ｐｃ１Ａ以外の期間Ｑｃ１Ａにスイッチング素子１７をオンにしかつスイッチング素子１９をオフにするように駆動回路２１、２３を制御するように動作する。ブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１Ａはブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２Ａより小さい。充電周期Ｔｃ２Ａは充電周期Ｔｃ１Ａより長く、充電期間Ｐｃ２Ａは充電期間Ｐｃ１Ａより長い。
実施の形態２におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａでは、降圧時に使用されるブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２Ａはブートストラップコンデンサ４３の容量Ｃ１Ａに比べて大きい。しかし、降圧動作により出力電圧Ｖｏの絶対値は小さいので、ブートストラップコンデンサ４９を充電する時間が長くても出力電圧Ｖｏの変動幅の絶対値も小さくなる。ゆえに、変動による負荷４１への影響は小さい。さらに、相対的にブートストラップコンデンサ４９の容量Ｃ２Ａが大きいので、ブートストラップコンデンサ４９の充電頻度を下げることができ、その分、出力電圧Ｖｏが安定化する期間を延ばすことができる。したがって、降圧時に出力安定化が可能な効率のよいＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ａが得られる。
（実施の形態３）
図６は本発明の実施の形態３におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂのブロック回路図である。図６において、図１に示す実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１と同じ部分には同じ参照符号を付す。
実施の形態３におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂは、図１に示す実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１の制御回路３７の代わりに駆動回路２１、２３、３１、３３と電気的に接続された制御回路３７Ｂを備える。
実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１では、制御回路３７はブートストラップコンデンサ４３、４９を任意のタイミングで充電する。実施の形態３におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂでは、実施の形態１と異なり、制御回路３７Ｂは、入力電圧Ｖｉを降圧して得られた出力電圧Ｖｏを出力端子２５から出力する際に、ブートストラップコンデンサ４９の充電周期Ｔｃ２毎に、スイッチング素子１７をオンにしかつスイッチング素子１９をオフにするタイミングで充電期間Ｐｃ２の間スイッチング素子２７をオフにしかつスイッチング素子２９をオンにするように動作する。さらに、制御回路３７Ｂは、入力電圧Ｖｉを昇圧して得られた出力電圧Ｖｏを出力端子２５から出力する際に、ブートストラップコンデンサ４３の充電周期Ｔｃ１毎に、スイッチング素子２７をオフにしかつスイッチング素子２９をオンにするタイミングで充電期間Ｐｃ１の間スイッチング素子１７をオフにしかつスイッチング素子１９をオンにするように動作する。実施の形態３におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂでは、制御回路３７Ｂは、上記の２つの動作のうち少なくとも一方の動作を行う。
これにより、降圧動作時にはインダクタ３５に流れる電流が最小となるタイミングでブートストラップコンデンサ４９を充電する。もしくは、昇圧動作時にはインダクタ３５に流れる電流が最小となるタイミングでブートストラップコンデンサ４３を充電する。したがって、充電時にオンになるスイッチング素子１９またはスイッチング素子２９における損失を低減することが可能となる。
以下に、実施の形態３におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂの具体的な動作の詳細について説明する。図７ＡはＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂの昇圧動作時におけるタイミングチャートである。図７ＢはＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂの降圧動作時におけるタイミングチャートである。図７Ａと図７Ｂのタイミングチャートにおいて、縦軸はスイッチング信号Ｓ１７、Ｓ１９、Ｓ２７、Ｓ２９の値を示し、横軸は時間を示す。スイッチング信号Ｓ１７、Ｓ１９、Ｓ２７、Ｓ２９それぞれの値はスイッチング素子１７、１９、２７、２９の導通状態であるオン、オフの２値を取る。図７Ａと図７Ｂにおいて、実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１の動作を示す図２Ａと図２Ｂと同じ部分には同じ符号を付す。
まず、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂの昇圧動作を図７Ａにより説明する。
ＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂが昇圧動作を行う場合には、制御回路３７Ｂは、図２Ａに示す動作と同様に、図７Ａに示すスイッチング信号Ｓ２７、Ｓ２９でスイッチング素子２７、２９をオンオフ制御する。ここで、スイッチング素子２７、２９のオンオフの状態は互いに反転している。実施の形態３におけるオンオフ周期Ｔ２とその逆数であるオンオフ周波数ｆ２は図２Ａに示す実施の形態１におけるそれらと同じ値であり、スイッチング信号Ｓ２７、Ｓ２９の時比率も実施の形態１と同様に５０％である。実施の形態３における充電周期Ｔｃ１とその逆数である充電周波数ｆｃ１は実施の形態１におけるそれらと同じである。
図７Ａにおいて、時刻ｔ０から時刻ｔ１までは、制御回路３７Ｂは、スイッチング素子２７をオンにし、スイッチング素子２９をオフにし、スイッチング素子１７をオンにし、スイッチング素子１９をオフにするよう動作する。したがって、時刻ｔ０から時刻ｔ１までの期間はインダクタ３５の電力が放電されて出力端子２５から出力されるので、インダクタ３５に流れる電流は時間の経過と共に低下していく。
時刻ｔ１では、図７Ａに示すように、スイッチング素子２７、２９のオンオフ状態が反転して、制御回路３７Ｂはスイッチング素子２７をオフにしかつスイッチング素子２９をオンにするように動作する。時刻ｔ１においてスイッチング素子１７、１９の状態が変わらなければインダクタ３５には入力端子１３から入る電力が蓄えられるので、インダクタ３５に流れる電流は時間の経過と共に増加する。ゆえに、時刻ｔ１のタイミングにおいてインダクタ３５に流れる電流が最小（極小）となる。実施の形態３におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂでは、制御回路３７Ｂはインダクタ３５に流れる電流が最小（極小）となるタイミング（時刻ｔ１）で全てのスイッチング素子１７、１９、２７、２９のオンオフ状態を切り替えるように動作する。すなわち、時刻ｔ１において制御回路３７Ｂは、ハイサイドに接続されるスイッチング素子１７、２７をオフにしかつローサイドに接続されるスイッチング素子１９、２９をオンにするように動作する。その結果、インダクタ３５の両端がグランド端子１５に接続されるので、スイッチング素子１９、２９にはインダクタ３５と駆動電源４７からの電流が流れる。この際、上記したように、時刻ｔ１のタイミングではインダクタ３５に流れる電流が最小となるので、スイッチング素子１９、２９がオンになったときに流れる電流の初期値は、時刻ｔ１以外のタイミングで流れる電流に比較して小さい。したがって、オン状態のスイッチング素子１９、２９における損失が小さくなる。また、時刻ｔ１でスイッチング素子１９がオンになるので、駆動電源４７からの電流はダイオード４５を介してブートストラップコンデンサ４３へ流れる。ブートストラップコンデンサ４３は、オン状態のスイッチング素子１９を介してグランド端子１５に接続されるので高効率に充電される。
これらのことから、時刻ｔ１のタイミングで、制御回路３７Ｂがスイッチング素子１７をオフにしかつスイッチング素子１９をオンにすることで、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂの全体の効率を向上させることができる。
時刻ｔ１から充電期間Ｐｃ１が経過した時刻ｔ１Ｂで、制御回路３７Ｂはスイッチング素子１７をオンにしかつスイッチング素子１９をオフにする。これ以降、制御回路３７Ｂはオンオフ周期Ｔ２ごとにスイッチング素子２７、２９のオンオフ状態が戻るようにスイッチング素子２７、２９のオンオフを切り替え、昇圧動作を行う。
時刻ｔ１から充電周期Ｔｃ１が経過し、かつ、スイッチング素子２７がオフになりかつスイッチング素子２９がオンになる時刻ｔ６のタイミングで、制御回路３７Ｂは再びブートストラップコンデンサ４３を充電するため、スイッチング素子１７をオフにしかつスイッチング素子１９をオンにする。これにより、高効率にブートストラップコンデンサ４３を充電できる。時刻ｔ６から充電期間Ｐｃ１が経過した時刻ｔ６Ｂにおいて、制御回路３７はスイッチング素子１７をオンにしかつスイッチング素子１９をオフにするように動作する。
このような動作を繰り返すことにより、さらに効率のよいＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂが得られる。
次に、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂの降圧動作について図７Ｂにより説明する。
ＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂが降圧動作を行う場合、制御回路３７Ｂは、図７Ｂに示すように、スイッチング素子１７、１９をオンオフ制御する。スイッチング素子１７、１９のオンオフ状態は互いに反転している。スイッチング素子１７、１９をオンオフさせるオンオフ周期Ｔ１とその逆数であるオンオフ周波数ｆ１は昇圧動作でのオンオフ周期Ｔ２とオンオフ周波数ｆ２とそれぞれ同じ値であり、実施の形態１におけるオンオフ周期Ｔ１とオンオフ周波数ｆ１とそれぞれ同じ値である。スイッチング素子１７、１９のオンオフ動作の時比率も昇圧動作と同じ５０％である。実施の形態３における充電周期Ｔｃ２とその逆数である充電周波数ｆｃ２は実施の形態１におけるそれらと同じである。
図７Ｂにおいて、時刻ｔ２０から時刻ｔ２１までは、制御回路３７Ｂはスイッチング素子１７をオフにしかつスイッチング素子１９をオンにしかつスイッチング素子２７をオンにしかつスイッチング素子２９をオフにするように動作する。したがって、時刻ｔ２０から時刻ｔ２１までの期間はインダクタ３５の電力が放電されて出力端子２５から出力されるので、インダクタ３５に流れる電流は時間の経過と共に低下していく。
時刻ｔ２１では、図７Ｂに示すように、スイッチング素子１７、１９のオンオフ状態が反転し、制御回路３７Ｂはスイッチング素子１７をオンにしかつスイッチング素子１９をオフにするように動作する。時刻ｔ２１においてスイッチング素子２７、２９の状態が変わらなければ、インダクタ３５には入力端子１３から入る電力が蓄えられるので、インダクタ３５に流れる電流は時間の経過と共に増加する。ゆえに、時刻ｔ２１のタイミングにおいてインダクタ３５に流れる電流が最小（極小）となる。実施の形態３におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂでは、インダクタ３５に流れる電流が最小（極小）となるタイミング（時刻ｔ２１）で全てのスイッチング素子１７、１９、２７、２９のオンオフ状態を切り替えるので、制御回路３７Ｂはスイッチング素子１７、２９をオンしかつスイッチング素子１９、２７をオフにする。時刻ｔ２１ではインダクタ３５には最小の電流が流れているので、時刻ｔ２１でスイッチング素子１７、２９に流れる電流の初期値も最小となった状態でインダクタ３５への充電が開始される。したがって、スイッチング素子１７、２９における損失が小さくなる。また、時刻ｔ２１以後スイッチング素子２９はオンであるので、駆動電源５３からダイオード５１を介してブートストラップコンデンサ４９へ電流が流れる。したがって、ブートストラップコンデンサ４９は、オン状態のスイッチング素子２９を介してグランド端子１５に接続されるので、高効率に充電される。
これらのことから、制御回路３７Ｂが時刻ｔ２１のタイミングでスイッチング素子２７をオフにしかつスイッチング素子２９をオンにすることで、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１の効率をさらに向上させることができる。
時刻ｔ２１からブートストラップコンデンサ４９の充電期間Ｐｃ２が経過した時刻ｔ２２で、制御回路３７Ｂはスイッチング素子２７をオンにしかつスイッチング素子２９をオフにする。時刻ｔ２２以降、制御回路３７Ｂはオンオフ周期Ｔ１ごとにスイッチング素子１７、１９のオンオフ状態が戻るようにスイッチング素子１７、１９のオンオフを切り替え、降圧動作を行う。
時刻ｔ２１から充電周期Ｔｃ２が経過し、かつ、スイッチング素子１７がオンになりかつスイッチング素子１９がオフになる時刻ｔ２５のタイミングで、制御回路３７Ｂは再びブートストラップコンデンサ４９を充電するためにスイッチング素子２７をオフにしかつスイッチング素子２９をオンにする。これにより、高効率にブートストラップコンデンサ４９を充電できる。
時刻ｔ２５からブートストラップコンデンサ４９の充電期間Ｐｃ２が経過した時刻ｔ２６で、制御回路３７Ｂはスイッチング素子２７をオンにしかつスイッチング素子２９をオフにする。時刻ｔ２６以降、制御回路３７Ｂはオンオフ周期Ｔ１ごとにスイッチング素子１７、１９のオンオフ状態が戻るようにスイッチング素子１７、１９のオンオフを切り替え、降圧動作を行う。
このような動作を繰り返すことにより、降圧時においても、さらに効率のよいＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂが得られる。
上述のように、実施の形態３におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂの制御回路３７Ｂは、出力電圧Ｖｏが入力電圧Ｖｉより低い場合に以下のように動作する。すなわち、制御回路３７Ｂは、スイッチング素子１７、１９をオンオフ周期Ｔ１で周期的に繰り返し交互にオンオフするように駆動回路２１、２３を制御するように動作する。さらに、制御回路３７Ｂは、スイッチング素子１７をオンにしかつスイッチング素子１９をオフにするタイミング（時刻ｔ２１、ｔ２５）で、充電周期Ｔｃ２毎に充電期間Ｐｃ２にブートストラップコンデンサ４９を充電するようにスイッチング素子２７をオフにしかつスイッチング素子２９をオンにするように駆動回路２１、２３、３１、３３を制御するように動作する。さらに、制御回路３７Ｂは、充電周期Ｔｃ２毎に充電周期Ｔｃ２のうちの充電期間Ｐｃ２以外の期間Ｑｃ２にはスイッチング素子２７をオンにしかつスイッチング素子２９をオフにするように駆動回路３１、３３を制御するように動作する。
一方、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂの制御回路３７Ｂは、出力電圧Ｖｏが入力電圧Ｖｉより高い場合に以下のように動作する。すなわち、制御回路３７Ｂは、スイッチング素子２７、２９をオンオフ周期Ｔ２で周期的に繰り返し交互にオンオフするように駆動回路３１、３３を制御するように動作する。さらに、制御回路３７Ｂは、スイッチング素子２７をオフにしかつスイッチング素子２９をオンにするタイミング（時刻ｔ１、ｔ６）で、充電周期Ｔｃ１毎に充電期間Ｐｃ１にブートストラップコンデンサ４３を充電するようにスイッチング素子１７をオフにしかつスイッチング素子１９をオンにするように駆動回路２１、２３、３１、３３を制御するように動作する。さらに、制御回路３７Ｂは、充電周期Ｔｃ１毎に充電周期Ｔｃ１のうちの充電期間Ｐｃ１以外の期間Ｑｃ１にはスイッチング素子１７をオンにしかつスイッチング素子１９をオフにするように駆動回路２１、２３を制御するように動作する。
以上の構成、動作により、降圧動作時にはインダクタ３５に流れる電流が最小となるタイミングで制御回路３７Ｂはブートストラップコンデンサ４９を充電し、昇圧動作時にはインダクタ３５に流れる電流が最小となるタイミングで制御回路３７Ｂはブートストラップコンデンサ４３を充電する。これにより、ブートストラップコンデンサの充電時にオンになるスイッチング素子における損失を低減することが可能となる。
なお、実施の形態３におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂでは、制御回路３７Ｂは、インダクタ３５に流れる電流が最小となるタイミングにおいて降圧動作時はブートストラップコンデンサ４９を充電し、インダクタ３５に流れる電流が最小となるタイミングにおいて昇圧動作時はブートストラップコンデンサ４３を充電する。これに限定されるものではなく、昇圧動作時のみ、または降圧動作時のみに上記のタイミングでブートストラップコンデンサを充電してもよい。例えば、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂがほとんど昇圧動作のみを行う場合には、制御回路３７Ｂは昇圧動作時にブートストラップコンデンサ４３を図７Ａに示す時刻ｔ１、ｔ６のタイミングで充電期間Ｐｃ１だけ充電し、降圧動作時にはブートストラップコンデンサ４９を任意のタイミングで充電期間Ｐｃ２だけ充電してもよい。また、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂがほとんど降圧動作のみを行う場合には、制御回路３７Ｂは降圧動作時にブートストラップコンデンサ４９を時刻ｔ２１、ｔ２５のタイミングで充電期間Ｐｃ２だけ充電し、昇圧動作時にブートストラップコンデンサ４３を任意のタイミングで充電期間Ｐｃ１だけ充電してもよい。これらの動作により、制御回路３７Ｂは昇圧時、または降圧時のいずれかのみ充電のタイミングを管理すればよいので、構成を簡素にできる。しかし、昇圧動作と降圧動作が頻繁に繰り返される場合は、昇圧動作と降圧動作の両方で上記タイミングによりブートストラップコンデンサを充電することで、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１Ｂの効率がより向上し望ましい。
実施の形態１〜３におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１、１１Ａ〜１１Ｃでのオンオフ周波数ｆ１、ｆ２やオンオフ周期Ｔ１、Ｔ２、充電周期Ｔｃ１、Ｔｃ２、充電期間Ｐｃ１、Ｐｃ２などの各種パラメータの具体的な数値は全て一例であり、ＤＣ／ＤＣコンバータ１１、１１Ａ〜１１Ｃの必要な仕様に応じて適宜最適な値を設定する。
また、実施の形態１〜３におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１、１１Ａ〜１１Ｃは太陽電池である直流電源３９の電圧を昇降圧して一定の電圧を出力するが、これに限定されるものではなく、入力電圧Ｖｉが変動しても出力電圧Ｖｏを安定化させるためのＤＣ／ＤＣコンバータに広く適用できる。
本発明にかかるＤＣ／ＤＣコンバータは、効率よく電圧を安定化できるので、特に昇圧および降圧の電圧変換を行うＤＣ／ＤＣコンバータとして有用である。
１１，１１Ａ，１１Ｂ ＤＣ／ＤＣコンバータ
１３ 入力端子
１５ グランド端子
１７ スイッチング素子（第１スイッチング素子）
１７Ｐ 接続点（第１接続点）
１９ スイッチング素子（第２スイッチング素子）
２１ 駆動回路（第１駆動回路）
２１Ｐ 正極電源端子（第１電源端子）
２３ 駆動回路（第２駆動回路）
２３Ｐ 正極電源端子（第２電源端子）
２５ 出力端子
２７ スイッチング素子（第３スイッチング素子）
２７Ｐ 接続点（第２接続点）
２９ スイッチング素子（第４スイッチング素子）
３１ 駆動回路（第３駆動回路）
３１Ｐ 正極電源端子（第３電源端子）
３３ 駆動回路（第４駆動回路）
３３Ｐ 正極電源端子（第４電源端子）
３５ インダクタ
３７，３７Ａ，３７Ｂ 制御回路
４３ ブートストラップコンデンサ（第１ブートストラップコンデンサ）
４５ ダイオード（第１ダイオード）
４７ 駆動電源（第１駆動電源）
５１ ダイオード（第２ダイオード）
５３ 駆動電源（第２駆動電源）
４９ ブートストラップコンデンサ（第２ブートストラップコンデンサ）
５５ 平滑コンデンサ
６１ ブートストラップコンデンサ回路（第１ブートストラップコンデンサ回路）
７１ ブートストラップコンデンサ回路（第２ブートストラップコンデンサ回路）
Ｔ１ オンオフ周期（第１オンオフ周期）
Ｔ２ オンオフ周期（第２オンオフ周期）
Ｔｃ１ 充電周期（第２充電周期）
Ｔｃ１Ａ 充電周期（第２充電周期）
Ｔｃ２ 充電周期（第１充電周期）
Ｔｃ２Ａ 充電周期（第１充電周期）
Ｐｃ１ 充電期間（第２充電期間）
Ｐｃ１Ａ 充電期間（第２充電期間）
Ｐｃ２ 充電期間（第１充電期間）
Ｐｃ２Ａ 充電期間（第１充電期間）
Ｖｉ 入力電圧
Ｖｏ 出力電圧
図１は本発明の実施の形態１におけるＤＣ／ＤＣコンバータ１１のブロック回路図である。ＤＣ／ＤＣコンバータ１１は、入力電圧Ｖｉを変換して得られた出力電圧Ｖｏを出力するように構成されている。ＤＣ／ＤＣコンバータ１１は、入力端子１３と、グランド端子１５と、入力端子１３と接続点１７Ｐとの間に電気的に直列に接続されたスイッチング素子１７と、接続点１７Ｐとグランド端子１５との間にスイッチング素子１７と電気的に直列に接続点１７Ｐで接続されたスイッチング素子１９と、スイッチング素子１７をオンオフ駆動する駆動回路２１と、駆動回路２１に電気的に接続されたブートストラップコンデンサ回路６１と、スイッチング素子１９をオンオフ駆動する駆動回路２３とを備える。ＤＣ／ＤＣコンバータ１１は、出力端子２５と、出力端子２５と接続点２７Ｐとの間に電気的に直列に接続されたスイッチング素子２７と、接続点２７Ｐとグランド端子１５との間にスイッチング素子２７と電気的に直列に接続点２７Ｐで接続されたスイッチング素子２９と、スイッチング素子２７をオンオフ駆動する駆動回路３１と、駆動回路３１に電気的に接続されたブートストラップコンデンサ回路７１と、スイッチング素子２９をオンオフ駆動する駆動回路３３とをさらに備える。ＤＣ／ＤＣコンバータ１１は、接続点１７Ｐ、２７Ｐ間に電気的に直列に接続されたインダクタ３５と、駆動回路２１、２３、３１、３３と電気的に接続された制御回路３７とをさらに備える。入力端子１３は入力電圧Ｖｉが印加されるように構成されている。出力端子２５は出力電圧Ｖｏを出力するように構成されている。ＤＣ／ＤＣコンバータ１１は、入力端子１３から入力された入力電圧Ｖｉを変換して出力電圧Ｖｏを得て出力端子２５から出力するように構成されている。
スイッチング素子１７、１９が互いに接続された接続点１７Ｐと、スイッチング素子２７、２９が互いに接続された接続点２７Ｐとの間にはインダクタ３５が電気的に接続される。

Claims (13)

  1. 入力電圧を変換して得られた出力電圧を出力するように構成されたＤＣ／ＤＣコンバータであって、
    前記入力電圧が印加されるように構成された入力端子と、
    前記出力電圧を出力するように構成された出力端子と、
    グランド端子と、
    前記入力端子と前記グランド端子との間に電気的に直列に接続された第１スイッチング素子と、
    前記入力端子と前記グランド端子との間に第１スイッチング素子と電気的に直列に第１接続点で接続された第２スイッチング素子と、
    前記第１スイッチング素子をオンオフ駆動する第１駆動回路と、
    前記第１駆動回路に電気的に接続された第１ブートストラップコンデンサを有する第１ブートストラップコンデンサ回路と、
    前記第２スイッチング素子をオンオフ駆動する第２駆動回路と、
    前記出力端子と前記グランド端子との間に電気的に直列に接続された第３スイッチング素子と、
    前記出力端子と前記グランド端子との間に前記第３スイッチング素子と電気的に直列に第２接続点に接続された第４スイッチング素子と、
    前記第３スイッチング素子をオンオフ駆動する第３駆動回路と、
    前記第３駆動回路に電気的に接続された第２ブートストラップコンデンサを有する第２ブートストラップコンデンサ回路と、
    前記第４スイッチング素子をオンオフ駆動する第４駆動回路と、
    前記第１接続点と前記第２接続点との間に電気的に直列に接続されたインダクタと、
    前記第１駆動回路と前記第２駆動回路と前記第３駆動回路と前記第４駆動回路と電気的に接続された制御回路と、
    を備え、
    前記制御回路は、前記出力電圧が前記入力電圧より低い場合に、
    前記第１スイッチング素子と前記第２スイッチング素子とを第１オンオフ周期で周期的に繰り返し交互にオンオフし、
    前記第１オンオフ周期より長い第１充電周期毎に第１充電期間に前記第２ブートストラップコンデンサを充電するように前記第３スイッチング素子をオフにしてかつ前記第４スイッチング素子をオンにし、
    前記第１充電周期毎に前記第１充電周期のうちの前記第１充電期間以外の期間には前記第３スイッチング素子をオンにしかつ前記第４スイッチング素子をオフにする、
    ように前記第１駆動回路と前記第２駆動回路と前記第３駆動回路と前記第４駆動回路とを制御するように動作し、
    前記制御回路は、前記出力電圧が前記入力電圧より高い場合に、
    前記第３スイッチング素子と前記第４スイッチング素子とを第２オンオフ周期で周期的に繰り返し交互にオンオフし、
    前記第２オンオフ周期より長い第２充電周期毎に第２充電期間だけ前記第１ブートストラップコンデンサを充電するように、前記第１スイッチング素子をオフにしかつ前記第２スイッチング素子をオンにし、
    前記第２充電周期毎に前記第２充電周期のうちの前記第２充電期間以外の期間には前記第１スイッチング素子をオンにしかつ前記第２スイッチング素子をオフにする、
    ように前記第１駆動回路と前記第２駆動回路と前記第３駆動回路と前記第４駆動回路とを制御するように動作する、ＤＣ／ＤＣコンバータ。
  2. 前記第１ブートストラップコンデンサの容量は前記第２ブートストラップコンデンサの容量より小さい、請求項１に記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
  3. 前記第１充電周期は前記第２充電周期より長く、
    前記第１充電期間は前記第２充電期間より長い、請求項２に記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
  4. 前記第１ブートストラップコンデンサの容量は前記第２ブートストラップコンデンサの容量と同じである、請求項１に記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
  5. 前記第１充電周期は前記第２充電周期と同じであり、
    前記第１充電期間は前記第２充電期間と同じである、請求項４に記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
  6. 前記出力端子と前記グランド端子の間に電気的に接続された平滑コンデンサをさらに備え、
    前記平滑コンデンサの容量は前記第１ブートストラップコンデンサの容量および前記第２ブートストラップコンデンサの容量より大きい、請求項１に記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
  7. 前記制御回路は、前記出力電圧が前記入力電圧より低い場合に、前記第１スイッチング素子をオンにしかつ前記第２スイッチング素子をオフにするタイミングで、前記第１充電周期毎に前記第１充電期間に前記第２ブートストラップコンデンサを充電するように前記第３スイッチング素子をオフにしかつ前記第４スイッチング素子をオンにするように前記第１駆動回路と前記第２駆動回路と前記第３駆動回路と前記第４駆動回路とを制御するように動作する、請求項１に記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
  8. 前記制御回路は、前記出力電圧が前記入力電圧より高い場合に、前記第３スイッチング素子をオフにしかつ前記第４スイッチング素子をオンにするタイミングで、前記第２充電周期毎に前記第２充電期間に前記第１ブートストラップコンデンサを充電するように前記第１スイッチング素子をオフにしかつ前記第２スイッチング素子をオンにするように前記第１駆動回路と前記第２駆動回路と前記第３駆動回路と前記第４駆動回路とを制御するように動作する、請求項７に記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
  9. 前記制御回路は、前記出力電圧が前記入力電圧より高い場合に、前記第３スイッチング素子をオフにしかつ前記第４スイッチング素子をオンにするタイミングで、前記第２充電周期毎に前記第２充電期間に前記第１ブートストラップコンデンサを充電するように前記第１スイッチング素子をオフにしかつ前記第２スイッチング素子をオンにするように前記第１駆動回路と前記第２駆動回路と前記第３駆動回路と前記第４駆動回路とを制御するように動作する、請求項１に記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
  10. 前記第１オンオフ周期は前記第２オンオフ周期と同じである、請求項１から９のいずれか一項に記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
  11. 前記第１ブートストラップコンデンサ回路は前記第１駆動回路を動作させる電力を前記第１駆動回路に供給するように動作し、
    前記第２ブートストラップコンデンサ回路は前記第３駆動回路を動作させる電力を前記第３駆動回路に供給するように動作する、請求項１から１０のいずれか一項に記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
  12. 前記第１駆動回路は、前記第１駆動回路を動作させる前記電力を供給する第１電源端子を有し、
    前記第２駆動回路は、前記第２駆動回路を動作させる電力を供給する第２電源端子を有し、
    前記第３駆動回路は、前記第３駆動回路を動作させる前記電力を供給する第３電源端子を有し、
    前記第４駆動回路は、前記第４駆動回路を動作させる電力を供給する第４電源端子を有し、
    前記第１ブートストラップコンデンサは前記第１接続点と前記第１駆動回路の前記第１電源端子との間に接続されており、
    前記第２ブートストラップコンデンサは前記第２接続点と前記第３駆動回路の前記第３電源端子との間に接続されており、
    前記第１ブートストラップコンデンサ回路は、
    前記第２駆動回路の前記第２電源端子に接続された第１駆動電源と、
    前記第２駆動回路の前記第２電源端子と前記第１駆動回路の前記第１電源端子との間に接続された第１ダイオードと、
    をさらに有し、
    前記第２ブートストラップコンデンサ回路は、
    前記第４駆動回路の前記第４電源端子に接続された第２駆動電源と、
    前記第４駆動回路の前記第４電源端子と前記第３駆動回路の前記第３電源端子との間に接続された第２ダイオードと、
    をさらに有する、請求項１１に記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
  13. 前記第１ブートストラップコンデンサ回路の前記第１駆動電源と前記第２ブートストラップコンデンサ回路の前記第２駆動電源とは共通の１つの電源である、請求項１２に記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
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