JPWO2013161288A1 - 建設車両用タイヤ用ゴム組成物およびそれを用いた建設車両用空気入りタイヤ - Google Patents
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Abstract
スチレン含量が１０〜３０質量％であるスチレン−ブタジエン共重合体ゴム１０〜５０質量部、および、天然ゴムを含むイソプレン系ゴム９０〜５０質量部からなるジエン系ゴム１００質量部に対し、窒素吸着比表面積が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）を３０〜５０質量部、窒素吸着比表面積が６０〜９０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ｂ）を５〜２０質量部、シリカを５〜２０質量部、軟化点が１００〜１３０℃である芳香族変性テルペン樹脂を１〜１０質量部配合し、フィラーの合計量が７０質量部以下であり、かつカーボンブラック（Ａ）の配合量が下記式を満たす建設車両用タイヤ用ゴム組成物。０．５５≦（前記カーボンブラック（Ａ）の質量部／前記フィラーの合計質量部）≦０．６５
Description
本発明は、建設車両用タイヤ用ゴム組成物およびそれを用いた建設車両用空気入りタイヤに関するものであり、詳しくは、優れた耐カット性、発熱性、耐摩耗性を有する建設車両用タイヤ用ゴム組成物およびそれを用いた建設車両用空気入りタイヤに関するものである。
悪路、重荷重条件での走行を伴う建設車両用タイヤのキャップトレッドにおいては、耐カット性、低発熱性、耐摩耗性のすべての特性を高次元でバランスすることが要求される。
例えば耐カット性の向上には各種樹脂を配合したり（例えば特許文献１参照）、高スチレン−ブタジエン共重合体ゴムを配合したり（例えば特許文献２参照）、充填剤を増量する等の手段が有効であるが、このような手段では低発熱性が得られず、また耐摩耗性も悪化してしまう。
このように、耐カット性と低発熱性または耐摩耗性とは二律背反の関係にあり、さらに、低発熱性と耐摩耗性との間にも二律背反の関係が存在する。したがって、前記３つの特性を同時に満足させることは当業界において困難な課題と認識されている。
例えば耐カット性の向上には各種樹脂を配合したり（例えば特許文献１参照）、高スチレン−ブタジエン共重合体ゴムを配合したり（例えば特許文献２参照）、充填剤を増量する等の手段が有効であるが、このような手段では低発熱性が得られず、また耐摩耗性も悪化してしまう。
このように、耐カット性と低発熱性または耐摩耗性とは二律背反の関係にあり、さらに、低発熱性と耐摩耗性との間にも二律背反の関係が存在する。したがって、前記３つの特性を同時に満足させることは当業界において困難な課題と認識されている。
したがって本発明の目的は、優れた耐カット性、発熱性、耐摩耗性を有する建設車両用タイヤ用ゴム組成物およびそれを用いた建設車両用空気入りタイヤを提供することにある。
本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、特定の組成のジエン系ゴムに特定比表面積を有するカーボンブラック、シリカおよび芳香族変性テルペン樹脂を特定量配合し、フィラー中のカーボンブラックの配合量を特定範囲に設定することにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成することができた。
すなわち本発明は以下のとおりである。
１．スチレン含量が１０〜３０質量％であるスチレン−ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）１０〜５０質量部、および、天然ゴムを含むイソプレン系ゴム９０〜５０質量部からなるジエン系ゴム１００質量部に対し、
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）を３０〜５０質量部、
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０〜９０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ｂ）を５〜２０質量部、
シリカを５〜２０質量部、
軟化点が１００〜１３０℃である芳香族変性テルペン樹脂を１〜１０質量部配合し、
前記カーボンブラック、シリカおよびその他の無機充填剤からなるフィラーの合計量が７０質量部以下であり、かつ
前記窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が下記式を満たすことを特徴とする建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
０．５５≦（前記カーボンブラック（Ａ）の質量部／前記フィラーの合計質量部）≦０．６５
２．前記ＳＢＲが、ブタジエン中のビニル含量が６０質量％以上であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
３．前記ＳＢＲが、分子末端部分に水酸基、Ｎ-アルキル置換アミノケトン基またはＮ-アルキル置換アミノチオケトン基を有する末端変性ＳＢＲであることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
４．前記シリカのＢＥＴ比表面積（ＩＳＯ５７９４／１に準拠して測定）が、１５０〜２５０ｍ２／ｇであることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
５．前記窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、３５〜４５質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
６．前記窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０〜９０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ｂ）の配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
７．前記シリカの配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
８．前記芳香族変性テルペン樹脂の配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、３〜８質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
９．前記フィラーの合計量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、５０〜６５質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
１０．前記１に記載のゴム組成物をキャップトレッドに使用した建設車両用空気入りタイヤ。
すなわち本発明は以下のとおりである。
１．スチレン含量が１０〜３０質量％であるスチレン−ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）１０〜５０質量部、および、天然ゴムを含むイソプレン系ゴム９０〜５０質量部からなるジエン系ゴム１００質量部に対し、
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）を３０〜５０質量部、
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０〜９０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ｂ）を５〜２０質量部、
シリカを５〜２０質量部、
軟化点が１００〜１３０℃である芳香族変性テルペン樹脂を１〜１０質量部配合し、
前記カーボンブラック、シリカおよびその他の無機充填剤からなるフィラーの合計量が７０質量部以下であり、かつ
前記窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が下記式を満たすことを特徴とする建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
０．５５≦（前記カーボンブラック（Ａ）の質量部／前記フィラーの合計質量部）≦０．６５
２．前記ＳＢＲが、ブタジエン中のビニル含量が６０質量％以上であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
３．前記ＳＢＲが、分子末端部分に水酸基、Ｎ-アルキル置換アミノケトン基またはＮ-アルキル置換アミノチオケトン基を有する末端変性ＳＢＲであることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
４．前記シリカのＢＥＴ比表面積（ＩＳＯ５７９４／１に準拠して測定）が、１５０〜２５０ｍ２／ｇであることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
５．前記窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、３５〜４５質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
６．前記窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０〜９０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ｂ）の配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
７．前記シリカの配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
８．前記芳香族変性テルペン樹脂の配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、３〜８質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
９．前記フィラーの合計量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、５０〜６５質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
１０．前記１に記載のゴム組成物をキャップトレッドに使用した建設車両用空気入りタイヤ。
本発明によれば、特定の組成のジエン系ゴムに特定比表面積を有するカーボンブラック、シリカおよび芳香族変性テルペン樹脂を特定量配合し、フィラー中のカーボンブラックの配合量を特定範囲に設定したので、優れた耐カット性、発熱性、耐摩耗性を有する建設車両用タイヤ用ゴム組成物およびそれを用いた建設車両用空気入りタイヤを提供することができる。
以下、本発明をさらに詳細に説明する。
（ジエン系ゴム）
本発明で使用されるジエン系ゴムは、スチレン含量が１０〜３０質量％であるスチレン−ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）１０〜５０質量部、および、天然ゴムを含むイソプレン系ゴム９０〜５０質量部からなる。
前記ＳＢＲにおいて、スチレン含量が前記範囲外では、低発熱性を得ることができない。なお、前記ＳＢＲは、ブタジエン中のビニル含量が６０質量％以上であることが好ましい。ビニル含量が６０質量％以上であることによって、さらなる低発熱性を得ることができる。さらに好ましいスチレン含量は１５〜２５質量％であり、ビニル含量は６０〜７０質量％である。なお、ＳＢＲの分子量はとくに制限されない。
また、ジエン系ゴム全体を１００質量部としたときに、ＳＢＲの配合量が１０質量部未満であると（すなわちイソプレン系ゴムが９０質量部超）、耐カット性が悪化し、また低発熱性を得ることができない。逆にＳＢＲの配合量が５０質量部を超えると（すなわちイソプレン系ゴムが５０質量部未満）、低発熱性を得ることができず、耐摩耗性も悪化する。ジエン系ゴムにおいて、さらに好ましいＳＢＲの配合量は、２０〜４０質量部である。
なお、イソプレン系ゴムとしては前記の天然ゴム（ＮＲ）以外に、合成イソプレンゴム（ＩＲ）を使用することができる。
（ジエン系ゴム）
本発明で使用されるジエン系ゴムは、スチレン含量が１０〜３０質量％であるスチレン−ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）１０〜５０質量部、および、天然ゴムを含むイソプレン系ゴム９０〜５０質量部からなる。
前記ＳＢＲにおいて、スチレン含量が前記範囲外では、低発熱性を得ることができない。なお、前記ＳＢＲは、ブタジエン中のビニル含量が６０質量％以上であることが好ましい。ビニル含量が６０質量％以上であることによって、さらなる低発熱性を得ることができる。さらに好ましいスチレン含量は１５〜２５質量％であり、ビニル含量は６０〜７０質量％である。なお、ＳＢＲの分子量はとくに制限されない。
また、ジエン系ゴム全体を１００質量部としたときに、ＳＢＲの配合量が１０質量部未満であると（すなわちイソプレン系ゴムが９０質量部超）、耐カット性が悪化し、また低発熱性を得ることができない。逆にＳＢＲの配合量が５０質量部を超えると（すなわちイソプレン系ゴムが５０質量部未満）、低発熱性を得ることができず、耐摩耗性も悪化する。ジエン系ゴムにおいて、さらに好ましいＳＢＲの配合量は、２０〜４０質量部である。
なお、イソプレン系ゴムとしては前記の天然ゴム（ＮＲ）以外に、合成イソプレンゴム（ＩＲ）を使用することができる。
また本発明の効果、すなわち耐カット性、発熱性、耐摩耗性を高めるという観点から、前記ＳＢＲは分子末端部分に水酸基、Ｎ-アルキル置換アミノケトン基またはＮ-アルキル置換アミノチオケトン基を有する末端変性ＳＢＲであることが好ましい。
かかる末端変性ＳＢＲは知られており、例えば特許公報第３４８８９２６号などに記載された方法で製造することができ、日本ゼオン（株）製Ｎｉｐｏｌ ＮＳ１１６などの市販品を用いることもできる。
かかる末端変性ＳＢＲは知られており、例えば特許公報第３４８８９２６号などに記載された方法で製造することができ、日本ゼオン（株）製Ｎｉｐｏｌ ＮＳ１１６などの市販品を用いることもできる。
（カーボンブラック）
本発明のゴム組成物は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）を使用する。窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、ＪＩＳ Ｋ６２１７−２に準拠して測定された値である。窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０ｍ２／ｇ未満であると、耐カット性が悪化し、逆に１３０ｍ２／ｇを超えると、発熱性が悪化する。更に好ましい窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は１００〜１２０ｍ２／ｇである。
本発明のゴム組成物は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）を使用する。窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、ＪＩＳ Ｋ６２１７−２に準拠して測定された値である。窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０ｍ２／ｇ未満であると、耐カット性が悪化し、逆に１３０ｍ２／ｇを超えると、発熱性が悪化する。更に好ましい窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は１００〜１２０ｍ２／ｇである。
また本発明のゴム組成物は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０ｍ２／ｇ以上９０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラック（Ｂ）を配合する。この窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０ｍ２／ｇ以上９０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラック（Ｂ）を配合することにより、耐カット性と発熱性のバランスを調整する事が出来るという効果が奏される。
（シリカ）
本発明で使用されるシリカとしては、乾式シリカ、湿式シリカ、コロイダルシリカおよび沈降シリカなど、従来からタイヤ用ゴム組成物において使用することが知られている任意のシリカを単独でまたは２種以上組み合わせて使用できる。
なお本発明では、本発明の効果がさらに向上するという観点から、シリカのＢＥＴ比表面積（ＩＳＯ５７９４／１に準拠して測定）は、１５０〜２５０ｍ２／ｇであるのが好ましい。
本発明で使用されるシリカとしては、乾式シリカ、湿式シリカ、コロイダルシリカおよび沈降シリカなど、従来からタイヤ用ゴム組成物において使用することが知られている任意のシリカを単独でまたは２種以上組み合わせて使用できる。
なお本発明では、本発明の効果がさらに向上するという観点から、シリカのＢＥＴ比表面積（ＩＳＯ５７９４／１に準拠して測定）は、１５０〜２５０ｍ２／ｇであるのが好ましい。
（芳香族変性テルペン樹脂）
本発明のゴム組成物に配合される芳香族変性テルペン樹脂としては、例えば、α−ピネン、β−ピネン、ジペンテン、リモネンなどのテルペン樹脂と、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、インデンなどの芳香族化合物とを重合させて得られる芳香族変性テルペン樹脂が有効に使用される。当該芳香族化合物の芳香族変性テルペン樹脂中での含有量は、１０〜５０質量％であることが好ましい。また、芳香族変性テルペン樹脂の軟化点は１００〜１３０℃が好ましい。この軟化点の範囲によれば、本発明の効果、すなわち耐カット性、発熱性、耐摩耗性を一層高めることができる。
本発明のゴム組成物に配合される芳香族変性テルペン樹脂としては、例えば、α−ピネン、β−ピネン、ジペンテン、リモネンなどのテルペン樹脂と、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、インデンなどの芳香族化合物とを重合させて得られる芳香族変性テルペン樹脂が有効に使用される。当該芳香族化合物の芳香族変性テルペン樹脂中での含有量は、１０〜５０質量％であることが好ましい。また、芳香族変性テルペン樹脂の軟化点は１００〜１３０℃が好ましい。この軟化点の範囲によれば、本発明の効果、すなわち耐カット性、発熱性、耐摩耗性を一層高めることができる。
（フィラー）
本発明のゴム組成物は、各種フィラーを配合することができる。フィラーとしてはとくに制限されず、用途により適宜選択すればよいが、例えば前記のカーボンブラックおよびシリカ以外に、クレー、タルク、炭酸カルシウム等のその他の無機充填剤が挙げられる。なお、本発明で言うフィラーとは、カーボンブラック、シリカおよびその他の無機充填剤を意味する。
本発明のゴム組成物は、各種フィラーを配合することができる。フィラーとしてはとくに制限されず、用途により適宜選択すればよいが、例えば前記のカーボンブラックおよびシリカ以外に、クレー、タルク、炭酸カルシウム等のその他の無機充填剤が挙げられる。なお、本発明で言うフィラーとは、カーボンブラック、シリカおよびその他の無機充填剤を意味する。
（ゴム組成物の配合割合）
本発明のゴム組成物は、前記のジエン系ゴム１００質量部に対し、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）を３０〜５０質量部、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０ｍ２／ｇ以上９０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラック（Ｂ）を５〜２０質量部、シリカを５〜２０質量部、軟化点が１００〜１３０℃である芳香族変性テルペン樹脂を１〜１０質量部配合し、前記カーボンブラック、シリカおよびその他の無機充填剤からなるフィラーの合計量が７０質量部以下であり、かつ
前記窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が下記式を満たすことを特徴とする。
０．５５≦（前記カーボンブラック（Ａ）の質量部／前記フィラーの合計質量部）≦０．６５
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が３０質量部未満であると、耐カット性、耐摩耗性を共に改善することができない。逆に５０質量部を超えると、発熱性が悪化する。
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０ｍ２／ｇ以上９０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラック（Ｂ）の配合量が５質量部未満であると、耐カット性、耐摩耗性を共に改善することができない。２０質量部を超えると、発熱性が悪化する。
シリカの配合量が５質量部未満であると、耐カット性が悪化する。逆に２０質量部を超えると、低発熱性が得られず、耐摩耗性も悪化する。
芳香族変性テルペン樹脂の配合量が１質量部未満では、添加量が少な過ぎて本発明の効果を奏することができない。逆に１０質量部を超えると、低発熱性が得られず、耐摩耗性も悪化する。
カーボンブラック、シリカおよびその他の無機充填剤の合計量が７０質量部を超えると、発熱性が悪化する。
上記式において、（前記カーボンブラック（Ａ）の質量部／前記フィラーの合計質量部）が０．５５未満であると、発熱性が悪化する。また０．６５を超えると、発熱性が悪化する。
本発明のゴム組成物は、前記のジエン系ゴム１００質量部に対し、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）を３０〜５０質量部、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０ｍ２／ｇ以上９０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラック（Ｂ）を５〜２０質量部、シリカを５〜２０質量部、軟化点が１００〜１３０℃である芳香族変性テルペン樹脂を１〜１０質量部配合し、前記カーボンブラック、シリカおよびその他の無機充填剤からなるフィラーの合計量が７０質量部以下であり、かつ
前記窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が下記式を満たすことを特徴とする。
０．５５≦（前記カーボンブラック（Ａ）の質量部／前記フィラーの合計質量部）≦０．６５
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が３０質量部未満であると、耐カット性、耐摩耗性を共に改善することができない。逆に５０質量部を超えると、発熱性が悪化する。
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０ｍ２／ｇ以上９０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラック（Ｂ）の配合量が５質量部未満であると、耐カット性、耐摩耗性を共に改善することができない。２０質量部を超えると、発熱性が悪化する。
シリカの配合量が５質量部未満であると、耐カット性が悪化する。逆に２０質量部を超えると、低発熱性が得られず、耐摩耗性も悪化する。
芳香族変性テルペン樹脂の配合量が１質量部未満では、添加量が少な過ぎて本発明の効果を奏することができない。逆に１０質量部を超えると、低発熱性が得られず、耐摩耗性も悪化する。
カーボンブラック、シリカおよびその他の無機充填剤の合計量が７０質量部を超えると、発熱性が悪化する。
上記式において、（前記カーボンブラック（Ａ）の質量部／前記フィラーの合計質量部）が０．５５未満であると、発熱性が悪化する。また０．６５を超えると、発熱性が悪化する。
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、３５〜４５質量部がさらに好ましい。
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０〜９０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ｂ）の配合量は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部がさらに好ましく、８〜１０質量部がとくに好ましい。
シリカの配合量は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部がさらに好ましい。
芳香族変性テルペン樹脂の配合量は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、３〜８質量部がさらに好ましい。
カーボンブラック、シリカおよびその他の無機充填剤の合計量は、５０〜６５質量部がさらに好ましい。
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０〜９０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ｂ）の配合量は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部がさらに好ましく、８〜１０質量部がとくに好ましい。
シリカの配合量は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部がさらに好ましい。
芳香族変性テルペン樹脂の配合量は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、３〜８質量部がさらに好ましい。
カーボンブラック、シリカおよびその他の無機充填剤の合計量は、５０〜６５質量部がさらに好ましい。
本発明のゴム組成物には、前記した成分に加えて、加硫又は架橋剤、加硫又は架橋促進剤、各種オイル、老化防止剤、可塑剤、加硫助剤、加工助剤などの建設車両用タイヤ用ゴム組成物に一般的に配合されている各種添加剤を配合することができ、かかる添加剤は一般的な方法で混練して組成物とし、加硫又は架橋するのに使用することができる。これらの添加剤の配合量も、本発明の目的に反しない限り、従来の一般的な配合量とすることができる。
また本発明のゴム組成物は従来の空気入りタイヤの製造方法に従って空気入りタイヤを製造するのに使用することができる。本発明のゴム組成物は、優れた耐カット性、発熱性、耐摩耗性を有することから、これを建設車両用空気入りタイヤのキャップトレッドに使用するのがとくに好ましい。
以下、本発明を実施例および比較例によりさらに説明するが、本発明は下記例に制限されるものではない。
標準例、実施例１〜４および比較例１〜１１
サンプルの調製
表１に示す配合（質量部）において、加硫系（加硫促進剤、硫黄）を除く成分を１．７リットルの密閉式バンバリーミキサーで５分間混練した後、ミキサー外に放出させて室温冷却した。続いて、該組成物に加硫系を加えてロールミルで混練し、ゴム組成物を得た。次に得られたゴム組成物を所定の金型中で１６０℃で２０分間プレス加硫して加硫ゴム試験片を調製した。得られた加硫ゴム試験片について以下に示す試験法で物性を測定した。
サンプルの調製
表１に示す配合（質量部）において、加硫系（加硫促進剤、硫黄）を除く成分を１．７リットルの密閉式バンバリーミキサーで５分間混練した後、ミキサー外に放出させて室温冷却した。続いて、該組成物に加硫系を加えてロールミルで混練し、ゴム組成物を得た。次に得られたゴム組成物を所定の金型中で１６０℃で２０分間プレス加硫して加硫ゴム試験片を調製した。得られた加硫ゴム試験片について以下に示す試験法で物性を測定した。
耐カット性：縦１００ｍｍ、横１００ｍｍおよび高さ４０ｍｍの加硫ゴム試験片に、先端の角度が９０°、長さ４０ｍｍおよび径４ｍｍの針を高さ１５０ｍｍから荷重２９．４Ｎで落下させ、針の刺さった深さを、標準例を１００として、すなわち、次式：（比較例１の針の刺さった深さ）／（他の比較例または実施例の針の刺さった深さ）×１００を用いて、指数で表わした。数値が大きいほど、耐カット性が良好である。
発熱性：ＪＩＳ Ｋ６３９４に準拠して、（株）東洋精機製作所製の粘弾性スペクトロメーターを用いて、初期歪み１０％、振幅±２％、周波数２０Ｈｚの条件で６０℃におけるｔａｎδを測定した。結果は、標準例を１００として指数で表わした。指数が大きいほど低発熱性であり、破壊耐久性に優れることを示す。
耐摩耗性：加硫ゴム試験片に対し、ＪＩＳ Ｋ６２６４に準拠して、ランボーン摩耗試験機（岩本製作所社製）を使用して、温度２０℃、荷重３９Ｎ、スリップ率３０％、時間４分の条件で摩耗量を測定した。結果は、標準例を１００として指数で表わした。指数が大きいほど耐摩耗性に優れることを示す。
結果を表１に併せて示す。
発熱性：ＪＩＳ Ｋ６３９４に準拠して、（株）東洋精機製作所製の粘弾性スペクトロメーターを用いて、初期歪み１０％、振幅±２％、周波数２０Ｈｚの条件で６０℃におけるｔａｎδを測定した。結果は、標準例を１００として指数で表わした。指数が大きいほど低発熱性であり、破壊耐久性に優れることを示す。
耐摩耗性：加硫ゴム試験片に対し、ＪＩＳ Ｋ６２６４に準拠して、ランボーン摩耗試験機（岩本製作所社製）を使用して、温度２０℃、荷重３９Ｎ、スリップ率３０％、時間４分の条件で摩耗量を測定した。結果は、標準例を１００として指数で表わした。指数が大きいほど耐摩耗性に優れることを示す。
結果を表１に併せて示す。
＊１：ＮＲ（ＲＳＳ＃３）
＊２：ＳＢＲ−１（日本ゼオン（株）製Ｎｉｐｏｌ １５０２、スチレン含量＝２３．５質量％、ブタジエン中のビニル含量＝１５．０質量％）
＊３：ＳＢＲ−２（旭化成ケミカルズ製アサプレンＥ１０、スチレン含量＝４２．１質量％、ブタジエン中のビニル含量＝３４．５質量％）
＊５：ＳＢＲ−４（日本ゼオン（株）製Ｎｉｐｏｌ ＮＳ１１６、スチレン含量＝２０．１質量％、ブタジエン中のビニル含量＝６６．５質量％、分子末端部分にＮ-アルキル置換アミノケトン基を有する末端変性ＳＢＲ）
＊６：カーボンブラック−１（キャボットジャパン（株）製ショウブラックＮ２２０、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）＝１１１ｍ２／ｇ）
＊７：カーボンブラック−２（キャボットジャパン（株）製ショウブラックＮ３３９、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）＝８８ｍ２／ｇ）
＊８：カーボンブラック−３（キャボットジャパン（株）製ショウブラックＳ１１８、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）＝１３５ｍ２／ｇ）
＊９：シリカ（UNITED SILICA INDUSTRIAL製、ULTRASIL VN-3G、ＢＥＴ比表面積＝１７１ｍ２／ｇ）
＊１０：樹脂−１（ハリマ化成（株）製ハリタックＡＱ−９０Ａ、トール油ロジン）
＊１１：樹脂−２（ヤスハラケミカル（株）製ＴＯ−１２５、芳香族変性テルペン樹脂、テルペン成分＝ジペンテンおよびリモネン、変性芳香族化合物成分＝スチレン含有）
＊１２：酸化亜鉛（正同化学工業（株）製酸化亜鉛３種）
＊１３：ステアリン酸（日油(株)製）
＊１４：老化防止剤（住友化学（株）製アンチゲン６Ｃ）
＊１５：シランカップリング剤（エボニックデグッサジャパン（株）製Ｓｉ６９）
＊１６：オイル（昭和シェル石油（株）製エクストラクト４号Ｓ）
＊１７：硫黄（軽井沢精錬所（株）製油処理硫黄）
＊１８：加硫促進剤−１（三新化学工業（株）製サンセラーＣＭ−ＰＯ）
＊１９：加硫促進剤−２（三新化学工業（株）製サンセラーＤ−Ｇ）
＊２：ＳＢＲ−１（日本ゼオン（株）製Ｎｉｐｏｌ １５０２、スチレン含量＝２３．５質量％、ブタジエン中のビニル含量＝１５．０質量％）
＊３：ＳＢＲ−２（旭化成ケミカルズ製アサプレンＥ１０、スチレン含量＝４２．１質量％、ブタジエン中のビニル含量＝３４．５質量％）
＊５：ＳＢＲ−４（日本ゼオン（株）製Ｎｉｐｏｌ ＮＳ１１６、スチレン含量＝２０．１質量％、ブタジエン中のビニル含量＝６６．５質量％、分子末端部分にＮ-アルキル置換アミノケトン基を有する末端変性ＳＢＲ）
＊６：カーボンブラック−１（キャボットジャパン（株）製ショウブラックＮ２２０、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）＝１１１ｍ２／ｇ）
＊７：カーボンブラック−２（キャボットジャパン（株）製ショウブラックＮ３３９、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）＝８８ｍ２／ｇ）
＊８：カーボンブラック−３（キャボットジャパン（株）製ショウブラックＳ１１８、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）＝１３５ｍ２／ｇ）
＊９：シリカ（UNITED SILICA INDUSTRIAL製、ULTRASIL VN-3G、ＢＥＴ比表面積＝１７１ｍ２／ｇ）
＊１０：樹脂−１（ハリマ化成（株）製ハリタックＡＱ−９０Ａ、トール油ロジン）
＊１１：樹脂−２（ヤスハラケミカル（株）製ＴＯ−１２５、芳香族変性テルペン樹脂、テルペン成分＝ジペンテンおよびリモネン、変性芳香族化合物成分＝スチレン含有）
＊１２：酸化亜鉛（正同化学工業（株）製酸化亜鉛３種）
＊１３：ステアリン酸（日油(株)製）
＊１４：老化防止剤（住友化学（株）製アンチゲン６Ｃ）
＊１５：シランカップリング剤（エボニックデグッサジャパン（株）製Ｓｉ６９）
＊１６：オイル（昭和シェル石油（株）製エクストラクト４号Ｓ）
＊１７：硫黄（軽井沢精錬所（株）製油処理硫黄）
＊１８：加硫促進剤−１（三新化学工業（株）製サンセラーＣＭ−ＰＯ）
＊１９：加硫促進剤−２（三新化学工業（株）製サンセラーＤ−Ｇ）
上記の表１から明らかなように、実施例１〜４で調製されたゴム組成物は、特定の組成のジエン系ゴムに特定比表面積を有するカーボンブラック、シリカおよび芳香族変性テルペン樹脂を特定量配合し、フィラー中のカーボンブラックの配合量を特定範囲に設定しているので、標準例に対し、優れた耐カット性、低発熱性、耐摩耗性を示した。
これに対し、比較例１は、芳香族変性テルペン樹脂の配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性、耐摩耗性が悪化した。
比較例２は、ＳＢＲのスチレン含量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例３は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が本発明で規定する下限を下回っているので、耐カット性、耐摩耗性が悪化した。
比較例４は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例５は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０〜９０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ｂ）を配合していないので、発熱性が悪化した。
比較例６は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０〜９０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ｂ）の配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例７は、ＳＢＲを配合していないので、耐カット性、耐摩耗性が悪化した。
比較例８は、ＳＢＲの配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例９は、シリカの配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性、耐摩耗性が悪化した。
比較例１０は、フィラーの合計量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例１１は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）を配合していないので、発熱性が悪化した。
比較例１２は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が本発明で規定する式の上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例１３は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が本発明で規定する式の下限未満であるので、発熱性が悪化した。
これに対し、比較例１は、芳香族変性テルペン樹脂の配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性、耐摩耗性が悪化した。
比較例２は、ＳＢＲのスチレン含量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例３は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が本発明で規定する下限を下回っているので、耐カット性、耐摩耗性が悪化した。
比較例４は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例５は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０〜９０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ｂ）を配合していないので、発熱性が悪化した。
比較例６は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０〜９０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ｂ）の配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例７は、ＳＢＲを配合していないので、耐カット性、耐摩耗性が悪化した。
比較例８は、ＳＢＲの配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例９は、シリカの配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性、耐摩耗性が悪化した。
比較例１０は、フィラーの合計量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例１１は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）を配合していないので、発熱性が悪化した。
比較例１２は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が本発明で規定する式の上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例１３は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が本発明で規定する式の下限未満であるので、発熱性が悪化した。
本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、特定の組成のジエン系ゴムに特定比表面積を有するカーボンブラック、シリカおよび芳香族変性テルペン樹脂を特定量配合し、フィラー中のカーボンブラックの配合量を特定範囲に設定することにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成することができた。
すなわち本発明は以下のとおりである。
１．スチレン含量が１０〜３０質量％であるスチレン−ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）１０〜５０質量部、および、天然ゴムを含むイソプレン系ゴム９０〜５０質量部からなるジエン系ゴム１００質量部に対し、
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）を３０〜５０質量部、
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０ｍ ２ ／ｇ以上９０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラック（Ｂ）を５〜２０質量部、
シリカを５〜２０質量部、
軟化点が１００〜１３０℃である芳香族変性テルペン樹脂を１〜１０質量部配合し、
前記カーボンブラック、シリカおよびその他の無機充填剤からなるフィラーの合計量が７０質量部以下であり、かつ
前記窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が下記式を満たすことを特徴とする建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
０．５５≦（前記カーボンブラック（Ａ）の質量部／前記フィラーの合計質量部）≦０．６５
２．前記ＳＢＲが、ブタジエン中のビニル含量が６０質量％以上であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
３．前記ＳＢＲが、分子末端部分に水酸基、Ｎ-アルキル置換アミノケトン基またはＮ-アルキル置換アミノチオケトン基を有する末端変性ＳＢＲであることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
４．前記シリカのＢＥＴ比表面積（ＩＳＯ５７９４／１に準拠して測定）が、１５０〜２５０ｍ２／ｇであることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
５．前記窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、３５〜４５質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
６．前記窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０ｍ ２ ／ｇ以上９０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラック（Ｂ）の配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
７．前記シリカの配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
８．前記芳香族変性テルペン樹脂の配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、３〜８質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
９．前記フィラーの合計量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、５０〜６５質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
１０．前記１に記載のゴム組成物をキャップトレッドに使用した建設車両用空気入りタイヤ。
すなわち本発明は以下のとおりである。
１．スチレン含量が１０〜３０質量％であるスチレン−ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）１０〜５０質量部、および、天然ゴムを含むイソプレン系ゴム９０〜５０質量部からなるジエン系ゴム１００質量部に対し、
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）を３０〜５０質量部、
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０ｍ ２ ／ｇ以上９０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラック（Ｂ）を５〜２０質量部、
シリカを５〜２０質量部、
軟化点が１００〜１３０℃である芳香族変性テルペン樹脂を１〜１０質量部配合し、
前記カーボンブラック、シリカおよびその他の無機充填剤からなるフィラーの合計量が７０質量部以下であり、かつ
前記窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が下記式を満たすことを特徴とする建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
０．５５≦（前記カーボンブラック（Ａ）の質量部／前記フィラーの合計質量部）≦０．６５
２．前記ＳＢＲが、ブタジエン中のビニル含量が６０質量％以上であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
３．前記ＳＢＲが、分子末端部分に水酸基、Ｎ-アルキル置換アミノケトン基またはＮ-アルキル置換アミノチオケトン基を有する末端変性ＳＢＲであることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
４．前記シリカのＢＥＴ比表面積（ＩＳＯ５７９４／１に準拠して測定）が、１５０〜２５０ｍ２／ｇであることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
５．前記窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、３５〜４５質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
６．前記窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０ｍ ２ ／ｇ以上９０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラック（Ｂ）の配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
７．前記シリカの配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
８．前記芳香族変性テルペン樹脂の配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、３〜８質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
９．前記フィラーの合計量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、５０〜６５質量部であることを特徴とする前記１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
１０．前記１に記載のゴム組成物をキャップトレッドに使用した建設車両用空気入りタイヤ。
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、３５〜４５質量部がさらに好ましい。
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０ｍ ２ ／ｇ以上９０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラック（Ｂ）の配合量は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部がさらに好ましく、８〜１０質量部がとくに好ましい。
シリカの配合量は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部がさらに好ましい。
芳香族変性テルペン樹脂の配合量は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、３〜８質量部がさらに好ましい。
カーボンブラック、シリカおよびその他の無機充填剤の合計量は、５０〜６５質量部がさらに好ましい。
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０ｍ ２ ／ｇ以上９０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラック（Ｂ）の配合量は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部がさらに好ましく、８〜１０質量部がとくに好ましい。
シリカの配合量は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部がさらに好ましい。
芳香族変性テルペン樹脂の配合量は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、３〜８質量部がさらに好ましい。
カーボンブラック、シリカおよびその他の無機充填剤の合計量は、５０〜６５質量部がさらに好ましい。
上記の表１から明らかなように、実施例１〜４で調製されたゴム組成物は、特定の組成のジエン系ゴムに特定比表面積を有するカーボンブラック、シリカおよび芳香族変性テルペン樹脂を特定量配合し、フィラー中のカーボンブラックの配合量を特定範囲に設定しているので、標準例に対し、優れた耐カット性、低発熱性、耐摩耗性を示した。
これに対し、比較例１は、芳香族変性テルペン樹脂の配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性、耐摩耗性が悪化した。
比較例２は、ＳＢＲのスチレン含量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例３は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が本発明で規定する下限を下回っているので、耐カット性、耐摩耗性が悪化した。
比較例４は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例５は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０ｍ ２ ／ｇ以上９０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラック（Ｂ）を配合していないので、発熱性が悪化した。
比較例６は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０ｍ ２ ／ｇ以上９０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラック（Ｂ）の配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例７は、ＳＢＲを配合していないので、耐カット性、耐摩耗性が悪化した。
比較例８は、ＳＢＲの配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例９は、シリカの配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性、耐摩耗性が悪化した。
比較例１０は、フィラーの合計量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例１１は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）を配合していないので、発熱性が悪化した。
比較例１２は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が本発明で規定する式の上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例１３は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が本発明で規定する式の下限未満であるので、発熱性が悪化した。
これに対し、比較例１は、芳香族変性テルペン樹脂の配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性、耐摩耗性が悪化した。
比較例２は、ＳＢＲのスチレン含量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例３は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が本発明で規定する下限を下回っているので、耐カット性、耐摩耗性が悪化した。
比較例４は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例５は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０ｍ ２ ／ｇ以上９０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラック（Ｂ）を配合していないので、発熱性が悪化した。
比較例６は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０ｍ ２ ／ｇ以上９０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラック（Ｂ）の配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例７は、ＳＢＲを配合していないので、耐カット性、耐摩耗性が悪化した。
比較例８は、ＳＢＲの配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例９は、シリカの配合量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性、耐摩耗性が悪化した。
比較例１０は、フィラーの合計量が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例１１は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）を配合していないので、発熱性が悪化した。
比較例１２は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が本発明で規定する式の上限を超えているので、発熱性が悪化した。
比較例１３は、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が本発明で規定する式の下限未満であるので、発熱性が悪化した。
Claims (10)
- スチレン含量が１０〜３０質量％であるスチレン−ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）１０〜５０質量部、および、天然ゴムを含むイソプレン系ゴム９０〜５０質量部からなるジエン系ゴム１００質量部に対し、
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）を３０〜５０質量部、
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０〜９０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ｂ）を５〜２０質量部、
シリカを５〜２０質量部、
軟化点が１００〜１３０℃である芳香族変性テルペン樹脂を１〜１０質量部配合し、
前記カーボンブラック、シリカおよびその他の無機充填剤からなるフィラーの合計量が７０質量部以下であり、かつ
前記窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が下記式を満たすことを特徴とする建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
０．５５≦（前記カーボンブラック（Ａ）の質量部／前記フィラーの合計質量部）≦０．６５ - 前記ＳＢＲが、ブタジエン中のビニル含量が６０質量％以上であることを特徴とする請求項１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
- 前記ＳＢＲが、分子末端部分に水酸基、Ｎ-アルキル置換アミノケトン基またはＮ-アルキル置換アミノチオケトン基を有する末端変性ＳＢＲであることを特徴とする請求項１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
- 前記シリカのＢＥＴ比表面積（ＩＳＯ５７９４／１に準拠して測定）が、１５０〜２５０ｍ２／ｇであることを特徴とする請求項１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
- 前記窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が９０〜１３０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ａ）の配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、３５〜４５質量部であることを特徴とする請求項１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
- 前記窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が６０〜９０ｍ２／ｇであるカーボンブラック（Ｂ）の配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部であることを特徴とする請求項１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
- 前記シリカの配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、５〜１５質量部であることを特徴とする請求項１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
- 前記芳香族変性テルペン樹脂の配合量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、３〜８質量部であることを特徴とする請求項１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
- 前記フィラーの合計量が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対し、５０〜６５質量部であることを特徴とする請求項１に記載の建設車両用タイヤ用ゴム組成物。
- 請求項１に記載のゴム組成物をキャップトレッドに使用した建設車両用空気入りタイヤ。
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