JPWO2009011346A1 - 熱接着性複合繊維およびその製造方法、ならびに繊維集合物 - Google Patents
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Abstract
Description
紡糸前のポリオキシメチレン系重合体AのJIS K 7210(条件:190℃、荷重21.18N(2.16kg))に準じて測定されるメルトインデックス(g/10min)を、MIAとしたとき、30<MIAを満たし、
紡糸後のポリオキシメチレン系重合体AおよびBのJIS K 7121に従って測定される融解ピーク温度をそれぞれTfAおよびTfBとしたときに、TfB>TfA+10を満たす、熱接着性複合繊維を提供する。
紡糸前のポリオキシメチレン系重合体Bの150℃ 1/2結晶化時間が、10秒〜100秒であり、
紡糸後のポリオキシメチレン系重合体AおよびBのJIS K 7121に従って測定される融解ピーク温度をそれぞれTfAおよびTfBとしたときに、TfB>TfA+10を満たす、熱接着性複合繊維を提供する。
二種類のポリオキシメチレン系重合体AおよびBであって、
紡糸前のポリオキシメチレン系重合体AのJIS K 7210(条件:190℃、荷重21.18N(2.16kg))に準じて測定されるメルトインデックス(g/10min)を、MIAとしたとき、30<MIAを満たし、
紡糸前のポリオキシメチレン系重合体AおよびBのJIS K 7121に従って測定される融解ピーク温度をそれぞれ、TAおよびTBとしたときに、TfB>TfA+10を満たす、二種類のポリオキシメチレン系重合体AおよびBを用意し、
ポリオキシメチレン系重合体Aを含む第1成分と、ポリオキシメチレン系重合体Bを含む第2成分とを、第1成分が繊維の周面の長さに対して20%以上の長さで露出するように複合紡糸し、
紡糸した繊維を延伸処理に付し、
延伸処理した繊維を、温度60℃〜110℃にて、アニーリング処理に付すこと
を含む製造方法を提供する。
二種類のポリオキシメチレン系重合体AおよびBであって、
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紡糸前のポリオキシメチレン系重合体AおよびBのJIS K 7121に従って測定される融解ピーク温度をそれぞれ、TAおよびTBとしたときに、TfB>TfA+10を満たす、二種類のポリオキシメチレン系重合体AおよびBを用意し、
ポリオキシメチレン系重合体Aを含む第1成分と、ポリオキシメチレン系重合体Bを含む第2成分とを、第1成分が繊維の周面の長さに対して20%以上の長さで露出するように複合紡糸し、
紡糸した繊維を延伸処理に付し、
延伸処理した繊維を、温度60℃〜110℃にて、アニーリング処理に付すこと
を含む、熱接着性複合繊維の製造方法を提供する。
紡糸後のポリオキシメチレン系重合体AおよびBのJIS K 7121に従って測定される融解ピーク温度をそれぞれTfAおよびTfBとしたときに、TfB>TfA+10を満たす。
[150℃ 1/2結晶化時間の測定方法]
示差走査熱量測定装置を用いて、サンプル10mgをアルミニウム製容器に入れ、窒素雰囲気下において、10℃/分の昇温速度で、20℃から200℃まで昇温し、2分間保持した後、50℃/分の降温速度で、降温し、150℃で等温保持を行い、等温保持開始時間から、結晶化発熱ピーク(150℃付近で現れるピーク)が観察されるまでの時間を、150℃ 1/2結晶化時間とした。
測定条件の詳細は次のとおりである。
示差走査熱量測定装置:SEIKO Instruments社製、商品名DSC 6200
雰囲気:窒素流(50mL/分)
温度校正:純水、高純度インジウム、高純度スズの各融点
感度校正:高純度インジウム(ΔHm=6.86cal/g)
温度範囲:20〜220℃
<Mzの測定条件>
手法:GPC(Gel Permeation Chromatography法)
条件:
装置:ゲル浸透クロマトグラフGPC(Waters社製)
検出器:示差屈折率検出器 RI(2414型、感度256、Waters社製)
カラム:Shodex HFIP-806M 2本(S/N A406246、A406247)(φ8.0mm×30cm、理論段数約14000段/2本、昭和電工(株)製)
溶媒:ヘキサフルオロイソプロパノール(HFIP、NaTFA5mM添加、セントラル硝子(株)製)
流速:0.5mL/分
試料:(溶解)室温で緩やかに撹拌
(溶解性)目視良好
(濃度)0.05w/v%
(濾過)メンブレンフィルター 孔径0.45μm(H−13−5、東ソー(株)製)
注入量:0.200mL
標準試料:ポリメチルメタクリレート(昭和電工(株)製)
ジメチルテレフタレート(東京化成工業(株)製)
Mzの決定:分子量校正曲線を介して得られたGPC曲線の溶出位置の分子量をMiとし、分子数をNiとして、下記式より算出する。
Mz=Σ(Ni・Mi3)/Σ(Ni・Mi2)
上記のことは、第2成分についてもあてはまる。
紡糸後のTfBは、TfAよりも10℃以上、好ましくは13℃以上、より好ましくは15℃以上高いことが好ましい。TfAとTfBとの差が小さいと、熱接着時に第2成分の収縮が生じ、繊維の形態が崩れ、例えば不織布を作製するときに、形のあるものを形成できない。
示差走査熱量計(セイコーインスツルメンツ(株)製)を使用し、サンプル量を5.0mgとして、200℃で5分間保持した後、40℃まで10℃/minの降温スピードで冷却した後、10℃/minの昇温スピードで融解させて、第1および第2成分それぞれについて融解熱量曲線を得、得られた融解熱量曲線より、融点として融解ピーク温度TAおよびTBをそれぞれ求めた。
示差走査熱量計(セイコーインスツルメンツ(株)製)を使用し、サンプル量を6.0mgとして、10℃/minの昇温スピードで常温から200℃まで昇温して、繊維を融解させて、得られた融解熱量曲線からTfAおよびTfBを求めた。
「発明を実施するための形態」の欄で説明した方法に従って、測定した。
紡糸性は下記の基準で判断した。
○ 1時間紡糸したが、糸切れが全くない
△ 糸切れがあっても、引き取りはできる
× 糸切れが多発し、引き取り不可
JIS L 1015に準じ、引張試験機を用いて、試料のつかみ間隔を20mmとしたときの繊維切断時の荷重値および伸びを測定し、それぞれ単繊維強度、単繊維伸度とした。
JIS L 1013に準じて、フィラメント単糸での結節強さを測定し、フィラメント強度(繊維強度)に対する結節強度の割合である、結節強度保持率を算出した。
JIS L 1015に準じて測定した。
JIS L 1015に準じ、つかみ間隔を100mmとし、処理温度140℃、処理時間15分間、初荷重0.018mN/dtex(2mg/d)における乾熱収縮率を測定した。
パラレルカード機を用い、ライン速度10m/minで、目付約30g/m2のカードウェブを排出したときのカードウェブの地合、風綿の発生(フライ)の有無、およびウェブの渡り性(ウェブがカード機のローラ間を移動するときの連続性)を確認し、下記の基準で判断した。
○:カードウェブの地合い、風綿の発生、巻き付きおよびウェブの渡り性のいずれも良好。
△:カードウェブの地合い、風綿の発生、巻き付きおよびウェブの渡り性のうち、1つが不良。
×:カードウェブの地合い、風綿の発生、巻き付きおよびウェブの渡り性のうち、2つ以上が不良。
不織布面積収縮率を以下の方法で測定した。
(1)パラレルカード機で、表1〜4に示す目付のカードウェブを作製し、タテ20cm×ヨコ20cm角の大きさに切断する。収縮処理前のウェブの寸法(cm)を測定する。
(2)エアスルー熱処理機を用い、表1〜4に示す熱処理温度、風速1.5m/sec(上吹き)の条件下で、カードウェブをフリー状態で熱処理して収縮させる。熱処理時間は、12秒に設定した。
(3)収縮後の不織布の寸法(cm)を測定する。
(4)面積収縮率を下記式から算出する。
不織布面積収縮率を以下の方法で測定した。
(1)家庭用のミキサーに2リットルの水を入れ、さらに4.4gの繊維を入れて、1分間撹拌した後、25cm×25cmの手漉き抄紙器を用いて、目付70g/m2の湿式ウェブを得た。このウェブの寸法を測定する。
(2)ヤンキードライヤーを用い、表3示す熱処理温度(150℃)にて、熱処理した。熱処理時間は、45秒に設定した。
(3)熱処理後の不織布の寸法(cm)を測定する。
(4)面積収縮率を上記式から算出する。
熱処理後の不織布の厚みを、厚み測定機(商品名:THICKNESS GAUGE モデルCR−60A (株)大栄科学精器製作所製)を用い、試料1cm2あたり2.94cNの荷重を加えた状態で測定した。
JIS L 1096 6.12.1 A法(ストリップ法)に準じて、定速緊張形引張試験機を用いて、試料片の幅5cm、つかみ間隔10cm、引張速度30±2cm/分の条件で引張試験に付し、切断時の荷重値を測定し、引張強さとした。引張試験は、不織布のタテ方向(Machine Direction)およびヨコ方向(Cross Direction)のそれぞれについて実施した。但し、試料10の繊維で作製した不織布の引張試験は、一方向のみについて実施した。
(試料1)
TAが156.0℃、MIAが51であって、コモノマーであるCH2CH2O含有量がエチレンオキサイド換算値として7.1質量%である、ポリオキシメチレン系重合体(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名V40EX−1)を第1成分(鞘成分)として用意した。TBが169.0℃、MIBが28であって、コモノマーであるCH2CH2O含有量がエチレンオキサイド換算値として0.9質量%である、ポリオキシメチレン系重合体(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名A30EX−1)を第2成分として用意した。これらの2つの成分を、芯鞘型複合ノズル(孔径0.6mm:以下の試料の作製においても同じ)を用い、第1成分/第2成分の複合比(容積比)を50/50として、第1成分の紡糸温度を190℃、第2成分の紡糸温度を200℃として溶融押出し、延伸倍率(紡糸ドラフト)を440倍として、繊度9dtexの紡糸フィラメントを得た。
エアスルー熱処理機の設定温度(即ち、アニーリング処理と乾燥処理の温度)を90℃にしたこと以外は、試料1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、熱接着性複合繊維を得た。
エアスルー熱処理機の設定温度(即ち、アニーリング処理と乾燥処理の温度)を60℃にしたこと以外は、試料1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、熱接着性複合繊維を得た。
紡糸フィラメントを140℃の熱風中で、5.7倍に乾式延伸し、繊度約1.7dtexの延伸フィラメントとしたこと、およびエアスルー熱処理機の設定温度(即ち、アニーリング処理と乾燥処理の温度)を60℃にしたこと以外は、試料1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、熱接着性複合繊維を得た。
偏心芯鞘型複合ノズルを用い、偏心率が40%程度である、偏心芯鞘構造としたこと以外は、試料1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、熱接着性複合繊維を得た。
TAが156.0℃、MIAが51であって、コモノマーであるCH2CH2O含有量がエチレンオキサイド換算値として7.1質量%である、ポリオキシメチレン系重合体(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名V40EX−1)を第1成分(鞘成分)として用意した。TBが169.4℃、MIBが53であって、コモノマーであるCH2CH2O含有量がエチレンオキサイド換算値として0.9質量%である、ポリオキシメチレン系重合体(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名A40EX−1)を第2成分として用意した。これらの2つの成分を、芯鞘型複合ノズルを用い、第1成分/第2成分の複合比(容積比)を50/50として、第1成分の紡糸温度を190℃、第2成分の紡糸温度を200℃として溶融押出し、延伸倍率(紡糸ドラフト)を495倍として、繊度8dtexの紡糸フィラメントを得た。
エアスルー熱処理機の設定温度(即ち、アニーリング処理と乾燥処理の温度)を80℃にしたこと以外は、試料6を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、熱接着性複合繊維を得た。
エアスルー熱処理機の設定温度(即ち、アニーリング処理と乾燥処理の温度)を100℃にしたこと以外は、試料6を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、熱接着性複合繊維を得た。
TBが164℃、MIBが51であって、コモノマーであるCH2CH2O含有量がエチレンオキサイド換算値として2.6質量%である、ポリオキシメチレン系重合体(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名F40−73R−1)を第2成分として用意したこと、およびエアスルー熱処理機の設定温度(即ち、アニーリング処理と乾燥処理の温度)を60℃にしたこと以外は、試料1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、熱接着性複合繊維を得た。
TAが155.4℃、MIAが55であって、コモノマーであるCH2CH2O含有量がエチレンオキサイド換算値として7.1質量%である、ポリオキシメチレン系重合体(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名V40−EX1)を第1成分(鞘成分)として用意した。TBが170.4℃、MIBが55、Mzが320000、150℃ 1/2結晶化時間が25秒であって、コモノマーであるCH2CH2O含有量がエチレンオキサイド換算値として0.9質量%である、ポリオキシメチレン系重合体(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名A40−EX1)を第2成分として用意した。これらの2つの成分を、芯鞘型複合ノズルを用い、第1成分/第2成分の複合比(容積比)を50/50として、第1成分の紡糸温度を185℃、第2成分の紡糸温度を190℃として溶融押出し、延伸倍率(紡糸ドラフト)を705倍として、繊度4.7dtexの紡糸フィラメントを得た。
TAが155.0℃、MIAが58であって、コモノマーであるCH2CH2O含有量がエチレンオキサイド換算値として7.1質量%である、ポリオキシメチレン系重合体(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名V40−EF)を第1成分(鞘成分)として用意した。TBが170.5℃、MIBが58、Mzが349000、150℃ 1/2結晶化時間が19秒であって、コモノマーであるCH2CH2O含有量がエチレンオキサイド換算値として0.9質量%である、ポリオキシメチレン系重合体(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名A40−EF)を第2成分として用意した。これらの2つの成分を、芯鞘型複合ノズルを用い、第1成分/第2成分の複合比(容積比)を50/50として、第1成分の紡糸温度を185℃、第2成分の紡糸温度を190℃として溶融押出し、延伸倍率(紡糸ドラフト)を417倍として、繊度8.0dtexの紡糸フィラメントを得た。
第2成分の紡糸温度を200℃としたこと、紡糸フィラメントの延伸倍率を4.3倍としたこと、延伸フィラメントの繊度を約1.9dtexとしたこと以外は、試料11を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、熱接着性複合繊維を得た。
溶融押出中の延伸倍率(紡糸ドラフト)を、572倍として、紡糸フィラメントの繊度を5.8dtexとしたこと、紡糸フィラメントを乾式延伸した後の繊度を約1.3dtexとしたこと以外は、試料11を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、熱接着性複合繊維を得た。
溶融押出中の延伸倍率(紡糸ドラフト)を、572倍として、紡糸フィラメントの繊度を5.8dtexとしたこと、紡糸フィラメントの延伸倍率を6.5倍としたこと、延伸フィラメントの繊度を約1.0dtexとしたこと以外は、試料11を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、熱接着性複合繊維を得た。
第2成分として、TBが170.8℃、MIBが59、Mzが357000、150℃ 1/2結晶化時間が10秒であって、コモノマーであるCH2CH2O含有量がエチレンオキサイド換算値として0.9質量%である、ポリオキシメチレン系重合体(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名A40−EF)を第2成分として用意したこと、溶融押出中の延伸倍率(紡糸ドラフト)を、572倍として、紡糸フィラメントの繊度を5.8dtexとしたこと、紡糸フィラメントの延伸倍率を4.3倍としたこと、延伸フィラメントの繊度を約1.3dtexとしたこと以外は、試料11を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、熱接着性複合繊維を得た。
第2成分として、TBが170.8℃、MIBが59、Mzが357000、150℃ 1/2結晶化時間が10秒であって、コモノマーであるCH2CH2O含有量がエチレンオキサイド換算値として0.9質量%である、ポリオキシメチレン系重合体(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名A40−EF)を第2成分として用意したこと、溶融押出中の延伸倍率(紡糸ドラフト)を、370倍として、紡糸フィラメントの繊度を9.0dtexとしたこと、紡糸フィラメントの延伸倍率を4.7倍としたこと、延伸フィラメントの繊度を約2.0dtexとしたこと以外は、試料11を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、熱接着性複合繊維を得た。
TAが155.0℃、MIAが61であって、コモノマーであるCH2CH2O含有量がエチレンオキサイド換算値として7.1質量%である、ポリオキシメチレン系重合体(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名V40−EF)を第1成分(鞘成分)として用意した。TBが171.0℃、MIBが40、Mzが400000、150℃ 1/2結晶化時間が18秒であって、コモノマーであるCH2CH2O含有量がエチレンオキサイド換算値として0.9質量%である、ポリオキシメチレン系重合体(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名A40−EF−L)を第2成分として用意した。これらの2つの成分を、芯鞘型複合ノズルを用い、第1成分/第2成分の複合比(容積比)を50/50として、第1成分の紡糸温度を185℃、第2成分の紡糸温度を190℃として溶融押出し、延伸倍率(紡糸ドラフト)を396倍として、繊度8.4dtexの紡糸フィラメントを得た。
延伸倍率(紡糸ドラフト)を370倍として、繊度9.0dtexの紡糸フィラメントを得て、最終的に繊度約2.0dtexの繊維を得たこと以外は、試料17を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、熱接着性複合繊維を得た。
TAが155.8℃、MIAが29であって、コモノマーであるCH2CH2O含有量がエチレンオキサイド換算値として7.1質量%である、ポリオキシメチレン系重合体(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名V30−EF)を第1成分(鞘成分)として用意した。試料15の作製で第2成分として使用したポリオキシメチレン系重合体を第2成分(芯成分)として用意した。これらの2つの成分を、芯鞘型複合ノズルを用い、第1成分/第2成分の複合比(容積比)を50/50として、第1成分の紡糸温度を185℃、第2成分の紡糸温度を190℃として溶融押出し、延伸倍率(紡糸ドラフト)を370倍として、繊度9.0dtexの紡糸フィラメントを得た。
延伸倍率(紡糸ドラフト)を417倍として、繊度8.0dtexの紡糸フィラメントを得て、最終的に繊度約1.7dtexの繊維を得たこと以外は、試料19を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、熱接着性複合繊維を得た。
延伸倍率(紡糸ドラフト)を572倍として、繊度5.8dtexの紡糸フィラメントを得ようとしたところ、紡糸できなかった。
試料19の作製において第1成分として使用した、ポリオキシメチレン系重合体(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名V30−EF)を第1成分(鞘成分)として用意した。TBが161.9℃、MIBが31、150℃ 1/2結晶化時間が353秒であって、コモノマーであるCH2CH2O含有量がエチレンオキサイド換算値として2.6質量%である、ポリオキシメチレン系重合体(三菱エンジニアリングプラスチックス(株)製、商品名F30−EF)を第2成分として用意した。これらの2つの成分を、芯鞘型複合ノズルを用い、第1成分/第2成分の複合比(容積比)を50/50として、第1成分の紡糸温度を185℃、第2成分の紡糸温度を190℃として溶融押出し、延伸倍率(紡糸ドラフト)を370倍として、繊度9.0dtexの紡糸フィラメントを得ようとしたところ、紡糸できなかった。
延伸倍率(紡糸ドラフト)を100倍にして、繊度33.0dtexの紡糸フィラメントを得ようとしたところ、紡糸できなかった。
(試料NW−1)
本発明の繊維から成る不織布の保水性を評価した。上記実験例1において製造した試料12を用いて、目付約70g/m2のパラレルウェブを作製し、これに水流交絡処理を施した。水流交絡処理は、孔径0.1mmのオリフィスが0.6mm間隔で設けられたノズルを用いて、ウェブの一方の面に水圧3MPaの柱状水流を1回噴射し、他方の面に水圧3.5MPaの柱状水流を1回噴射して実施した。次いで、水流交絡処理後のウェブを、エアスルー熱処理機を用いて、160℃で乾燥して、熱接着不織布を得た。得られた不織布を10cm×10cmの大きさにカットし、水槽の中に入れ、浮かないように、十分に水で浸し、さらに水槽内に10分間放置した。その後、不織布を取り出し、四隅のうち3点を洗濯ばさみで挟んで10分間吊り下げた後の不織布の質量を測定して、水で浸す前の不織布の質量との差から、保水率を算出した。結果を表6に示す。
芯成分/鞘成分が、ポリプロピレン/高密度ポリエチレンである熱接着性複合繊維(ダイワボウポリテック(株)製、商品名NBF(H))であって、繊度1.7dtex、繊維長51mmを有するものを用意した。この繊維を用いて、乾燥温度を140℃としたこと以外は、上記試料NW−1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って熱接着不織布を得た。さらに、この不織布の保水率を、試料NW−1で採用した方法と同じ方法で求めた。結果を表6に示す。
(試料NW−3)
本発明の繊維から成る不織布の滑り性を評価した。上記実験例1において製造した試料1を50質量%及びレーヨン繊維(繊度1.7dtex、繊維長40mm、ダイワボウレーヨン(株)製、商品名コロナ)を50質量%混綿して用いて、目付約60g/m2のパラレルウェブを作製し、これに水流交絡処理を施した。水流交絡処理は、孔径0.1mmのオリフィスが0.6mm間隔で設けられたノズルを用いて、ウェブの一方の面に水圧3MPaの柱状水流を1回噴射し、他方の面に水圧3.5MPaの柱状水流を1回噴射して実施した。次いで、水流交絡処理後のウェブを、エアスルー熱処理機を用いて、160℃で乾燥して、熱接着不織布を得た。
芯成分/鞘成分がポリプロピレン/高密度ポリエチレンである熱接着性複合繊維(ダイワボウポリテック(株)製、商品名NBF(H))であって、繊度1.7dtex、繊維長51mmを有するものを用意した。この繊維を用いて、乾燥温度を140℃としたこと以外は、上記試料NW−3を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、熱接着不織布を得た。
(1)不織布を、10cm×10cmのサイズにカットした。
(2)ガラス板上に不織布を、3.5MPaの水圧を噴射した面がガラス板と接触するように置き、その上に厚さ1mmのアクリル板を置き、さらに200gのおもりを置いた。
(3)不織布とアクリル板をクリップで挟み、196cNまで測定可能なバネばかり((株)三光精衡所製)をクリップに取り付ける。
(4)ガラス板上で、不織布およびアクリル板の積層物を10cm滑らせた時の平均の荷重を読み取る。
(試料WP−1)
PET/HDPEの組み合わせから成る8分割型複合繊維(ダイワボウポリテック(株)製、商品名DFS(SH))であって、繊度2.2dtex、繊維長51mmを有するものを用意した。この分割型複合繊維70質量%と、実験1において製造した試料1の複合繊維30質量%とを混合し、目付50g/m2のパラレルウェブを作製した。このウェブに水流交絡処理を施して、繊維を交絡させるとともに、分割型複合繊維を分割して極細繊維を形成させた。水流交絡処理は、孔径0.1mmのオリフィスが0.6mm間隔で設けられたノズルを用いて、ウェブの一方の面に水圧3MPaの柱状水流を1回噴射し、他方の面に水圧3MPaの柱状水流を1回噴射して実施した。次いで、水流交絡処理後のウェブを、エアスルー熱処理機を用いて、100℃で乾燥して、水流交絡不織布を得た。この不織布において、繊維同士は熱接着していなかった。
試料WP−1の製造で用いた分割型複合繊維のみから成る、目付50g/m2のパラレルウェブを作製し、このウェブに水流交絡処理を施して、分割型複合繊維を分割させた。水流交絡処理は、孔径0.1mmのオリフィスが0.6mm間隔で設けられたノズルを用いて、ウェブの一方の面に水圧3MPaの柱状水流を1回噴射し、他方の面に水圧3MPaの柱状水流を1回噴射して実施した。次いで、水流交絡処理後のウェブを、エアスルー熱処理機を用いて100℃で乾燥して、水流交絡不織布を得た。
コットン(丸三産業(株)製、商品名MS−D)から成る目付50g/m2のパラレルウェブを作製し、このウェブに水流交絡処理を施した。水流交絡処理は、孔径0.1mmのオリフィスが0.6mm間隔で設けられたノズルを用いて、ウェブの一方の面に水圧2.5MPaの柱状水流を1回噴射し、他方の面に水圧2.5MPaの柱状水流を1回噴射して実施した。次いで、水流交絡処理後のウェブを、エアスルー熱処理機を用いて100℃で乾燥して、水流交絡不織布を得た。
(1)左手の内側に、口紅を3回塗りした後、3分間放置した。
(2)試料を、5cm×10cm(タテ方向(MD)×ヨコ方向(CD))のサイズにカットした。
(3)軽い力で、試料で左手を3回擦って、口紅を拭き取った。拭き取り後の基布および左手を観察して、拭き取り性を下記の基準に従って評価した。
1:ほとんど落ちていない
2:拭き残しが目立つ
3:汚れの多くは基布の表面に移行しているが、拭き残しが少しある(少し気になる)
4:汚れの多くは基布の表面に移行しており、拭き残しは少ない(気にならない)
5:汚れが基布の内部に移行しており、拭き残しが少ない(気にならない)
また、同様の拭き取り性を、左手内側にアイブローを3回塗りして評価した。
1:硬くてざらざらする
2:硬くて少しざらつく
3:少し硬く、少しざらつく
4:柔らかいが、少しざらつく
5:柔らかく、ざらつきがない
評価結果を表7に示す。
(試料WP−4)
PET/HDPEの組み合わせから成る8分割型複合繊維(ダイワボウポリテック(株)製、商品名DFS(SH))であって、繊度2.2dtex、繊維長51mmを有するものを用意した。この分割型複合繊維70質量%と、実験例1において製造した試料1の複合繊維30質量%とを混合し、目付27g/m2のパラレルウェブを、2枚作製した。2枚のウェブの間に、木材パルプから成る目付17g/m2のティッシュ(ハビックス(株)製)を挟んで三層構造の積層ウェブを得た。
PET/PPの組み合わせから成る16分割型複合繊維(ダイワボウポリテック(株)製、商品名DF−1)であって、繊度3.3dtex、繊維長51mmを有するものを用意した。この分割型複合繊維のみを用いて、試料WP−4を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、積層構造の水流交絡不織布を得た。
試料WP−4の製造で用いた分割型複合繊維のみを用いて、試料WP−4を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、積層構造の水流交絡不織布を得た。
試料を20cm×60cm(ヨコ方向(CD)×タテ方向(MD))の大きさにカットし、8ツ折りにした。それから、フクピカトリガー(商品名、(株)ソフト99コーポレーション製)を水で稀釈した50%水溶液を、試料に、試料の質量の250%の量で含浸させた。この湿潤状態の試料を、車のボディの塗装面で10往復させて、汚れを拭き取る作業を2回繰り返し、さらに、ボディの別の塗装面で試料を10往復させて、拭き取りの軽さ、液の出方、よれ、毛羽立ち、液残り、拭き取り性を、下記の基準に従って評価した。
2 少し重いが作業には問題ない
3 軽いが少し抵抗感あり
4 軽くて、楽に拭ける
液の出方 1 一度にたくさん出て、少ししか拭けない
2 出方が少し多く、広い面積が拭けない
3 適度に出ているが、拭き取り面積は少し少ない
4 適度に出て広い面積が拭ける
2 拭いていてしばらくすると、少しよじれる
3 拭いていて、しばらくすると少しよじれ気味になる
4 拭いていて基布の液が乾いてくるとよじれ気味になる
毛羽立ち 1 毛羽抜けする
2 使用時毛羽が少し抜け気味である
3 毛羽は立っているが使用時に抜けない
4 毛羽立ちが少ない
2 拭いた後の水滴がやや大きく、乾くのに少し時間がかかる
3 拭いた後の水滴が小さくすぐに乾く
4 拭いた後の水滴が微小ですぐに乾く
拭き取り性 1 きれいに拭き取れない
2 5〜6回往復させると、きれいに拭き取れる
3 2〜3回往復させると、きれいに拭き取れる
4 1〜2回往復させると、きれいに拭き取れる
評価の結果を表8に示す。
(試料MA−1:比較)
高弾性PET繊維(帝人ファイバー(株)製、商品名エルク、繊度6.6dtex、繊維長64mm)30質量%と、中空PET繊維(ユニチカ(株)製、商品名H18F、繊度6.7dtex、繊維長51mm)50質量%、および潜在捲縮性PET繊維(ユニチカ(株)製、商品名C81、繊度2.8dtex、繊維長51mm)20質量%を混合して、パラレルウェブを作製した後、クロスレイヤーでウェブを積層し、目付を800g/m2の積層ウェブを得た。この積層ウェブを、200℃のオーブンにて7分間加熱処理し、厚み28mmのスポンジ状の嵩高不織布を得た。
実験1で作製した試料3の芯鞘型複合繊維から成る、パラレルウェブを作製した後、クロスレイヤーでウェブを積層し、目付800g/m2の積層ウェブを得た。この積層ウェブを、156℃のオーブンにて7分間加熱処理し、厚み25mmのスポンジ状の嵩高不織布を得た。
(試料WR−1:比較)
芯/鞘が、PET/HDPEであり、芯:鞘(質量比)が1:1である、同心芯鞘型複合繊維(ダイワボウポリテック(株)製、商品名NBF(SH)、繊度2.2dtex,繊維長51mm)から成る、目付28.7g/m2のパラレルカードウェブを作製した。このウェブを、エアスルー熱処理機を用いて、140℃で12秒間熱処理し、厚み1.45mmの熱接着不織布を得た。
実験例1で作製した試料3の芯鞘型複合繊維から成る、目付27.4g/m2のパラレルカードウェブを作製した。このウェブを、エアスルー熱処理機を用いて、156℃で12秒間熱処理し、厚み0.85mmの熱接着不織布を得た。
実験例1で製造した試料12の繊維から成る、パラレルカードを作製し、これをクロスレイヤーで重ねて、200g/m2の目付を有する、積層ウェブを作製した。それから、積層ウェブを20cm×20cmにカットした。
Claims (19)
- ポリオキシメチレン系重合体Aを含む熱接着成分としての第1成分と、ポリオキシメチレン系重合体Bを含む第2成分とを含み、第1成分が繊維の周面の長さに対して20%以上の長さで露出しており、
紡糸前のポリオキシメチレン系重合体AのJIS K 7210(条件:190℃、荷重21.18N(2.16kg))に準じて測定されるメルトインデックス(g/10min)を、MIAとしたとき、30<MIAを満たし、
紡糸後のポリオキシメチレン系重合体AおよびBのJIS K 7121に従って測定される融解ピーク温度をそれぞれTfAおよびTfBとしたときに、TfB>TfA+10を満たす、熱接着性複合繊維。 - 紡糸前のポリオキシメチレン系重合体Bの150℃ 1/2結晶化時間が、10秒〜100秒である、請求項1に記載の熱接着性複合繊維。
- 紡糸後のポリオキシメチレン系重合体Bの150℃ 1/2結晶化時間が、10秒〜100秒である、請求項1または2に記載の熱接着性複合繊維。
- ポリオキシメチレン系重合体Aを含む熱接着成分としての第1成分と、ポリオキシメチレン系重合体Bを含む第2成分とを含み、第1成分が繊維の周面の長さに対して20%以上の長さで露出しており、
紡糸前のポリオキシメチレン系重合体Bの150℃ 1/2結晶化時間が、10秒〜100秒であり、
紡糸後のポリオキシメチレン系重合体AおよびBのJIS K 7121に従って測定される融解ピーク温度をそれぞれTfAおよびTfBとしたときに、TfB>TfA+10を満たす、熱接着性複合繊維。 - ポリオキシメチレン系重合体Aを含む熱接着成分としての第1成分と、ポリオキシメチレン系重合体Bを含む第2成分とを含み、第1成分が繊維の周面の長さに対して20%以上の長さで露出しており、
紡糸後のポリオキシメチレン系重合体Bの150℃ 1/2結晶化時間が、10秒〜100秒であり、
紡糸後のポリオキシメチレン系重合体AおよびBのJIS K 7121に従って測定される融解ピーク温度をそれぞれTfAおよびTfBとしたときに、TfB>TfA+10を満たす、熱接着性複合繊維。 - 紡糸前のポリオキシメチレン系重合体BのZ平均分子量が50万以下である、請求項1〜5のいずれか1項に記載の熱接着性複合繊維。
- 紡糸後の複合繊維について測定されるZ平均分子量が35万以下である、請求項1〜6のいずれか1項に記載の熱接着性複合繊維。
- 第1成分と第2成分とから成り、第1成分が鞘成分であり、第2成分が芯成分である、芯鞘型複合繊維である、請求項1〜7のいずれか1項に記載の熱接着性複合繊維。
- 第2成分の重心位置が繊維の重心位置からずれている偏心芯鞘型断面を有する、請求項8に記載の熱接着性複合繊維。
- 二種類のポリオキシメチレン系重合体AおよびBであって、
紡糸前のポリオキシメチレン系重合体AのJIS K 7210(条件:190℃、荷重21.18N(2.16kg))に準じて測定されるメルトインデックス(g/10min)を、MIAとしたとき、30<MIAを満たし、
紡糸前のポリオキシメチレン系重合体AおよびBのJIS K 7121に従って測定される融解ピーク温度をそれぞれ、TAおよびTBとしたときに、TB>TA+10を満たす、二種類のポリオキシメチレン系重合体AおよびBを用意し、
ポリオキシメチレン系重合体Aを含む第1成分と、ポリオキシメチレン系重合体Bを含む第2成分とを、第1成分が繊維の周面の長さに対して20%以上の長さで露出するように複合紡糸し、
紡糸した繊維を延伸処理に付し、
延伸処理した繊維を、温度60℃〜110℃にて、アニーリング処理に付すこと
を含む、熱接着性複合繊維の製造方法。 - 紡糸前のポリオキシメチレン系重合体Bの150℃ 1/2結晶化時間が、10秒〜100秒である、請求項10に記載の熱接着性複合繊維の製造方法。
- 二種類のポリオキシメチレン系重合体AおよびBであって、
紡糸前のポリオキシメチレン系重合体Bの150℃ 1/2結晶化時間が、10秒〜100秒であり、
紡糸前のポリオキシメチレン系重合体AおよびBのJIS K 7121に従って測定される融解ピーク温度をそれぞれ、TAおよびTBとしたときに、TB>TA+10を満たす、二種類のポリオキシメチレン系重合体AおよびBを用意し、
ポリオキシメチレン系重合体Aを含む第1成分と、ポリオキシメチレン系重合体Bを含む第2成分とを、第1成分が繊維の周面の長さに対して20%以上の長さで露出するように複合紡糸し、
紡糸した繊維を延伸処理に付し、
延伸処理した繊維を、温度60℃〜110℃にて、アニーリング処理に付すこと
を含む、熱接着性複合繊維の製造方法。 - アニーリング処理温度は、60℃〜90℃である、請求項10〜12のいずれか1項に記載の熱接着性複合繊維の製造方法。
- 紡糸を、ドラフト倍率が100〜1000倍となるように実施し、延伸処理を、延伸倍率が4〜10倍となるように実施する、請求項10〜13のいずれか1項に記載の熱接着性複合繊維の製造方法。
- 請求項1〜9のいずれか1項に記載の熱接着性複合繊維を10質量%以上含む、繊維集合物。
- 繊維同士が熱接着されている、請求項15に記載の繊維集合物。
- 不織布である、請求項15または16に記載の繊維集合物。
- 請求項17に記載の不織布を含む、ワイパー。
- 成形体である、請求項15に記載の繊維集合体。
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