JPWO2006106650A1 - マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2006106650A1 JPWO2006106650A1 JP2007512531A JP2007512531A JPWO2006106650A1 JP WO2006106650 A1 JPWO2006106650 A1 JP WO2006106650A1 JP 2007512531 A JP2007512531 A JP 2007512531A JP 2007512531 A JP2007512531 A JP 2007512531A JP WO2006106650 A1 JPWO2006106650 A1 JP WO2006106650A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- softening
- stainless steel
- steel
- heat treatment
- martensitic stainless
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
- C21D1/32—Soft annealing, e.g. spheroidising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
- C21D9/085—Cooling or quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
さらに別の目的は、耐遅れ破壊性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法を提供することである。
T:軟化温度[K]
t:軟化時間[Hr]
別の側面からは、本発明は、質量%で、C:0.15〜0.22%、Si:0.05〜1.0%、Mn:0.10〜1.0%、Cr:10.5〜14.0%、P:0.020%以下、S:0.010%以下、Al:0.10%以下、Mo:0〜2.0%、V:0.50%以下、Nb:0〜0.020%、Ca:0〜0.0050%、N:0.1000%以下を含有し、残部がFeおよび不純物から本質的に成るマルテンサイト系ステンレス鋼に対し、熱間加工後に、上記軟化パラメータPが15,400以上、且つ軟化温度Tが鋼のAc1点未満という条件で予備軟化熱処理を実施することを特徴とする、耐遅れ破壊性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法である。
本発明が対象とする鋼種は、一般的には、大気中での放置冷却によりマルテンサイト変態を起こすものであれば、いずれのマルテンサイト系ステンレス鋼も包含される。
C(炭素)は、マルテンサイト系ステンレス鋼において最も重要な元素の1つであり、十分な強度を確保するのに必要である。適切な強度・降伏比・硬度のバランスを得るためにC量を0.15〜0.22%とする。C量が0.15%未満では所定の強度が出ない。一方、C量が0.22%超になると、強度が高くなりすぎて、降伏比・硬度の調整が困難となる。また、後述の有効固溶C量が著しく増大して、本発明に従って予備軟化熱処理を実施しても遅れ破壊の発生を防止できないことがある。C含有量の下限は、好ましくは0.16%、より好ましくは0.18%である。
Si(ケイ素)は、鋼の脱酸剤として添加される。その効果を得るために0.05%以上のSiを添加する。靱性の劣化を防ぐため、Si量の上限は1.0%とする。Si量の下限は好ましくは0.16%、より好ましくは0.20%である。その上限は好ましくは0.35%である。
Mn(マンガン)もSiと同様、脱酸作用がある。しかし添加しすぎると靱性を劣化させることから、その含有量を0.10〜1.0%とする。Mn量は、好ましくは0.30%以上であり、焼入れ後の靱性を確保するためには0.60%以下とすることが望ましい。
Cr(クロム)は、マルテンサイト系ステンレス鋼において必要な耐食性を得るための基本成分である。孔食、時間性腐食に対する耐食性を改善するとともに、CO2環境下での耐食性の著しい向上を得るために、10.5%以上のCrを添加する。一方、Crはフェライト形成元素であるから、その含有量が14.0%を越えると、高温での加工の際にδフェライトが生成し易くなって、熱間加工性が損なわれ、また、熱処理後の強度が低下する。好ましいCr含有量は12.0%以上、13.1%以下である。
不純物としてのP(リン)が多いと靱性が劣化するので、その上限を0.020%とする。
S:0.010%以下
不純物としてのS(イオウ)が多いと靱性が劣化することと、偏析を発生させて鋼管の内面品質を悪化させることから、その上限を0.010%とする。
Al(アルミニウム)は不純物として鋼中に存在するが、その含有量が0.10%を超えると靱性を悪化させるので、0.10%以下とする。好ましくは0.05%以下である。
Mo(モリブデン)は任意添加元素である。Moを添加すれば、強度上昇効果、耐食性向上効果がある。しかし、Mo量が2.0%を超えると、マルテンサイト変態が困難となることから、上限を2.0%とする。Moは高価な合金元素であり、多量の添加は経済的に非効率となるので、添加する場合でもできるだけ少ない方が望ましい。
V(バナジウム)を添加すれば、高YR(降伏比=降伏強さ/引張り強さ)の効果が得られる。しかし、V量が0.50%を超えると靱性を低下させることから、上限を0.50%とする。Vは高価な合金元素であり、多量の添加は経済的に非効率となるので、上限を0.30%とすることが望ましい。
Nb(ニオブ)は任意添加元素である。Nbを添加すれば、強度上昇の効果がある。しかし、Nb量が0.020%を超えると、靱性を低下させることから、上限を0.020%とする。Nbは高価な合金元素であるため、多量に添加すると経済的に非効率となるので、添加する場合でもできるだけ少ない方が望ましい。
Ca(カルシウム)は任意添加元素である。Caは鋼中のSと結合してSの粒界偏析による熱間加工性の低下を防止する効果がある。しかし、Caは0.0050%を超えると鋼中の介在物が増大し、靱性が低下するため、添加する場合でも0.0050%以下とする。
N(窒素)は、オーステナイト安定化元素であり、特に熱間加工性を改善する上で、マルテンサイト系ステンレス鋼においてはCと並んで重要な元素である。しかし、N量が0.1000%を超えると、靱性が低下することと、固溶N量が著しく増大して遅れ破壊の発生が著しく起こり易くなるため、N量の上限を0.100%とする。この上限は好ましくは0.0500%である。一方、N量が小さすぎると、製鋼での脱N工程の能率が悪化し、生産性が阻害されることから、N量の好ましい下限は0.0100%である。
前述した日本特開2004−43935号公報に記載されているように、マルテンサイト系ステンレス鋼における遅れ破壊の感受性は鋼中のC、Nの固溶量に影響され、有効固溶C量と有効固溶N量の10倍の和(C*+10N*)が0.45を超えると、遅れ破壊が発生し易くなる。換言すると、(C*+10N*)≦0.45の鋼種では、遅れ破壊の発生は起こりにくい。
Q(有効固溶C,N量)=C*+10N*
C*(効固溶C量)=C−[12{(Cr/52)×(6/23)}/10]
N*(効固溶N量)=N−[14{(V/51)+(Nb/93)}/10]−[{(Ti/48)+(B/11)+(Al/27)}/10]
上記式中、各元素記号は、その元素の質量%での含有量を意味する。
T:軟化温度[K](T<Ac1点)
t:軟化時間[Hr]
遅れ破壊を防止するには、鋼中の水素および窒素の吸蔵量を低下させる必要があり、そのために軟化熱処理により材料の硬度を低下させる。軟化熱処理後の軟化パラメータが15,400未満では軟化が不十分であり、軟化熱処理の実施後も遅れ破壊が発生する危険性がある。軟化パラメータが15,400以上となるように熱処理した場合でも、軟化熱処理の温度である軟化温度が鋼のAc1点以上となると、組織が再びオーステナイト相となり、その後の冷却過程で軟化熱処理されていないマルテンサイト組織が発生し、遅れ破壊を発生させる。
それぞれの材料の有効固溶C、N量(Q)を次式から算出し、表1にAc1点の温度と共に併記する。
C*=C−[12{(Cr/52)×(6/23)}/10]
N*=N−[14{(V/51)+(Nb/93)}/10]−[{(Ti/48)+(B/11)+(Al/27)}/10]
図1より、Q≦0.45の場合は、軟化熱処理による軟化パラメータが15,400より低くても遅れ破壊は発生しないが、Q>0.45の場合は、軟化パラメータが15,400であると遅れ破壊を防止できることがわかる。つまり、日本特開2004−43935号公報では、遅れ破壊を防止するためにQ≦0.45にしなければならなかったが、本発明ではQ<0.45となる鋼種でも遅れ破壊を防止することが可能となる。
Claims (5)
- マルテンサイト系ステンレス鋼を熱間加工後、その鋼のAc1点以上の温度からの焼入れを行う熱処理に先立って、下記で定義される軟化パラメータPが15,400以上、且つ軟化温度Tが鋼のAc1点未満という条件で予備軟化熱処理を実施することを特徴とする、マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法。
P(軟化パラメータ)=T(20+log t)
T:軟化温度[K]
t:軟化時間[Hr] - 質量%で、C:0.15〜0.22%、Si:0.05〜1.0%、Mn:0.10〜1.0%、Cr:10.5〜14.0%、P:0.020%以下、S:0.010%以下、Al:0.10%以下、Mo:0〜2.0%、V:0.50%以下、Nb:0〜0.020%、Ca:0〜0.0050%、N:0.1000%以下を含有し、残部がFeおよび不純物から本質的に成る鋼組成のマルテンサイト系ステンレス鋼に対し、熱間加工後に、下記で定義される軟化パラメータPが15,400以上、且つ軟化温度Tが鋼のAc1点未満という条件で予備軟化熱処理を実施することを特徴とする、マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法。
P(軟化パラメータ)=T(20+log t)
T:軟化温度[K]
t:軟化時間[Hr] - 鋼組成が、次式で算出される有効固溶C,N量(C*+10N*)が0.45を超えるようなものである、請求項2に記載のマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法。
有効固溶C,N量=C*+10N*
C*=C−[12{(Cr/52)×(6/23)}/10]
N*=N−[14{(V/51)+(Nb/93)}/10]−[{(Ti/48)+(B/11)+(Al/27)}/10] - 予備軟化熱処理を、最終熱間加工の終了から168時間以内に行う、請求項1〜3のいずれかに記載のマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法。
- 熱間加工が熱間製管である、請求項1〜5のいずれかに記載のマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007512531A JP4992711B2 (ja) | 2005-03-30 | 2006-03-28 | マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005098221 | 2005-03-30 | ||
JP2005098221 | 2005-03-30 | ||
JP2007512531A JP4992711B2 (ja) | 2005-03-30 | 2006-03-28 | マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 |
PCT/JP2006/306240 WO2006106650A1 (ja) | 2005-03-30 | 2006-03-28 | マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2006106650A1 true JPWO2006106650A1 (ja) | 2008-09-11 |
JP4992711B2 JP4992711B2 (ja) | 2012-08-08 |
Family
ID=37073216
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2007512531A Active JP4992711B2 (ja) | 2005-03-30 | 2006-03-28 | マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US7905967B2 (ja) |
EP (1) | EP1867737B1 (ja) |
JP (1) | JP4992711B2 (ja) |
CN (1) | CN101146917B (ja) |
AR (1) | AR052732A1 (ja) |
BR (1) | BRPI0608954B1 (ja) |
RU (1) | RU2358020C1 (ja) |
WO (1) | WO2006106650A1 (ja) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102251084B (zh) * | 2011-07-04 | 2013-04-17 | 南京迪威尔高端制造股份有限公司 | 深海采油设备液压缸用钢锻件性能热处理工艺 |
JP5900922B2 (ja) * | 2012-03-14 | 2016-04-06 | 国立大学法人大阪大学 | 鉄鋼材の製造方法 |
CN102663498B (zh) * | 2012-04-28 | 2014-06-18 | 武汉大学 | 一种9%Cr马氏体耐热钢焊缝金属Ac1点的预测方法 |
CN104711482A (zh) * | 2015-03-26 | 2015-06-17 | 宝钢不锈钢有限公司 | 一种控氮马氏体不锈钢及其制造方法 |
RU2635205C2 (ru) * | 2016-01-11 | 2017-11-09 | Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") | Способ термической обработки труб нефтяного сортамента из коррозионно-стойкой стали |
CN110643894B (zh) * | 2018-06-27 | 2021-05-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 具有良好的疲劳及扩孔性能的超高强热轧钢板和钢带及其制造方法 |
CN110643895B (zh) * | 2018-06-27 | 2021-05-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种马氏体不锈钢油套管及其制造方法 |
CN114137070B (zh) * | 2021-10-25 | 2023-10-10 | 湖南工学院 | 一种识别超声振动切削扬矿管螺纹中超声软化系数的方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5825419A (ja) * | 1981-08-07 | 1983-02-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼の低温割れ防止法 |
JPH05171361A (ja) * | 1991-12-19 | 1993-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼と製造方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2707839B2 (ja) * | 1990-12-25 | 1998-02-04 | 住友金属工業株式会社 | マルテンサイト系継目無鋼管とその製造方法 |
WO2000070112A1 (fr) * | 1999-05-18 | 2000-11-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Acier inoxydable martensitique pour tube en acier sans soudure |
JP2003064416A (ja) * | 2001-08-21 | 2003-03-05 | Aichi Steel Works Ltd | 冷鍛性、温鍛性に優れた析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 |
JP4126979B2 (ja) | 2002-07-15 | 2008-07-30 | 住友金属工業株式会社 | マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管とその製造方法 |
JP3895291B2 (ja) * | 2003-03-24 | 2007-03-22 | エヌケーケーシームレス鋼管株式会社 | 高強度9Cr鋼管の軟化熱処理方法 |
-
2006
- 2006-03-28 BR BRPI0608954-2A patent/BRPI0608954B1/pt active IP Right Grant
- 2006-03-28 CN CN2006800096614A patent/CN101146917B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2006-03-28 WO PCT/JP2006/306240 patent/WO2006106650A1/ja active Application Filing
- 2006-03-28 EP EP06730188A patent/EP1867737B1/en active Active
- 2006-03-28 JP JP2007512531A patent/JP4992711B2/ja active Active
- 2006-03-28 RU RU2007139907/02A patent/RU2358020C1/ru not_active IP Right Cessation
- 2006-03-30 AR ARP060101250A patent/AR052732A1/es active IP Right Grant
-
2007
- 2007-09-28 US US11/905,191 patent/US7905967B2/en active Active
-
2010
- 2010-11-23 US US12/952,471 patent/US20110067785A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5825419A (ja) * | 1981-08-07 | 1983-02-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼の低温割れ防止法 |
JPH05171361A (ja) * | 1991-12-19 | 1993-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼と製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1867737B1 (en) | 2012-03-21 |
CN101146917B (zh) | 2010-11-17 |
AR052732A1 (es) | 2007-03-28 |
RU2358020C1 (ru) | 2009-06-10 |
EP1867737A1 (en) | 2007-12-19 |
WO2006106650A1 (ja) | 2006-10-12 |
US7905967B2 (en) | 2011-03-15 |
CN101146917A (zh) | 2008-03-19 |
EP1867737A4 (en) | 2009-04-29 |
US20080078478A1 (en) | 2008-04-03 |
JP4992711B2 (ja) | 2012-08-08 |
BRPI0608954B1 (pt) | 2017-06-20 |
US20110067785A1 (en) | 2011-03-24 |
BRPI0608954A2 (pt) | 2010-02-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5145793B2 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
JP4992711B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
JP4609491B2 (ja) | フェライト系耐熱鋼 | |
JP6107437B2 (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた油井用低合金高強度継目無鋼管の製造方法 | |
JP5880788B2 (ja) | 高強度油井用鋼材および油井管 | |
JP2006037147A (ja) | 油井管用鋼材 | |
US20090162239A1 (en) | Martensitic stainless steel | |
JP2006265657A (ja) | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井管用鋼および油井用継目無鋼管の製造方法 | |
JP5589965B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼管の製造方法及びオーステナイト系ステンレス鋼管 | |
JP5499575B2 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
CN109689901A (zh) | 具有联合的高蠕变断裂强度和抗氧化性的高铬马氏体耐热钢 | |
JP5240418B2 (ja) | 耐食性に優れた軸受鋼と、軸受部品及び精密機器部品 | |
JP6433341B2 (ja) | 時効硬化型ベイナイト非調質鋼 | |
JP4502131B2 (ja) | 熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼 | |
JP4867638B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性および耐腐食性に優れた高強度ボルト | |
EP2128278B1 (en) | Process for producing bend pipe for line pipe and bend pipe for line pipe | |
JP2019065343A (ja) | 油井用鋼管及びその製造方法 | |
JP2018162507A (ja) | 高強度油井用鋼材および油井管 | |
JP7200627B2 (ja) | 高強度ボルト用鋼及びその製造方法 | |
JP3750596B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
JP4975448B2 (ja) | 靭性に優れた655MPa級マルテンサイト系ステンレス鋼及びその製造方法 | |
JP4332446B2 (ja) | 冷間加工性および耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼、並びに耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼部品 | |
JPH06100943A (ja) | ステンレス鋼ラインパイプの製造方法 | |
WO2007114246A1 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法 | |
JP2011168865A (ja) | マルテンサイト系高Cr電縫鋼管溶接部の熱処理方法及びマルテンサイト系高Cr電縫溶接鋼管の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100803 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100928 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110802 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110901 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20120410 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20120423 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150518 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4992711 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150518 Year of fee payment: 3 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150518 Year of fee payment: 3 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |