JPWO2006004108A1 - 圧電アクチュエータおよび機器 - Google Patents
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Abstract
Description
この圧電アクチュエータでは、圧電アクチュエータに検出電極を設け、圧電素子に印加する駆動信号と検出電極から検出される検出信号との位相差を監視する。そして、この位相差が所定の値となるように圧電素子に印加する駆動信号の駆動周波数を調整することにより、圧電アクチュエータの各振動モードの振動成分を適切に制御し、効率的な駆動を行うものである。
例えば、図31には、特許文献1の圧電アクチュエータの駆動周波数に対する位相差特性が示されている。圧電アクチュエータは、圧電素子の長手方向に伸縮する縦一次振動モードと縦一次振動モードの振動方向に略直交する方向に屈曲する屈曲二次振動モードとを有し、図31に示されるように、それぞれの振動モードの振動の共振周波数f1,f2近傍で位相差が高くなる。したがって、制御しようとする所定の位相差θ0に対して駆動周波数が複数(図31では三つの駆動周波数fb1,fb2,fb3)存在することとなる。
このような場合には、位相差が所定値θ0となるように駆動周波数を制御しても、駆動周波数が一つに決まらないため、所望の振動モードの振動成分比が得られない場合があり、圧電アクチュエータの駆動性能の確実性に欠ける。
この発明によれば、主として使用する振動モード以外の振動モードに起因する位相差が、目標位相差未満となる位置に検出電極を形成しているので、主として使用する振動モードに起因する位相差のみが目標位相差の値となる。このため、目標位相差に対する駆動周波数が一つに決まるので、制御手段がこの位相差に基づいて駆動信号の周波数を制御することにより、駆動信号を最適に調整することが可能となる。したがって、複数の振動モードを有する圧電アクチュエータであっても、それぞれの振動成分が適切に調整され、駆動性能の確実性が向上する。
ここで、振動モードが三つ以上ある場合には、検出電極は、主として使用する振動モード以外の全ての振動モードに起因する位相差が、目標位相差未満となる位置に形成すればよい。
圧電アクチュエータの一般的な特性として、位相差が大きくなると回転数が上がり、位相差を低くすると消費電流が低下する。目標位相差は、製品の仕様によって、回転数および消費電流のどちらを重視するかを決めればよい。ただし、消費電流を低下するために位相差を低くする場合、あまり低すぎると駆動しなくなる可能性があるため、殆どの製品で目標位相差の設定値の下限は20度程度となる。従って、主として振動するモード以外の振動モードに起因する位相差が20度以下であれば、殆どの製品において利用可能な圧電アクチュエータにすることができ、様々な商品仕様に対応できる。
この発明によれば、主として使用する振動モード以外の振動モードに起因する信号レベルが、目標信号レベル未満となる位置に検出電極を形成しているので、主として使用する振動モードに起因する信号レベルのみが目標信号レベルの値となる。このため、目標信号レベルに対する駆動周波数が一つに決まるので、制御手段がこの信号レベルに基づいて駆動信号の周波数を制御することにより、駆動信号を最適に調整することが可能となる。したがって、複数の振動モードを有する圧電アクチュエータであっても、それぞれの振動成分が適切に調整され、駆動性能の確実性が向上する。
圧電素子は、圧縮するとプラスの電荷を生じ、伸ばすとマイナスの電荷を生じる。これを利用して、主として振動するモード以外の振動モードによって、伸びた部分と縮んだ部分とが混在する位置(同時に発生する位置)に検出電極を形成すれば、プラスの電荷とマイナスの電荷が互いに打ち消しあい、検出信号レベルが小さくなる。それに伴い、共振周波数近傍で見られる駆動信号と検出信号の位相差も小さくできる。
従って、主として振動するモード以外の振動モードに起因する伸縮部分が混在する検出電極では、伸びと縮みそれぞれによる電荷量が打ち消され、その振動モードに起因する位相差や検出信号レベルを小さな値にできるので、目標位相差や目標信号レベル未満に確実に抑えることができる。
この発明によれば、検出電極が主として使用する振動モード以外の振動モードによる歪みが最小となる位置を含んで形成されているので、検出電極によって検出される振動挙動は、主として使用する振動モード以外の振動モードの振動による影響が最小限に抑制され、主に、当該主として使用する振動モードによる振動となる。したがって、主として使用する振動モードの振動成分が適切となる位相差や検出信号レベルを所定値として設定すると、位相差や検出信号レベルに対する駆動信号が一つに決まるので、制御手段がこの位相差に基づいて駆動信号を制御することにより、駆動信号を最適に調整することが可能となる。したがって、複数の振動モードを有する圧電アクチュエータであっても、それぞれの振動成分が適切に調整され、駆動性能の確実性が向上する。
この発明によれば、振動モードは、縦振動モードと屈曲振動モードとを含んでいる。一般に、縦振動モードは屈曲振動モードよりも駆動力が大きくなるため、縦振動モードを主として使用する振動モードに設定することにより、大きな駆動力が得られる。ここで、検出電極が屈曲振動モードの振動の節を含む位置に形成されているので、検出電極での屈曲振動モードの振動の歪みが最小となる。したがって、検出電極では主に縦振動モードの振動挙動を検出することとなり、縦振動モードの振動挙動に基づいた的確な制御が可能となる。これにより、縦振動モードの振動による良好な駆動力の確保が確実となる。
この発明によれば、振動モードが縦一次振動モードと屈曲二次振動モードとを有するので、圧電素子全体は、これらの縦一次振動モードと屈曲二次振動モードとを組み合わせた振動軌跡を描いて振動する。このとき、検出電極が縦一次振動モードの振動の節でかつ屈曲二次振動モードの振動の節を含む位置に形成されているので、この位置では、縦一次振動モードの振動による歪みが最大となり、かつ屈曲二次振動モードの振動による歪みが最小となる。したがって、検出電極では、主に縦一次振動モードの振動による振動挙動が検出され、縦一次振動モードの振動挙動に基づいた的確な制御が行われる。よって、適切な縦一次振動モードの振動成分が得られ、必要な駆動力が確実に確保される。
この発明によれば、屈曲振動モードの振動方向を正逆変更可能に構成されているので、振動軌跡が正逆変更可能となり、被駆動体を正逆両方向に駆動可能となる。これにより、被駆動体の駆動可能動作範囲が広くなる。なお、この場合にも、検出電極は屈曲振動モードの節の位置を含んで形成されているので、屈曲振動モードの振動方向が正逆変更となった場合でも、縦振動モードの振動挙動が良好に検出される。
ここで、屈曲振動モードとしては、屈曲二次振動モードが含まれる。また、縦振動モードには、縦一次振動モードが含まれる。
この発明によれば、検出電極の面積が適切に設定されているので、振動検出に必要な検出電極の面積が確保されるとともに、駆動電極の面積を過度に小さくすることがないので圧電アクチュエータの駆動力が良好に確保される。
ここで、検出電極の面積が駆動電極の面積の30分の1より小さい場合には、検出電極自体の面積が小さすぎるため、圧電素子の振動を良好に検出できない。また、検出電極の面積が駆動電極の面積の7分の1より大きい場合には、駆動電極の面積が相対的に小さくなるため、必要な駆動力を確保することが困難となるとともに、主として使用する振動モード以外の振動モードの振動も検出されやすくなり、検出信号の正確性が低くなる。
この発明によれば、機器が前述の圧電アクチュエータを備えているので、前述の圧電アクチュエータの効果と同様の効果が得られる。つまり、駆動信号と検出信号との位相差や検出信号レベルに対して駆動信号が一つに定まるので、制御手段が、位相差や検出信号レベルが所定値となるように制御すると、駆動信号が常に一定に保持され、複数の振動モードの振動成分がそれぞれ適切に制御されて駆動性能の確実性が向上する。これにより機器の動作が安定する。
この発明によれば、機器が圧電アクチュエータの振動によりレンズを駆動する駆動ユニットを備えているので、レンズの駆動が確実となる。これは例えば機器が携帯機器などの小型のものである場合には、レンズも小型となるが、圧電アクチュエータは小さな寸法で比較的大きな駆動力が得られるため、特に有用である。
この発明によれば、機器が時計であり、この時計が前述の圧電アクチュエータの振動によって駆動されるので、前述の圧電アクチュエータの効果と同様の効果が得られ、複数の振動モードの振動成分がそれぞれ適切に制御され、時計の駆動性能の確実性が向上する。これは例えば時計が腕時計などの小型のものである場合には、圧電アクチュエータは小さな寸法で比較的大きな駆動力が得られるため、特に有用である。
以下、本発明の第一実施形態に係るレンズユニット10について説明する。なお、レンズユニット10は、機器としてのカメラに搭載され、または、カメラと一体に製造され、利用されるものである。
また、このカメラは、レンズユニット10の他、このレンズユニット10を構成するレンズ30,40,50によって結像される像を記録する記録媒体と、各レンズ30,40,50を駆動する駆動ユニットとしての駆動装置1と、これら全てが収納されるケースとを備えている。ただし、カメラ,記憶媒体,およびケースの図示は省略してある。
図1は、レンズユニット10を右上方から見た斜視図であり、図2は、レンズユニット10を左上方から見た斜視図である。図3A、3Bは、カム部材60の動作図であり、図4A、4Bは、カム部材70の動作図である。図5は、カム部材60を駆動する振動体66の拡大斜視図である。
さらに、筐体20の両側の側部22には、長孔形状の開口部23A,23B,23Cが設けられ、これらの開口部23A,23B,23Cは、レンズ30,40,50に設けられたカム棒31,41,51が十分動ける大きさに形成されている。
さらに、レンズ30,40,50は、本実施例では、集光部32,42,および第3レンズ50の集光部と枠取付部33,43,および第3レンズ50の枠取付部とがレンズ材料で一体に形成されていたが、集光部32,42,および第3レンズ50の集光部のみをレンズ材料で形成し、枠取付部33,43,および第3レンズ50の枠取付部側を別材料で保持枠34,44,54と一体に形成してもよい。また集光部32,42,および第3レンズ50の集光部、枠取付部33,43,および第3レンズ50の枠取付部、ならびに保持枠34,44,54が一体のレンズ材で構成されていてもよい
また、カム部材60,70の面状部分に開口を設け、この開口内に振動体66,76を配置し、回動軸61,71の外周面に振動体66,76を当接してもよい。この場合、開口の大きさは、カム部材60,70が回動しても、振動体66,76と接触しない大きさを有する。そして、この場合の振動体66,76の支持は、筐体20の外面部25A,25B又はカバー部材10Aのどちら側であってもかまわない。
また、回動軸61,71の外周面においては、特に振動体66,76の当接部分は、摩耗を防ぐために、凹凸無く仕上げられている。振動体66,76の当接部分の外径は、大きければ大きいほどよく、このことで振動数に対する回動角度が少なくなるため、レンズ30,40,50を微細に駆動可能となる。そして、回動軸61,71の外径形状は、当接部分のみが円弧で、それ以外の面は特に円弧でなくてもよい。
補強板81は、その長手方向の両端の短辺略中央に凹部811が形成され、この凹部811に略楕円形状の凸部材81Aが配置されている。これらの凸部材81Aは、セラミックスなどの高剛性の任意の材料で構成され、その略半分が補強板81の凹部811内に配置され、残りの略半分は、補強板81の短辺から突出して配置されている。これらの凸部材81Aのうち、一方の凸部材81A先端が当接回動軸61の外周面に当接されている。
補強板81の長手方向略中央には、幅方向両側に突出する腕部81Bが一体的に形成されている。腕部81Bは、補強板81からほぼ直角に突出しており、これらの端部がそれぞれ図示しないビスによってカバー部材10Aに固定されている。このような補強板81は、ステンレス鋼、その他の材料から形成されている。
また、圧電素子82の両面には、ニッケルめっき層および金めっき層などが形成されて電極が形成されている。この電極は、切欠溝によって互いに電気的に絶縁された複数の電極が長手方向に沿った中心線を軸として線対称に形成されている。つまり、圧電素子82の短手方向中央には、長手方向に沿って溝83Aが形成され、また、長手方向中央には、短手方向に沿って溝83Bが形成されている。そして、圧電素子82の略中央には、略矩形の四つの角がそれぞれ溝83A,83B上に配置される溝83Cが形成されている。これらの溝83A,83B,83Cにより、圧電素子82の表面には、対角線上両側にそれぞれ一対設けられるとともに振動体66を振動させて回動軸61を駆動するための駆動電極82A,82Bと、圧電素子82中央に略矩形(略菱形)に形成され、振動体66の振動挙動を検出するための検出電極82Cとの5つの電極が形成される。
一対の駆動電極82Aおよび一対の駆動電極82Bは、それぞれ互いに図示しないリード線で接続されており、これらのリード線は、振動体66の振動挙動を制御する制御手段としての印加装置84(図6参照)に接続されている。また、検出電極82Cは、図示しないリード線によって印加装置84に接続され、さらに補強板81は図示しないリード線によってグラウンドに接続されている。
なお、これらの電極82A,82B,82Cは、補強板81を挟む表裏両方の圧電素子82に同様に設けられており、例えば電極82Aの裏面側には電極82Aが形成されている。
したがって、このとき検出電極82Cは、縦一次振動モードの振動の節で縦一次振動モードの振動による歪みが最大となる位置であって、かつ屈曲二次振動モードの振動の節で屈曲二次振動モードの振動による歪みが最小となる位置を中心として形成されている。
例えば、駆動電極82Aに電圧を印加した時の回転方向を正転とすれば、電極82Bに電圧を印加すると、屈曲二次振動モードの振動の方向が逆になり、回動軸61の回転方向が逆転するのである。
ここで、圧電素子82に印加する駆動電圧(駆動信号)の駆動周波数は、振動体66の振動時に縦一次振動モードの振動の共振点近傍に屈曲二次振動モードの振動の共振点が現れて、凸部材81Aが良好な略楕円軌道を描くように設定される。
さらに、振動体66全体の振動により検出電極82Cが形成された部分の圧電素子82に歪みが生じるため、この歪みによって検出電極82Cからは振動体66の振動に応じた検出信号が検出される。
なお、振動体66に印加される交流電圧の波形は特に限定されず、例えばサイン波、矩形状波、台形波などが採用できる。
また、振動体76については、振動体66と同様な構成であり、振動体66を説明することで理解できるため、ここでの説明を省略する。
位相差−電圧変換回路841は、検出電極82Cから検出された検出信号Vaの位相と、駆動電極82Aまたは駆動電極82Bに印加される駆動信号Vhの位相との位相差を検出し、平均位相差に相当する電圧値を有する位相差電圧信号Vjを比較回路843に出力する。
図7は、駆動信号Vhと検出信号Vaとの位相差θを示した図である。この図7に示されるように、位相差θは、駆動信号Vhを基準として検出信号Vaが進む方向にずれた場合をプラス(+)として検出される。
位相差−電圧変換回路841は、位相差検出部841Aと、平均電圧変換部841Bとを備えている。位相差検出部841Aは、検出信号Vaおよび駆動信号Vhが入力されると、両信号の位相差に相当するパルス幅を有する位相差信号Vpdを生成し、平均電圧変換部841Bに出力する。平均電圧変換部841Bは、図示しない積分回路により位相差信号Vpdのパルス幅に相当する平均電圧値を有する位相差電圧信号Vjを生成し、比較回路843に出力する。
ここで、基準位相差信号Vkは、振動体66が最も効率よく振動し、縦一次振動モードと屈曲二次振動モードとの振動成分の比が適切となる駆動周波数に対応した位相差に設定されることが望ましい。
図8は、駆動周波数に対する振動体66の挙動特性を示したものであり、図8(A)は駆動周波数に対する位相差θの関係を示したものであり、また図8(B)は、駆動周波数に対する回動軸61の駆動(回動)速度の関係を示したものである。図8(A)に示されるように、振動体66の駆動周波数を変化させると、縦一次振動モードの振動の共振周波数f1付近および屈曲二次振動モードの振動の共振周波数f2付近でそれぞれ位相差θが高くなることが分かる。また、図8(B)に示されるように、振動体66の駆動周波数を変化させると、回動軸61の駆動速度は、縦一次振動モードの振動の共振周波数f1と、屈曲二次振動モードの振動の共振周波数f2との間で大きくなり、特に縦一次振動モードの振動の共振周波数f1に近い側の駆動周波数において最大となることが分かる。これは、一般的に縦一次振動モードの振動の方が屈曲二次振動モードの振動よりも振動体66の駆動トルクを確保しやすいことからも明らかである。そこで、駆動周波数は、縦一次振動モードの振動の共振周波数f1と屈曲二次振動モードの振動の共振周波数f2との間で縦一次振動モードの振動の共振周波数f1に近い周波数に設定するのが望ましいということがいえる。
したがって、本実施形態では、駆動周波数として回動軸61の駆動速度が最大となる周波数が選択され、基準位相差信号Vkは、この周波数における位相差(目標位相差)θkに対応する電圧値を有する値に設定されている。
すなわち、主として使用する振動モード(縦一次振動モード)以外の振動モード(屈曲二次振動モード)に起因する位相差θが、目標位相差θk未満となる位置に検出電極82Cを形成しているので、主として使用する縦一次振動モードに起因する位相差θのみが目標位相差に達することになる。このため、目標位相差θkに対する駆動信号が一つに決まるので、印加装置84がこの位相差に基づいて駆動信号を制御することにより、駆動信号を最適に調整することが可能となる。
電圧調整回路844は、比較回路843からの比較結果信号Veを入力し、電圧制御発振回路845に出力される調整信号Vfの電圧値を所定電圧値Vf0単位で変化させるものである。すなわち、電圧調整回路844は、“H”の比較結果信号Veを入力した場合には、調整信号Vfの電圧値を所定電圧値Vf0だけ上昇させ、“L”の比較結果信号Veを入力した場合には、調整信号Vfの電圧値を所定電圧値Vf0だけ下降させる。また、電圧調整回路844には、初期の調整信号である初期値Vf1が記憶されており、印加装置84の起動時には、この初期値Vf1を電圧値とする調整信号Vfを電圧制御発振回路845に出力する。なお、初期値Vf1は、予め設定された駆動周波数の調整範囲の上限値とされており、本実施形態では、駆動周波数の調整範囲は、縦一次振動モードの振動の共振周波数f1よりも所定値低い周波数から、屈曲二次振動モードの振動の共振周波数f2よりも所定値高い周波数までに設定され、この場合に初期値Vf1は、屈曲二次振動モードの振動の共振周波数f2よりも所定値高い周波数に設定されている。
ドライバ回路846は、電圧制御発振回路845からの基準信号Vgを受けて、この基準信号Vgの周波数で一定の電圧値となる駆動信号Vhを振動体66の駆動電極82Aまたは駆動電極82Bに出力する。
このような動作を繰り返すことにより、振動体66に印加される駆動信号Vhの周波数は減少し、位相差電圧信号Vj≧基準位相差信号Vkとなった場合には、逆に駆動信号Vhの周波数が増加するため、駆動信号Vhと検出信号Vaとの位相差θに相当する位相差電圧信号Vjは基準位相差信号Vk近辺で制御されることとなる。
また、何かの具合により駆動信号Vhの周波数が低くなりつづけ、リセット回路847の所定値以下となった場合には、電圧調整回路844の調整信号Vfが初期値Vf1に対応した値にリセットされ、もう一度駆動周波数の調整範囲の上限値から周波数の制御を行う。
なお、振動体76についても同様の構成の印加装置(図示せず)が設けられており、振動体76の振動の制御についても、振動体66と同様の制御を行う。
まず、回動軸61の外周に当接している振動体66が振動することにより、回動軸61が所定角度で回動する。回動することにより回動軸61と一体のカム部材60も所定の角度で回動する。するとカム部材60に形成されたカム溝62A,62Bも回動し、それぞれのカム溝62A,62Bに嵌合されているカム棒51,41の外周面がカム溝62A,62Bの内周面により誘導されながら開口部23A,23Bの中で移動する。
例えば、図3Aの位置から回動軸61を反時計方向(R1)に回動させると、カム棒41,51を有する第2レンズ40と第3レンズ50とは、互いに離間する方向に移動し、図3Bのように、第2レンズ40と第3レンズ50との間隔が広がることになる。
反対に、電圧が印加される駆動電極82Aと駆動電極82Bとを切り替えて、図3Bの位置から回動軸61を時計方向(R2)に回動させると、第2レンズ40と第3レンズ50とは、互いに近接する方向に移動し、図3Aのように戻る。
これにより第2レンズ40と第3レンズ50は、ズームレンズとして機能することになる。
例えば、図4Aの位置から回動軸71を反時計方向(R1)に回動させると、カム棒51と連結された第1レンズ30は、筐体20の中心方向から外側方向に移動し、図4Bのように、筐体20の端部側に寄る。
反対に、図4Bの位置から回動軸71を時計方向(R2)に回動させると、第1レンズ30は、筐体20の中央側へ移動し、図4Aのように戻る。
これにより第1レンズ30は、フォーカスレンズとして機能することになる。
この際、図示しない読み取りセンサによってレンズ30,40,50の位置を読み取り、制御回路にフィードバックして駆動制御することにより、レンズ30,40,50を任意の位置に静止可能となっている。
(1) 検出電極82Cが、圧電素子82の略中央に設けられ、屈曲二次振動モードの振動による歪みが最小となる位置を含んで形成されている、つまり、屈曲二次振動モードの振動の節を含んだ位置に形成されているので、屈曲二次振動モードの振動による検出信号Vaへの影響を最小限に抑制できる。したがって、図8に示されるように、屈曲二次振動モードの振動の共振周波数f2近傍では、駆動信号Vhと検出信号Vaとの位相差θを小さくできる。このため、回動軸61,71の駆動速度が一番大きくなる駆動周波数に対応する位相差(目標位相差)θkが、屈曲二次振動モードの振動の共振周波数f2における位相差θ2よりも大きくなるので、位相差θkに相当する電圧値を有する基準位相差信号Vkに対する駆動信号Vh(駆動周波数)を一つに決定することができる。
以上のように、検出電極82Cの位置を適切に設定したことにより、駆動信号Vhの周波数を常に一つに決定できるから、振動体66,76の振動制御を確実にできる。また、常に最適の駆動速度を確保できるので、駆動装置1の駆動効率を向上させることができる。
またこのとき、検出電極82Cは、縦一次振動モードの振動の節も含んだ位置となっており、当該節の位置では、縦一次振動モードの振動の振幅が最大となるので、縦一次振動モードの振動を検出し易くできる。
次に、本発明の第二実施形態について説明する。第二実施形態は、本発明にかかる圧電アクチュエータを機器としての時計に適用したものである。
図9は、本発明の第二実施形態にかかる時計9の日付表示機構90を示す平面図である。この図9において、日付表示機構90の主要部は、圧電アクチュエータ91と、この圧電アクチュエータ91によって回転駆動される被駆動体としてのロータ92と、ロータ92の回転を減速しつつ伝達する減速輪列と、減速輪列を介して伝達される駆動力により回転する日車93とから大略構成されている。減速輪列は、日回し中間車94と日回し車95とを備えている。これらの圧電アクチュエータ91、ロータ92、日回し中間車94、および日回し車95は、底板9Aに支持されている。
日回し中間車94の側方の底板9Aには、板バネ944が設けられており、この板バネ944の基端部が底板9Aに固定され、先端部が略V字状に折り曲げられて形成されている。板バネ944の先端部は、日回し中間車94の切欠部943に出入可能に設けられている。板バネ944に近接した位置には、接触子945が配置されており、この接触子945は、日回し中間車94が回転し、板バネ944の先端部が切欠部943に入り込んだときに、板バネ944と接触するようになっている。そして、板バネ944には、所定の電圧が印加されており、接触子945に接触すると、その電圧が接触子945にも印加される。従って、接触子945の電圧を検出することによって、日送り状態を検出でき、日車93の1日分の回転量が検出できる。
なお、日車93の回転量は、板バネ944や接触子945を用いたものに限らず、ロータ92や日回し中間車94の回転状態を検出して所定のパルス信号を出力するものなどが利用でき、具体的には、公知のフォトリフレクタ、フォトインタラプタ、MRセンサ等の各種の回転エンコーダ等が利用できる。
補強板911の長手方向略中央には、両側に突出する腕部913が形成されており、これらの腕部913の一方がビスなどによって底板9Aに固定されている。なお、他方の腕部913は、底板9Aには固定されず、フリーの状態となっており、圧電アクチュエータ91が振動する場合に振動のバランスをとる錘となっている。
補強板911の対角線上両端には、補強板911の長手方向に沿って突出する略半円形の凸部914がそれぞれ形成されている。これらの凸部914のうち一方は、ロータ92の側面に当接されている。
また、検出電極912B以外の部分は駆動電極912Aとなっている。ここで、検出電極912Bの面積は、駆動電極912Aの面積の30分の1以上7分の1以下に設定されており、より望ましくは15分の1以上10分の1以下に設定されている。
すなわち、駆動電極912Aに信号を与えて圧電素子912を伸縮させた場合、縦一次振動モードに着目すると、ある時間の検出電極912Bの状態は伸びているか、縮んでいるかのいずれか一方の状態しか取らない。
一方、屈曲二次振動モードにおいては、ある時間の検出電極912Bの状態は、検出電極912Bの形成位置によっては、伸びた部分と縮んだ部分とが混在することがある。この伸びた部分と縮んだ部分とが混在する検出電極912Bでは、プラスの電荷とマイナスの電荷が互いに打ち消しあい、検出信号が小さくなる。それに伴い、共振周波数近傍で見られる駆動信号と検出信号の位相差も小さくなる。
従って、屈曲二次振動モードに起因する伸縮部分が混在する検出電極912Bでは、伸びと縮みそれぞれによる電荷量が打ち消され、屈曲二次振動モードに起因する位相差も略零、例えば20度以下の小さな値になる。
また、検出電極912BのY軸方向の位置をY軸の正の方向つまり圧電素子912の長手方向端部側に移動すると、屈曲二次振動モードに起因する位相差が大きくなり、かつ、検出信号のレベルが低下してしまう。すなわち、Y軸の正の方向に検出電極912Bを移動すると、縦一次振動モードによる歪みが小さくなり、歪みによって発生する電荷が少なくなり、検出信号レベルも低くなる。本実施形態では、検出電極から発生する検出信号を制御に用いるため、信号レベルが低いと電気的なノイズの影響や、機械的な振動、軽衝撃の影響を受けやすく、制御が不安定になることがある。
また、屈曲二次振動モードの歪みによって発生する電荷量の割合が大きくなってしまう。その結果、屈曲振動の影響が強く出るため、屈曲二次振動モードに起因する位相差が大きくなってしまう。
従って、検出電極912BのY軸方向の位置は、X軸と圧電素子の長手方向端部間の所定の範囲内(例えば図11におけるA−C間)に配置する必要がある。
図13は、本実施形態の日付表示機構90において、圧電アクチュエータ91に印加する駆動周波数に対する圧電アクチュエータ91の振動特性および日付表示機構90の動作特性を示したものである。この図13において、駆動周波数に対する位相差は、ある駆動周波数の範囲で、駆動周波数が増えるにつれて徐々に減少している。また、駆動周波数に対するロータ92の回転数は、位相差が減少する駆動周波数の範囲で大きくなっていることが分かる。つまり、この駆動周波数の範囲は、縦一次振動モードの振動の共振周波数と屈曲二次振動モードの振動の共振周波数との間であって、これらの振動モードが同時に良好に現れる範囲であるといえる。そこで、本実施形態では印加装置の基準位相差信号Vkは、この駆動周波数の範囲に対応する位相差θk(例えば70°〜80°の間)に相当する電圧値を有する値に設定されている。
ロータ92には、板ばね922が取り付けられており、ロータ92が圧電アクチュエータ91側に付勢されている。これにより凸部914とロータ92側面との間に適切な摩擦力が発生し、圧電アクチュエータ91の駆動力の伝達効率が良好となる。
ロータ92の回転運動は、日回し中間車94に伝達され、切欠部943に日回し車95の歯が係合すると、日回し中間車94によって日回し車95が回転し、日車93を回転させる。この回転により日車93が表示する日付が変更される。
(6) 凸部914を圧電アクチュエータ91の対角線両端に設けたので、駆動電極912Aを一つ設けるだけで、重量のアンバランスにより縦一次振動モードに加えて屈曲二次振動モードを励振できる。したがって圧電素子912の電極の構成を簡単にできる。これに伴って、印加装置での駆動信号の制御も簡略化できる。これは例えば圧電アクチュエータ91が小型である場合などでは、小さな圧電素子912に、溝によって複雑な形状の電極を形成するのが困難であるため、特に有用である。
検出電極の形状、配置などは、第一実施形態では圧電素子82の略中央に略菱形に形成され、第二実施形態では圧電素子912の凸部914寄りに略矩形状に形成されていたが、これに限らず、例えば図14A〜14Fに示されるような形状、配置であってもよい。
図14Aに示される圧電アクチュエータ100Aでは、圧電素子表面の略中央に略正方形の検出電極101Aが形成されている。また、圧電素子表面の検出電極101Aを除いた部分には、対角線上両端に略矩形状の一対の駆動電極102A,103Aが形成されている。これらの駆動電極102A,103Aのうち、一方の駆動電極102Aは圧電素子略中央で互いに連続しており、一つの駆動電極102Aを形成している。したがって、この圧電アクチュエータ100Aでは、三つの駆動電極102A,103Aおよび一つの検出電極101Aが形成されている。またこの場合において、駆動電極102A,103Aおよび検出電極101Aにはリード線が接続されるリード線接続位置104Aが設けられている。駆動電極102A,103Aには、圧電素子の長手方向略中央付近に凹凸が形成されることにより、これらのリード線接続位置104Aが、圧電素子の長手方向略中央にほぼ一直線に配置されている。このような配置により、それぞれの電極へのリード線の接続が容易になる。また、駆動電極102Aが圧電素子略中央で互いに連続しているので、圧電素子に接続されるリード線の本数を減少させることができるから、圧電アクチュエータ100Aの構造を簡略化できる。
また図14Dに示される圧電アクチュエータ100Dでは、検出電極101Dは、多角形状(六角形)に形成されている。
以上のように、検出電極の形状は、略正方形状、多角形状などの他、円形状、楕円形状、変形形状など、任意の形状を採用できる。
検出電極の配置は、屈曲二次振動モードの振動の節を含んだ位置に形成されるものに限らず、圧電アクチュエータが主として屈曲二次振動モードの振動を使用する場合には、屈曲二次振動モード以外の振動の節を含んで形成すればよい。つまり、圧電アクチュエータが主として屈曲二次振動モードを使用する場合には、例えば図14Eに示される検出電極101Eや図14Fに示される検出電極101Fのように、検出電極を圧電素子の長手方向端部に設けてもよい。つまり、検出電極101Fは、縦一次振動モードの振動による歪みが最小となる位置を含んで形成されていればよい。
要するに、検出電極は、主として使用する振動モード以外の振動モードの振動による歪みが最小となり、主として使用する振動モード以外の振動モードに起因する位相差が、目標位相差未満となる位置を含んで形成されていればよい。
また、検出電極の配置は、主として使用する振動モード以外の振動モードの振動による歪みが最小となる位置が、検出電極の形状の重心に一致するものに限らず、歪みが最小となる位置を含んだ位置に形成されていればよい。
さらに、第1実施形態のように、凸部材81AがY軸上に配置されてアンバランスとなっていない場合も、第2実施形態のように、主として使用する振動モード以外の振動モードの振動に起因して、伸びる部分と縮む部分とが混在し、各部分で発生する電荷量が互いに打ち消し合う位置に検出電極を配置し、主として使用する振動モード以外の振動モードに起因する位相差が、目標位相差未満となる位置を含んで形成されていればよい。
なお、図15のように検出電極912Bの一部を圧電素子912の端縁まで延長した形状であれば、図16に示すように、リード線等の配線915を圧電素子912の側方から延長させて検出電極912B上に接触させるだけで配線でき、配線構造が容易になるという利点がある。
すなわち、前記各実施形態のように位相差に基づいて駆動周波数の制御を行う場合には、図17に示すように、例えば回転数が最も高くなる所定の目標位相差θkを設定し、縦一次振動モードに起因する位相差の値が目標位相差θkとなる周波数に駆動周波数を調整するとともに、屈曲二次振動モードに起因する位相差が目標位相差θk未満となる位置に検出電極を設ければよい。すなわち、屈曲二次振動モードに起因する位相差θ2などが目標位相差θk未満となるように検出電極を配置すれば良く、より好ましくは屈曲二次振動モードに起因する位相差θ3のように、その位相差が20度以下になる位置に検出電極を配置すればよい。
一方で、図18に示すように、検出信号のレベルも、位相差と同様に、回転数や消費電流と相関関係を有するため、検出信号レベルに基づいて駆動周波数を制御することもできる。すなわち、縦一次振動モードに起因する検出信号レベルが目標レベルV1となるように駆動周波数を制御すればよい。この場合も、屈曲二次振動モードに起因する検出信号レベル(例えばV2)が目標レベルV1未満となるように検出電極を配置すれば良く、より好ましくは屈曲二次振動モードに起因する検出信号レベルV3のように、その検出信号レベルが略0となる位置に検出電極を配置すればよい。
したがって、上記に開示した形状、材質などを限定した記載は、本発明の理解を容易にするために例示的に記載したものであり、本発明を限定するものではないから、それらの形状、材質などの限定の一部もしくは全部の限定を外した部材の名称での記載は、本発明に含まれるものである。
[実施例1]
図19に示す圧電アクチュエータ110Aを用いて実験を行った。圧電アクチュエータ110Aの圧電素子111A表面のめっき層には、切欠溝によって互いに電気的に絶縁された複数の電極が長手方向に沿った中心線を軸として線対称に形成されている。つまり、圧電素子111Aを幅方向(短手方向)にほぼ三等分するように二本の溝が形成され、これらの溝で分割された三つの電極のうち、両側の電極ではさらに長手方向をほぼ二等分するように溝が形成されている。これらの溝により、圧電素子111Aの表面には五つの電極が形成され、これらの電極のうち対角線上両端に形成される二つの電極がそれぞれ駆動電極112A,113Aとなっており、また中央の電極が駆動電極114Aとなっている。圧電素子111Aの略中央で、駆動電極114Aの内部には、略矩形状の検出電極115Aが形成されている。これらの駆動電極112A,113A,114Aおよび検出電極115Aはいずれも第一実施形態と同様の印加装置に接続されている。駆動電極112A,114Aに駆動信号を印加すると、圧電アクチュエータ110Aは縦一次振動モードと屈曲二次振動モードを組み合わせた振動を励振し、凸部116Aが略楕円軌道を描いて振動する。また駆動電極113A,114Aに駆動信号を印加すると、屈曲二次振動モードの振動方向が逆となり、凸部116Aが逆方向に略楕円軌道を描いて振動する。したがって、縦一次振動モードの振動の節は、圧電アクチュエータ110A中心の点Aとなり、また屈曲二次振動モードの振動の節は、圧電アクチュエータ110Aの長手方向に沿った三つの点Aとなる。つまり、検出電極115Aは、縦一次振動モードの振動の節で、かつ屈曲二次振動モードの振動の節の位置を含んで形成されている。
このような圧電アクチュエータ110Aの凸部116Aをロータ側面に当接し、駆動信号の駆動周波数を変化させ、各駆動周波数に対するロータの回転速度の関係を調べた。また各駆動周波数に対する駆動信号と検出信号との位相差の関係を調べた。
図20に示す圧電アクチュエータ110Bを用いて実験を行った。圧電アクチュエータ110Bの圧電素子111B表面には、実施例の圧電アクチュエータ110Aと同様に五つの駆動電極112B,113B,114Bが形成されている。駆動電極112Bに駆動信号が入力されている場合には、一対の駆動電極113Bのうち凸部116Bから遠い側の一方を検出電極として使用し、駆動電極113Bに駆動信号が入力されている場合には、一対の駆動電極112Bのうち凸部116Bから遠い側の一方を検出電極として使用した。
その他の条件は、実施例と同じである。
図21には、実施例の結果が示されている。この図21に示されるように、駆動周波数に対するロータの回転速度は、ある一定の範囲内で大きくなり、その他の範囲では速度が0、つまりロータが回転しないことがわかる。したがって、この駆動周波数の範囲内で駆動信号を調整すれば、ロータの回転速度を十分に確保できることがわかる。また、駆動周波数に対する位相差は、ロータの回転速度が大きくなる駆動周波数範囲の下限より小さい駆動周波数では約180°となっているが、それよりも大きな駆動周波数では、駆動周波数が大きくなるに従って位相差が徐々に減少し、ロータの回転速度が大きくなる駆動周波数範囲の上限より大きい駆動周波数では、約0°〜約30°程度となっている。したがって、実施例の圧電アクチュエータ110Aでは、駆動周波数の増加に伴って位相差が徐々に減少しているので、例えば位相差を70°〜80°の間で適宜設定して制御すると、ロータの回転速度を良好に確保でき、この場合において、位相差に対する駆動周波数が一つに決定されることがわかる。
図11に示す圧電アクチュエータ91を用いて実験を行った。圧電アクチュエータ91の圧電素子912は、L1=1.98mm、L2=7.0mmとし、検出電極912Bは前記エリアABCD内に含まれるように、A’(X,Y)=(0.595,0.15)、B’(X,Y)=(0.891,0.15)、C’(X,Y)=(0.595,1.73)、D’(X,Y)=(0.891,1.73)の4点を結ぶ矩形状に形成した。
そして、このような圧電アクチュエータ91の凸部914をロータ側面に当接し、駆動信号の駆動周波数を変化させ、各駆動周波数に対する駆動信号および検出信号の位相差の変化を示す位相差特性と、検出信号レベルの変化を示す検出信号特性の関係を調べた。この位相差特性および検出信号特性のグラフを図23,24に示す。
一方、検出信号912BをエリアABCDよりもX軸負方向にずらして形成した場合、X軸正方向にずらして形成した場合、Y軸正方向にずらして形成した場合の位相差特性および検出信号特性を調べた。図25,26は、X軸負方向にずらして形成した場合の位相差特性および検出信号のグラフであり、図27,28はX軸正方向にずらして形成した場合の位相差特性および検出信号のグラフであり、図29,30はY軸正方向にずらして形成した場合の位相差特性および検出信号のグラフである。
図23〜30に示すように、所定のエリアABCD内に検出電極912Bを形成した場合には、屈曲二次振動モードに起因する位相差信号は非常に小さくなり、目標位相差を設定した場合に駆動周波数を一つに決定できることがわかる。
これに対し、検出電極912BをエリアABCDからX軸負方向やY軸正方向にずらして形成した場合には、屈曲二次振動モードに起因する位相差信号が大きくなっており、目標位相差を設定した場合に駆動周波数が二つ存在してしまい、駆動特性に劣る周波数で駆動してしまう場合が生じてしまうことになる。
Claims (12)
- 二つ以上の振動モードを有する圧電素子の振動により、被駆動体を駆動する圧電アクチュエータであって、
前記圧電素子に駆動信号を印加して当該圧電素子を振動させるための駆動電極と、
前記圧電素子の振動挙動を検出するための検出電極と、
前記駆動電極に印加する駆動信号と前記検出電極で検出される検出信号との位相差に基づいて前記駆動信号を制御する制御手段とを備え、
前記検出電極は、主として振動するモード以外の振動モードに起因する位相差が制御時の目標となる目標位相差未満となる位置に形成される
ことを特徴とする圧電アクチュエータ。 - 請求項1に記載の圧電アクチュエータにおいて、
前記検出電極は、主として振動するモード以外の振動モードに起因する位相差が20度以下となる位置に形成される
ことを特徴とする圧電アクチュエータ。 - 二つ以上の振動モードを有する圧電素子の振動により、被駆動体を駆動する圧電アクチュエータであって、
前記圧電素子に駆動信号を印加して当該圧電素子を振動させるための駆動電極と、
前記圧電素子の振動挙動を検出するための検出電極と、
前記検出電極で検出される検出信号の信号レベルに基づいて前記駆動信号を制御する制御手段とを備え、
前記検出電極は、主として振動するモード以外の振動モードに起因する前記信号レベルが制御時の目標となる目標信号レベル未満となる位置に形成される
ことを特徴とする圧電アクチュエータ。 - 請求項1から請求項3のいずれかに記載の圧電アクチュエータにおいて、
前記検出電極は、主として振動するモード以外の振動モードに起因して伸びる部分と縮み部分とが同時に発生してそれぞれの部分で発生する電荷量が打ち消される位置に形成される
ことを特徴とする圧電アクチュエータ。 - 請求項1から請求項3のいずれかに記載の圧電アクチュエータにおいて、
前記検出電極は、主として使用する振動モード以外の振動モードによる歪みが最小となる位置を含んで形成される
ことを特徴とする圧電アクチュエータ。 - 請求項5に記載の圧電アクチュエータにおいて、
前記振動モードは、所定の一方向に伸縮する縦振動モードと、前記縦振動モードの振動方向に略直交する方向に屈曲する屈曲振動モードとを含み、
前記検出電極は、前記屈曲振動モードの振動の節を含む位置に形成される
ことを特徴とする圧電アクチュエータ。 - 請求項5または請求項6に記載の圧電アクチュエータにおいて、
前記圧電素子は略矩形板状に形成され、
前記振動モードは、前記圧電素子の長手方向に沿って伸縮する縦一次振動モードと、前記縦一次振動モードの振動方向の略直交方向に屈曲する屈曲二次振動モードとを有し、
前記検出電極は、前記縦一次振動モードの振動の節で、かつ前記屈曲二次振動モードの振動の節を含む位置に形成される
ことを特徴とする圧電アクチュエータ。 - 請求項1から請求項7のいずれかに記載の圧電アクチュエータにおいて、
当該圧電アクチュエータは、前記屈曲振動モードの振動方向を正逆変更可能に構成されている
ことを特徴とする圧電アクチュエータ。 - 請求項1から請求項8のいずれかに記載の圧電アクチュエータにおいて、
前記検出電極の面積は、前記駆動電極の面積の30分の1以上7分の1以下である
ことを特徴とする圧電アクチュエータ。 - 請求項1から請求項9のいずれかに記載の圧電アクチュエータを備えたことを特徴とする機器。
- 請求項10に記載の機器において、
レンズと、
前記圧電アクチュエータの振動により前記レンズを駆動する駆動ユニットとを備えた
ことを特徴とする機器。 - 請求項10に記載の機器において、
当該機器は、前記圧電アクチュエータの振動によって駆動される時計である
ことを特徴とする機器。
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