JPS6397344A - 連鋳用浸漬ノズル外挿耐火材 - Google Patents
連鋳用浸漬ノズル外挿耐火材Info
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- JPS6397344A JPS6397344A JP24478486A JP24478486A JPS6397344A JP S6397344 A JPS6397344 A JP S6397344A JP 24478486 A JP24478486 A JP 24478486A JP 24478486 A JP24478486 A JP 24478486A JP S6397344 A JPS6397344 A JP S6397344A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
- B22D41/52—Manufacturing or repairing thereof
- B22D41/54—Manufacturing or repairing thereof characterised by the materials used therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、綱の連続鋳造に用いられる浸漬ノズルの外
挿耐火材に関する。
挿耐火材に関する。
連鋳用浸漬ノズルは第６図に示すように溶鋼をタンディ
シュ８からモールド４内へ鋳込む場合に用いられるもの
で、その下部がモールド４内の溶鋼に浸漬された状態で
使用される。一方、モールド内にはモールドパウダーと
称せられる酸化防止剤を投入し、溶鋼表面に浮遊させて
該溶鋼の酸化を防止するようにしており、上記浸漬ノズ
ル１は使用中にモールドパウダー３と接触する部分が激
しく浸食され局部的な溶損を受ける。
シュ８からモールド４内へ鋳込む場合に用いられるもの
で、その下部がモールド４内の溶鋼に浸漬された状態で
使用される。一方、モールド内にはモールドパウダーと
称せられる酸化防止剤を投入し、溶鋼表面に浮遊させて
該溶鋼の酸化を防止するようにしており、上記浸漬ノズ
ル１は使用中にモールドパウダー３と接触する部分が激
しく浸食され局部的な溶損を受ける。
このようなパウダーライン部の局部溶損対策として、ア
ルミナ−グラファイト質のノズル本体のパウダーライン
部２をジルコニア−グラファイト質耐火物で構成した２
層式ノズルが用いられる。
ルミナ−グラファイト質のノズル本体のパウダーライン
部２をジルコニア−グラファイト質耐火物で構成した２
層式ノズルが用いられる。
そして、該ジルコニア−グラファイト質耐火物の配合割
合についても種々改良がなされ、例えば、特公昭５９−
１２２９号には上記パウダーライン部に２１０２７０〜
９３重量％、Ｃ２〜１０重量％。
合についても種々改良がなされ、例えば、特公昭５９−
１２２９号には上記パウダーライン部に２１０２７０〜
９３重量％、Ｃ２〜１０重量％。
ＳｉＣと溶融シリカの中の少なくとも何れか一方を５〜
３０重量％からなる耐火物を被覆することが開示されて
いる。
３０重量％からなる耐火物を被覆することが開示されて
いる。
しかしながら、上記構成に於いては、Ｃの■が少ないの
で溶鋼の鋳込初期の厳しい熱衝撃に耐えることができな
い欠点があり、また、モールドパウダーとの濡れ性が良
く反応性が高いため、モールドパウダーのフラックス成
分が耐火物内部へ浸透し、耐蝕性が劣化するという問題
点があった。
で溶鋼の鋳込初期の厳しい熱衝撃に耐えることができな
い欠点があり、また、モールドパウダーとの濡れ性が良
く反応性が高いため、モールドパウダーのフラックス成
分が耐火物内部へ浸透し、耐蝕性が劣化するという問題
点があった。
この発明は、上記従来の事情に鑑みて提案されたもので
あって、モールドパウダーに対して優れた耐蝕性を有し
、且つ、鋳込み初期の熱衝撃に対しても優れた耐熱衝撃
性を有する浸漬ノズルを提供することを目的とする。
あって、モールドパウダーに対して優れた耐蝕性を有し
、且つ、鋳込み初期の熱衝撃に対しても優れた耐熱衝撃
性を有する浸漬ノズルを提供することを目的とする。
上記目的を達成するために、この発明は以下のような手
段を採用している。即ち、浸漬ノズルの外挿耐火材を、
Ｚｒ（ｈ５５〜８７重量％、黒鉛１０〜３０重■％、
ＳｉＣ３〜２０重量％、ＳｉＯ〜５重債％より構成した
ものである。
段を採用している。即ち、浸漬ノズルの外挿耐火材を、
Ｚｒ（ｈ５５〜８７重量％、黒鉛１０〜３０重■％、
ＳｉＣ３〜２０重量％、ＳｉＯ〜５重債％より構成した
ものである。
上記黒鉛は、熱伝導性を良くし、耐熱衝撃性を向上させ
るために添加されるものである。黒鉛は１０！ｌ１ｆｆ
ｉ％より少ないと耐熱衝撃性が劣り、耐蝕性が悪くなる
。また、３０重量％を超えると耐酸化性が劣り、耐蝕性
が悪くなる。
るために添加されるものである。黒鉛は１０！ｌ１ｆｆ
ｉ％より少ないと耐熱衝撃性が劣り、耐蝕性が悪くなる
。また、３０重量％を超えると耐酸化性が劣り、耐蝕性
が悪くなる。
ＳｉＣは耐火物内部へのモールドパウダーのフラックス
成分の浸透を防止するため、及び黒鉛の酸化を防止する
ために添加される。
成分の浸透を防止するため、及び黒鉛の酸化を防止する
ために添加される。
ＳｉＣが３重量％より少ないと、上記モールドパウダー
のフラックス成分の浸透を防止する効果が充分でなく、
また、２０重量％を超えると溶鋼によって分解されるの
で耐蝕性が悪くなる。
のフラックス成分の浸透を防止する効果が充分でなく、
また、２０重量％を超えると溶鋼によって分解されるの
で耐蝕性が悪くなる。
Ｓｉは耐火物組織の強度の向上、及び耐蝕性の向上を図
るために添加されるが、使用量が５重量％を超えると耐
熱衝撃性が著しく劣化するので好ましくない。
るために添加されるが、使用量が５重量％を超えると耐
熱衝撃性が著しく劣化するので好ましくない。
Ｚｒ０ｔは耐火物母材であり、５５〜８７重量％用いら
れる。５５重量％未満になるとモールドパウダーに対す
る充分な耐蝕性が得られず、他方、８７重量％を超える
と、他の成分配合量が規制されて、それ等の特性が発揮
できないので好ましくない。
れる。５５重量％未満になるとモールドパウダーに対す
る充分な耐蝕性が得られず、他方、８７重量％を超える
と、他の成分配合量が規制されて、それ等の特性が発揮
できないので好ましくない。
第１表はこの発明に係るジルコニア−黒鉛質耐火物の中
のＳｉＣの量を決定するため以下の実験に供せられるＡ
−Ｅの５種の試料の化学組成を示したものである。この
Ａ−Ｅの試料は上記組成の各成分を混練し、アイソスタ
ティックプレスで成形した後１０００℃で還元焼成して
作製したものである。尚、第１表には上記５種の試料の
気孔率とかさ比重も合わせて示した。
のＳｉＣの量を決定するため以下の実験に供せられるＡ
−Ｅの５種の試料の化学組成を示したものである。この
Ａ−Ｅの試料は上記組成の各成分を混練し、アイソスタ
ティックプレスで成形した後１０００℃で還元焼成して
作製したものである。尚、第１表には上記５種の試料の
気孔率とかさ比重も合わせて示した。
第１表
第１図は、市販のモールドパウダーに相当するフラック
スを用いた場合の耐パウダー性の試験結果を示すもので
ある。ＳｉＣの量が０〜２０重量％までは耐パウダー性
に大きな変化が見られないが、３０重量％から溶損指数
が大きくなり耐パウダー性が劣ることが理解できる。
スを用いた場合の耐パウダー性の試験結果を示すもので
ある。ＳｉＣの量が０〜２０重量％までは耐パウダー性
に大きな変化が見られないが、３０重量％から溶損指数
が大きくなり耐パウダー性が劣ることが理解できる。
第２図はＳｉＣ量とモールドパウダーのフラックスに対
する濡れ性を評価するため高温Ｕ？ａ鏡を用いた静浦法
（ヤシルードロップ法）により、接触角を求めた結果を
示すものである。ｓｉｃ ｉｌｔが増える程フランクス
に対して濡れ難くなり（接触角が大きくなり）、その結
果フラックスとの反応性が小さくなるものと考えられる
。
する濡れ性を評価するため高温Ｕ？ａ鏡を用いた静浦法
（ヤシルードロップ法）により、接触角を求めた結果を
示すものである。ｓｉｃ ｉｌｔが増える程フランクス
に対して濡れ難くなり（接触角が大きくなり）、その結
果フラックスとの反応性が小さくなるものと考えられる
。
第３図はＳｉＣ量と耐酸化摩耗性との関係を示すもので
ある。ＳｉＣｆＪが多（なる程、酸化摩耗後の体積減少
量は小さくなり、耐酸化摩耗性は向上することが理解で
きる。
ある。ＳｉＣｆＪが多（なる程、酸化摩耗後の体積減少
量は小さくなり、耐酸化摩耗性は向上することが理解で
きる。
更に第４図はＳｉＣ量と耐熱衝撃性との関係を示すもの
である。ＳｉＣ量が多い程耐熱衝撃性指数（ＴＳＲＩ）
が大きくなるが、ＳｉＣ量が２０重量％を超えると大き
く変化しないことが理解できる。
である。ＳｉＣ量が多い程耐熱衝撃性指数（ＴＳＲＩ）
が大きくなるが、ＳｉＣ量が２０重量％を超えると大き
く変化しないことが理解できる。
以上、第１図〜第４図の内容から本願発明に係るジルコ
ニア−グラファイト系耐火材に添加すべきＳｉＣの量は
２０重量％以下が好ましいことが理解できる。また、３
重量％未満では、モールドパウダーのフラックスの浸透
を充分に抑えることはできない。従ってＳｉＣｍは３〜
２０重量％が好ましいことになる。
ニア−グラファイト系耐火材に添加すべきＳｉＣの量は
２０重量％以下が好ましいことが理解できる。また、３
重量％未満では、モールドパウダーのフラックスの浸透
を充分に抑えることはできない。従ってＳｉＣｍは３〜
２０重量％が好ましいことになる。
第２表はこの発明に係るジルコニア−黒鉛質耐火材を浸
漬ノズル外挿材として使用するだめの実施配合例を示す
ものである。
漬ノズル外挿材として使用するだめの実施配合例を示す
ものである。
上記２つの配合物に対してバインダーを加えて混練し、
それぞれをアルミナ−黒鉛質の浸漬ノズルのパウダーラ
イン部に外挿し、アイソスタティックプレスにて同時成
形した後、この成形体を還元雰囲気中で焼成し、連続鋳
造用ノズルを得た。
それぞれをアルミナ−黒鉛質の浸漬ノズルのパウダーラ
イン部に外挿し、アイソスタティックプレスにて同時成
形した後、この成形体を還元雰囲気中で焼成し、連続鋳
造用ノズルを得た。
そして、このノズルをタンディシュに装着して実際の使
用に供した結果を第５図に示す。
用に供した結果を第５図に示す。
第２表
第５図からも明らかなように、この発明に係る耐火材を
外挿したノズルは両者とも６チヤージ完鋳でき、その溶
損速度はＳｔＣの添加量が８重量％のものがやや小さく
鋳込みのチャージ数が増えても充分使用できることが伺
われる。また、従来は約１／１０００本の割合で起こっ
ていた鋳込初期の熱スポーリングによると考えられる亀
裂は全く生じなかった。
外挿したノズルは両者とも６チヤージ完鋳でき、その溶
損速度はＳｔＣの添加量が８重量％のものがやや小さく
鋳込みのチャージ数が増えても充分使用できることが伺
われる。また、従来は約１／１０００本の割合で起こっ
ていた鋳込初期の熱スポーリングによると考えられる亀
裂は全く生じなかった。
以上説明したようにこの発明は、母材のジルコニアに対
して耐熱衝撃性を高める黒鉛と、耐蝕性を高め、且つ、
上記黒鉛の酸化を抑えるためのＳｉＣと、更に必要に応
じて組織の強度を向上させるＳｉを添加しているので耐
蝕性と耐熱衝撃性の極めて優れた耐火物を得ることがで
き、連鋳用の浸漬ノズルの外挿耐火材として使用すると
、より耐用性を高めることができる。
して耐熱衝撃性を高める黒鉛と、耐蝕性を高め、且つ、
上記黒鉛の酸化を抑えるためのＳｉＣと、更に必要に応
じて組織の強度を向上させるＳｉを添加しているので耐
蝕性と耐熱衝撃性の極めて優れた耐火物を得ることがで
き、連鋳用の浸漬ノズルの外挿耐火材として使用すると
、より耐用性を高めることができる。
第１図はＳｉＣｆＪと溶損指数との関係を示すグラフ、
第２図はＳｉＣｉＪと接触角との関係を示すグラフ、第
３図はＳｉＣ量と体積減少率との関係を示すグラフ、第
４図はＳｉＣ量と耐熱衝撃性指数との関係を示すグラフ
、第５図はＳｉＣＦＪと？８ ＴＥＡ速度との関係を示
すグラフ、第６図は連鋳用浸漬ノズルとモールドとの関
係を示す概念図である。 第１図 ｓｉｃ量（重量０１０） 第２図 第３図 第４図 ｓｉｃ量（重量０１０）
第２図はＳｉＣｉＪと接触角との関係を示すグラフ、第
３図はＳｉＣ量と体積減少率との関係を示すグラフ、第
４図はＳｉＣ量と耐熱衝撃性指数との関係を示すグラフ
、第５図はＳｉＣＦＪと？８ ＴＥＡ速度との関係を示
すグラフ、第６図は連鋳用浸漬ノズルとモールドとの関
係を示す概念図である。 第１図 ｓｉｃ量（重量０１０） 第２図 第３図 第４図 ｓｉｃ量（重量０１０）
Claims (1)
- ＺｒＯ＿２５５〜８７重量％、黒鉛１０〜３０重量％、
ＳｉＣ３〜２０重量％、Ｓｉ０〜５重量％よりなること
を特徴とする連鋳用浸漬ノズル外挿耐火材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24478486A JPS6397344A (ja) | 1986-10-14 | 1986-10-14 | 連鋳用浸漬ノズル外挿耐火材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24478486A JPS6397344A (ja) | 1986-10-14 | 1986-10-14 | 連鋳用浸漬ノズル外挿耐火材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6397344A true JPS6397344A (ja) | 1988-04-28 |
Family
ID=17123872
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24478486A Pending JPS6397344A (ja) | 1986-10-14 | 1986-10-14 | 連鋳用浸漬ノズル外挿耐火材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6397344A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009263203A (ja) * | 2008-04-01 | 2009-11-12 | Jfe Steel Corp | 竪型炉用耐火物 |
| JP2010100458A (ja) * | 2008-10-22 | 2010-05-06 | Jfe Steel Corp | 竪型炉用不定形耐火物 |
| WO2023094528A1 (en) | 2021-11-24 | 2023-06-01 | Vesuvius Group, S.A. | Submerged nozzle comprising continuous circumferential wavy ribs |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61135464A (ja) * | 1984-12-04 | 1986-06-23 | Toshiba Ceramics Co Ltd | 連続鋳造用浸漬ノズル |
-
1986
- 1986-10-14 JP JP24478486A patent/JPS6397344A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61135464A (ja) * | 1984-12-04 | 1986-06-23 | Toshiba Ceramics Co Ltd | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009263203A (ja) * | 2008-04-01 | 2009-11-12 | Jfe Steel Corp | 竪型炉用耐火物 |
| JP2010100458A (ja) * | 2008-10-22 | 2010-05-06 | Jfe Steel Corp | 竪型炉用不定形耐火物 |
| WO2023094528A1 (en) | 2021-11-24 | 2023-06-01 | Vesuvius Group, S.A. | Submerged nozzle comprising continuous circumferential wavy ribs |
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