JPS6387167A - フォワード形dc―dcコンバータ - Google Patents
フォワード形dc―dcコンバータInfo
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- JPS6387167A JPS6387167A JP22830586A JP22830586A JPS6387167A JP S6387167 A JPS6387167 A JP S6387167A JP 22830586 A JP22830586 A JP 22830586A JP 22830586 A JP22830586 A JP 22830586A JP S6387167 A JPS6387167 A JP S6387167A
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- voltage
- main switch
- main
- reset
- switch
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- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 22
- 238000009499 grossing Methods 0.000 claims description 3
- 238000003079 width control Methods 0.000 abstract description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 3
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 abstract description 3
- 230000002265 prevention Effects 0.000 abstract 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 3
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
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- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はDC−DCコンバータの保護回路に係り、特に
1石フォワード形スイッチング電源に適用するに好適な
りC−DCコンバータの保護回路に関する。
1石フォワード形スイッチング電源に適用するに好適な
りC−DCコンバータの保護回路に関する。
従来のこの種コンバータに対する保護回路に関するもの
として、例えば「スイッチングレギュレータの設計法と
パワーデバイスの使い方」 (誠文堂新光社刊、白圧倒
進、戸用治部著)に記載のものがある。ここに示される
ものの1つに三角波発振波と下限値を指定した直流電圧
(スレッシホールドレベル)を比較回路に加え、パルス
幅の最大値(以下デッドタイムと称する)を決める構成
がある。しかし、このような回路では、コンバータ部の
部品バラツキや入力電圧の変動に対し、必要とするデッ
ドタイムは広範囲に変化する為、充分にマージンをもっ
た幅広いデッドタイム値にしか設定できない。このため
、従来の回路例では制御パルス幅の可変領域が狭くなり
、広範囲に精度よく出力電圧を安定化できない問題があ
った。
として、例えば「スイッチングレギュレータの設計法と
パワーデバイスの使い方」 (誠文堂新光社刊、白圧倒
進、戸用治部著)に記載のものがある。ここに示される
ものの1つに三角波発振波と下限値を指定した直流電圧
(スレッシホールドレベル)を比較回路に加え、パルス
幅の最大値(以下デッドタイムと称する)を決める構成
がある。しかし、このような回路では、コンバータ部の
部品バラツキや入力電圧の変動に対し、必要とするデッ
ドタイムは広範囲に変化する為、充分にマージンをもっ
た幅広いデッドタイム値にしか設定できない。このため
、従来の回路例では制御パルス幅の可変領域が狭くなり
、広範囲に精度よく出力電圧を安定化できない問題があ
った。
上記従来技術は、制御パルス幅の可変領域が狭く、広範
囲に精度よく出力電圧を安定化する点については配慮が
されていない。例えば−石式フオワードコンバータに於
て制御パルス幅を広くするため、デッドタイムを必要以
上に狭(した場合、主スイッチのオフ期間中に主トラン
スの残留エネルギーが放出できず、主スイッチが導通す
るたびに、残留エネルギーが蓄積し、遂には主トランス
が飽和することになる。飽和した場合、主スイッチのト
ランジスターや主トランスの巻線などに過大な電流が流
れ、焼損してしまう問題があった。
囲に精度よく出力電圧を安定化する点については配慮が
されていない。例えば−石式フオワードコンバータに於
て制御パルス幅を広くするため、デッドタイムを必要以
上に狭(した場合、主スイッチのオフ期間中に主トラン
スの残留エネルギーが放出できず、主スイッチが導通す
るたびに、残留エネルギーが蓄積し、遂には主トランス
が飽和することになる。飽和した場合、主スイッチのト
ランジスターや主トランスの巻線などに過大な電流が流
れ、焼損してしまう問題があった。
本発明の目的は、部品バラツキや入力電圧の変動があっ
ても安定な出力電圧が得られ、トランスを飽和させるこ
とのないDC−DCコンバータの保護回路を提供するこ
とにある。
ても安定な出力電圧が得られ、トランスを飽和させるこ
とのないDC−DCコンバータの保護回路を提供するこ
とにある。
上記目的は、主スイッチの両端に発生する電圧と入力電
圧を比較検出する誤差増幅器を設けることにより、主ト
ランスの残留エネルギーを放出する電圧(以下、リセッ
ト電圧と呼ぶ)を検出し、検出したリセット電圧の発生
期間のみ、主スイッチを閉塞する半導体の補助スイッチ
をドライブ回路に対し設けることにより、達成される。
圧を比較検出する誤差増幅器を設けることにより、主ト
ランスの残留エネルギーを放出する電圧(以下、リセッ
ト電圧と呼ぶ)を検出し、検出したリセット電圧の発生
期間のみ、主スイッチを閉塞する半導体の補助スイッチ
をドライブ回路に対し設けることにより、達成される。
主スイッチがオフしたときの、主スイッチの両端の電圧
は、入力電圧と主トランスのリセット電圧が合成したも
のとなる。このため、誤差増幅器により、この合成電圧
から入力電圧を差引いたリセット電圧を検出し、検出し
た電圧で半導体スイッチをオンし、このオン信号でドラ
イブ回路をオフにする。それによって主スイッチは閉塞
し、主トランスは磁気飽和することがない。
は、入力電圧と主トランスのリセット電圧が合成したも
のとなる。このため、誤差増幅器により、この合成電圧
から入力電圧を差引いたリセット電圧を検出し、検出し
た電圧で半導体スイッチをオンし、このオン信号でドラ
イブ回路をオフにする。それによって主スイッチは閉塞
し、主トランスは磁気飽和することがない。
以下、本発明の実施例を第1図乃至第4図により説明す
る。第1図及び第3図は、本発明によるoc−ocコン
バータの保護回路の実施例であり、また、第2図及び第
4図は各実施例に於る各部のスイッチ波形を示す。
る。第1図及び第3図は、本発明によるoc−ocコン
バータの保護回路の実施例であり、また、第2図及び第
4図は各実施例に於る各部のスイッチ波形を示す。
第1図及び第2図に於て、1は主トランス2の残留エネ
ルギーを放出するリセットダイオード、2は電力変換用
の主トランス、3はパワーMOS FETによる主スイ
ッチ、4は整流ダイオード、5はチョークトランス6に
蓄えたエネルギーを出力へ放出する整流ダイオード、6
は主スイッチ3がオフ時に出力へ電流を供給するための
チョークトランス、7は平滑用コンデンサ、8は矩形波
発振器を含むパルス幅制御回路部、9は主スイッチ3の
ドライブ回路部、10はリセット電圧V、、を検出する
ための誤差増幅器、11〜14は入力電圧■。と主スイ
ッチの両端電圧VOSをレベル変換する抵抗器、15は
誤差増幅器10から検出されたリセ7)発生期間の信号
電圧■、をもとに動作するトランジスタ、16、17は
主スイッチ3をドライブするトランジスタ、18は出力
電圧■。8tを検出する誤差増幅器、■、は入力電圧、
■。□は出力電圧、■3は誤差増幅器10から検出され
たリセット発生時間の信号電圧、VDSは主スイッチ3
の両端電圧、■、は主トランス2のリセット電圧、T、
はりセット電圧■1の発生時間、N l” N 3は主
トランス2の1次、2次及び3次巻線、T、□及びT。
ルギーを放出するリセットダイオード、2は電力変換用
の主トランス、3はパワーMOS FETによる主スイ
ッチ、4は整流ダイオード、5はチョークトランス6に
蓄えたエネルギーを出力へ放出する整流ダイオード、6
は主スイッチ3がオフ時に出力へ電流を供給するための
チョークトランス、7は平滑用コンデンサ、8は矩形波
発振器を含むパルス幅制御回路部、9は主スイッチ3の
ドライブ回路部、10はリセット電圧V、、を検出する
ための誤差増幅器、11〜14は入力電圧■。と主スイ
ッチの両端電圧VOSをレベル変換する抵抗器、15は
誤差増幅器10から検出されたリセ7)発生期間の信号
電圧■、をもとに動作するトランジスタ、16、17は
主スイッチ3をドライブするトランジスタ、18は出力
電圧■。8tを検出する誤差増幅器、■、は入力電圧、
■。□は出力電圧、■3は誤差増幅器10から検出され
たリセット発生時間の信号電圧、VDSは主スイッチ3
の両端電圧、■、は主トランス2のリセット電圧、T、
はりセット電圧■1の発生時間、N l” N 3は主
トランス2の1次、2次及び3次巻線、T、□及びT。
Nは主スイッチ3がオン及びオフしたときの時間幅を各
々示している。
々示している。
以上の構成において、主スイッチ3がオンした場合、主
トランス2の1次巻線N1には、入力電圧■、が印加さ
れ、主トランス2の2次側に接続されている整流ダイオ
ード4は順方向の電圧が印加されるため導通し、出力端
子に電流を供給する。
トランス2の1次巻線N1には、入力電圧■、が印加さ
れ、主トランス2の2次側に接続されている整流ダイオ
ード4は順方向の電圧が印加されるため導通し、出力端
子に電流を供給する。
また、主スイッチ3がオフすると、整流ダイオード4が
逆方向の電圧印加となるためカットオフし、主トランス
2を通しての電力伝達はなくなる。しかし、主スイッチ
3がオフした瞬間に、チョークトランス6に逆起電力が
発生し、出力端子に電流を供給する。この動作に於て、
主スイッチ3がオンした場合、主トランス2の1次巻線
N1に流れる電流は、負荷電流に比例した電流と1次巻
線N。
逆方向の電圧印加となるためカットオフし、主トランス
2を通しての電力伝達はなくなる。しかし、主スイッチ
3がオフした瞬間に、チョークトランス6に逆起電力が
発生し、出力端子に電流を供給する。この動作に於て、
主スイッチ3がオンした場合、主トランス2の1次巻線
N1に流れる電流は、負荷電流に比例した電流と1次巻
線N。
のインダクタンスを励磁する励磁電流との合成電流が流
れ、負荷電流に比例した分は2次側へ伝達されるが、励
磁電流の成分は、そのまま主トランス2に蓄積され、残
留エネルギーとなる。この励磁電流による蓄積エネルギ
ーが残存している状態で次のサイクルに移り、主スイッ
チ3が再び導通すると1次巻線N1に、入力電圧■、が
印加され、更に残留エネルギーが蓄積され、遂には主ト
ランス2が飽和する。飽和すると主トランス2は空芯の
コイルとなるため1次巻線N、のインダクタンスが非常
に小さな値となり、過大な電流が流れ、主スイッチ3や
主トランス2の巻線を焼損することになる。これを防止
するため、1次巻線N、に電圧を積み上げた3次巻線N
3を設け、主スイッチ3がオフになると、この3次巻線
N3がらリセントダイオードを通して入力側のコンデン
サ19へ残留エネルギーを逃がしてやることにより、主
トランス2の飽和を防止することができる。ここで、3
次巻線N3の電圧は入力電圧V、によりクランプされる
ことになるので、N、の巻線に誘起される電圧■、は、 となり、主スイッチ3の両端の電圧は、このリセット電
圧■、と入力電圧■。が合成されたものとなる。また、
主スイッチ3がオフしたとき、主トランス2の磁束変化
量は等しいことから、■、×T、= v、XTON ・
・・・・・・・・ (2)となる。また、リセット時間
T1.は、Tr < T(IFF ・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・ (3)の条件を
満足する必要がある。
れ、負荷電流に比例した分は2次側へ伝達されるが、励
磁電流の成分は、そのまま主トランス2に蓄積され、残
留エネルギーとなる。この励磁電流による蓄積エネルギ
ーが残存している状態で次のサイクルに移り、主スイッ
チ3が再び導通すると1次巻線N1に、入力電圧■、が
印加され、更に残留エネルギーが蓄積され、遂には主ト
ランス2が飽和する。飽和すると主トランス2は空芯の
コイルとなるため1次巻線N、のインダクタンスが非常
に小さな値となり、過大な電流が流れ、主スイッチ3や
主トランス2の巻線を焼損することになる。これを防止
するため、1次巻線N、に電圧を積み上げた3次巻線N
3を設け、主スイッチ3がオフになると、この3次巻線
N3がらリセントダイオードを通して入力側のコンデン
サ19へ残留エネルギーを逃がしてやることにより、主
トランス2の飽和を防止することができる。ここで、3
次巻線N3の電圧は入力電圧V、によりクランプされる
ことになるので、N、の巻線に誘起される電圧■、は、 となり、主スイッチ3の両端の電圧は、このリセット電
圧■、と入力電圧■。が合成されたものとなる。また、
主スイッチ3がオフしたとき、主トランス2の磁束変化
量は等しいことから、■、×T、= v、XTON ・
・・・・・・・・ (2)となる。また、リセット時間
T1.は、Tr < T(IFF ・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・ (3)の条件を
満足する必要がある。
これらの条件に於て問題なのは、例えば、入力電圧■。
が異常低下したとき、DC−DCコンバータとしては一
定電力を得る動作モードとなるため、ToNが広がり、
結局、■。XTONは、はぼ一定の値となるが、リセッ
ト時間Trは主トランス2の1次巻線数N、と3次巻線
数N3の巻線数で決まっているため変化しない。このた
め、(3)式の条件が満足できなくなり、主トランス2
は飽和する。
定電力を得る動作モードとなるため、ToNが広がり、
結局、■。XTONは、はぼ一定の値となるが、リセッ
ト時間Trは主トランス2の1次巻線数N、と3次巻線
数N3の巻線数で決まっているため変化しない。このた
め、(3)式の条件が満足できなくなり、主トランス2
は飽和する。
よって、本発明による保護回路があると、リセット時間
T、、を検出し、検出した信号電圧■、で、主スイッチ
3を閉塞することにより、確実に(3)式を満足するよ
うにしている。
T、、を検出し、検出した信号電圧■、で、主スイッチ
3を閉塞することにより、確実に(3)式を満足するよ
うにしている。
即ち、入力電圧veを抵抗11と12でレベル変換した
電圧を基準電圧とし、反対入力にはリセット電圧■、と
入力電圧■。が合成された主スイッチ3の両端電圧■、
を抵抗13と14でレベル変換した電圧を誤差増幅器1
0へ印加することにより、リセット電圧の発生時間幅T
、、を検出する。検出したT、は、新たに設けたトラン
ジスタ15をオンし、パルス幅制御部からの出力電圧を
0■付近まで落とし、ドライブ回路並びに、主スイッチ
3を閉塞する。これにより、主スイッチ3や主トランス
巻線の焼損が防止できる。
電圧を基準電圧とし、反対入力にはリセット電圧■、と
入力電圧■。が合成された主スイッチ3の両端電圧■、
を抵抗13と14でレベル変換した電圧を誤差増幅器1
0へ印加することにより、リセット電圧の発生時間幅T
、、を検出する。検出したT、は、新たに設けたトラン
ジスタ15をオンし、パルス幅制御部からの出力電圧を
0■付近まで落とし、ドライブ回路並びに、主スイッチ
3を閉塞する。これにより、主スイッチ3や主トランス
巻線の焼損が防止できる。
また、第3図及び第4図による別の実施例によれば、主
トランス2の3次巻線N3の電圧を検出することにより
、リセット時間幅を直接検出する方法であり、その他の
構成及び動作は第1図及び第2図で説明した内容と同一
であるため省略する。
トランス2の3次巻線N3の電圧を検出することにより
、リセット時間幅を直接検出する方法であり、その他の
構成及び動作は第1図及び第2図で説明した内容と同一
であるため省略する。
また、新たに設けたトランジスタ15を、原理的に蓄積
電荷のないMOS FETにすることにより、ストレー
ジがない状態で主スイッチ3を閉塞することができるた
め、高速スイッチングに対応することができる。
電荷のないMOS FETにすることにより、ストレー
ジがない状態で主スイッチ3を閉塞することができるた
め、高速スイッチングに対応することができる。
また、整流ダイオード4のリカバリータイムが大きい場
合は、リカバリーの間は整流ダイオード4が短絡された
状態となり、主トランス2はクランプされ、−瞬リセッ
トが遅れることがある。特に、リカバリータイムはダイ
オードの種類が変ると太き(変化し、かつ、バラツキが
大きい、このような予測しがたい部品バラツキに対して
も、本発明によれば直接、リセット時間を検出して制御
しているため、主トランスを飽和させることはない。
合は、リカバリーの間は整流ダイオード4が短絡された
状態となり、主トランス2はクランプされ、−瞬リセッ
トが遅れることがある。特に、リカバリータイムはダイ
オードの種類が変ると太き(変化し、かつ、バラツキが
大きい、このような予測しがたい部品バラツキに対して
も、本発明によれば直接、リセット時間を検出して制御
しているため、主トランスを飽和させることはない。
なお、以上の実施例の説明では、主トランス2のリセッ
ト検出を、トランス巻線の電位を誤差増幅器と抵抗によ
って行なうものとして説明したが、リセット巻線に流れ
る電流を検出する方法など、他の方法に置きかえてもよ
い。
ト検出を、トランス巻線の電位を誤差増幅器と抵抗によ
って行なうものとして説明したが、リセット巻線に流れ
る電流を検出する方法など、他の方法に置きかえてもよ
い。
本発明によれば、入力電圧の異常低下や部品バラツキが
あっても、リセット時間を確保することができ、主スイ
ッチや主トランスの巻線の焼損を防止することができる
。
あっても、リセット時間を確保することができ、主スイ
ッチや主トランスの巻線の焼損を防止することができる
。
第1図は本発明の第1の実施例の回路図、第2図は第1
図の実施例における各部のスイッチ波形図、第3図は第
2の実施例の回路図、第4図は第3図に於る各部のスイ
ッチ波形図である。 1・・・リセットダイオード、2・・・電力変換用の主
トランス、3・・・パワーMOS FET 、 4・・
・整流ダイオード、5・・・整流用ダイオード、6・・
・平滑用のチョークトランス、7,19・・・コンデン
サ、8・・・パルス幅制御部、9・・・ドライブ回路部
、10と18・・・誤差増幅器、11〜14・・・抵抗
、15〜17・・・トランジスタ。 代理人 弁理士 秋 本 正 実 名 2 図
図の実施例における各部のスイッチ波形図、第3図は第
2の実施例の回路図、第4図は第3図に於る各部のスイ
ッチ波形図である。 1・・・リセットダイオード、2・・・電力変換用の主
トランス、3・・・パワーMOS FET 、 4・・
・整流ダイオード、5・・・整流用ダイオード、6・・
・平滑用のチョークトランス、7,19・・・コンデン
サ、8・・・パルス幅制御部、9・・・ドライブ回路部
、10と18・・・誤差増幅器、11〜14・・・抵抗
、15〜17・・・トランジスタ。 代理人 弁理士 秋 本 正 実 名 2 図
Claims (1)
- 1、パルス幅信号により駆動されるドライブ回路と、該
回路によって制御される主スイッチと、該主スイッチに
負荷として接続され2次巻線に交流電圧を発生する主ト
ランスと、前記2次巻線出力を整流平滑する整流平滑回
路とを備えたフォワード形のDC−DCコンバータにお
いて、前記主トランスのリセット状態を検出する検出手
段と、該検出手段によるリセット検出時間中にのみ前記
主スイッチを閉塞する補助スイッチとを設けたことを特
徴とするDC−DCコンバータの保護回路。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61228305A JPH07118912B2 (ja) | 1986-09-29 | 1986-09-29 | フォワード形dc―dcコンバータ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61228305A JPH07118912B2 (ja) | 1986-09-29 | 1986-09-29 | フォワード形dc―dcコンバータ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6387167A true JPS6387167A (ja) | 1988-04-18 |
JPH07118912B2 JPH07118912B2 (ja) | 1995-12-18 |
Family
ID=16874360
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61228305A Expired - Lifetime JPH07118912B2 (ja) | 1986-09-29 | 1986-09-29 | フォワード形dc―dcコンバータ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07118912B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4888821A (en) * | 1988-12-09 | 1989-12-19 | Honeywell Inc. | Synchronization circuit for a resonant flyback high voltage supply |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5013831A (ja) * | 1973-06-11 | 1975-02-13 | ||
JPS586072A (ja) * | 1981-06-30 | 1983-01-13 | Fujitsu Denso Ltd | 変圧器の偏磁防止方式 |
JPS61218364A (ja) * | 1985-03-20 | 1986-09-27 | Tdk Corp | スイツチング電源 |
-
1986
- 1986-09-29 JP JP61228305A patent/JPH07118912B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5013831A (ja) * | 1973-06-11 | 1975-02-13 | ||
JPS586072A (ja) * | 1981-06-30 | 1983-01-13 | Fujitsu Denso Ltd | 変圧器の偏磁防止方式 |
JPS61218364A (ja) * | 1985-03-20 | 1986-09-27 | Tdk Corp | スイツチング電源 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4888821A (en) * | 1988-12-09 | 1989-12-19 | Honeywell Inc. | Synchronization circuit for a resonant flyback high voltage supply |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH07118912B2 (ja) | 1995-12-18 |
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