JPS637457Y2

JPS637457Y2 -

Info

Publication number: JPS637457Y2
Application number: JP18327284U
Authority: JP
Priority date: 1984-12-04
Filing date: 1984-12-04
Publication date: 1988-03-03
Also published as: JPS6199417U

Description

【考案の詳細な説明】（技術分野）工具本体に外周切刃と底切刃をもち、切屑排出
用の溝を形成したスクエアエンドタイプのエンド
ミルの底切刃形状を改良して穴あけ性能を飛躍的
に向上させたエンドミルに関する。

（従来技術及び本考案が解決しようとする問題
点）加工物の側面切削、溝切削、キー溝切削等に第
８図、第９図のようなスクエアエンドタイプのエ
ンドミルが多く使用されている。

このエンドミルは外周切刃１４と底切刃２ａを
有し、さらにガツシユ（本願明細書においてガツ
シユとは底切刃から外周切刃のすくい面に達する
溝を意味する。以下同じ）７，９が施されてい
る。４は外周切刃１４のすくい面である。底切刃
２ａはこれによつて切られる面が平坦になること
が望まれるが、横送りによつて平面を加工する場
合、底切刃２ａを平坦にするとビビリ易くなるた
め、通常の底切刃は外周切刃１４の外周コーナ１
から中心に向けて1゜〜3゜程度の傾斜で逃されてい
るので滑らかな切削ができる。しかしながら、キ
ー溝加工や金型等の溝加工において穴あけがで
き、しかも穴あけ後そのまま横送り切削で溝加工
ができるエンドミルの要求が近時多くなつてき
た。従来のエンドミルは心厚が大きいので穴あけ
時の切削スラストが異常に大きくなり、また、切
屑逃げ溝も小さいため、切屑づまりが生じて切刃
が欠けたり、または切屑が切刃に圧着して切削時
の発熱で切刃に切屑が溶着して、最悪の場合には
まつたく切削ができなくなつてしまうこともあ
る。そのためエンドミルでの穴あけ深さはエンド
ミル径Ｄに対し0.5D程度が限界であつた。また、
第１０図に示すように底切刃２ａで穴あけした場
合、切屑は矢印のように底切刃２ａと直角方向に
流れることになり、軸方向に切削スラストがもろ
にかかる。特に工具の中心軸線（Ｘ−Ｘ）近傍は
切削速度が零に等しいので切刃は加工物を押しつ
ぶすことになり異常に大きな切削スラストが発生
する。又心厚が大きいため切屑の排出が悪く、穴
あけには不適である。

さらに実開昭56−33120号公報に開示された長
孔加工用エンドミルは、切刃の先端角をドリルと
同じように118゜前後としたものである。このよう
な形状にすると確かに穴あけができ横送り切削も
できるが、底付長溝を加工した場合、溝底がＶ字
形となり平坦な溝底が要求される場合には不適で
ある。

また、工具の中心線と外周コーナとの間に不等
長さの一対の外側切刃と、外側切刃から中心線に
向うポケツト斜面とを形成すると共に、ポケツト
斜面の傾斜角度を不等に形成し、工具の中心軸線
を外れた位置に両ポケツト斜面の交点をもつてき
た２枚刃エンドミルが実開昭54−24793号公報に
開示されている。このエンドミルはポケツト斜面
によつて形成される一方の稜線のみが切刃となる
ので切削トルクや切削スラストが大となる。しか
もこれら切削トルクや切削スラストが各切刃に均
等に作用せず、工具に傾きやビビリ振動が生じて
正確な穴加工が困難である。また、工具の中心軸
線では１刃のみが切削に関与するので、切削能率
が悪い。

（問題点を解決するための手段）本考案はエンドミルの特性をそのまま生かしつ
つ、さらに穴あけ深さをエンドミル径Ｄの２倍ま
で可能にするエンドミルであつて、工具の中心軸
線（Ｘ−Ｘ）に向つて外周切刃の外周コーナから
外側切刃と内側切刃を形成し、外側切刃の逃げ角
θを内側切刃の逃げ角θ₁より小とすると共に、内
側切刃からガツシユを施し、各底切刃の逃げ角を
中心軸線に対称に形成することによつて、切屑の
排出を良好にして切削トルクや切削スラストを軽
減し、１回の切削における穴あけ深さを大とする
と共に、正確な加工を可能としたものである。

（実施例及び作用）次にこの考案の実施例を第１図及び第２図によ
り説明する。この切刃の外周コーナ１から中心軸
線（Ｘ−Ｘ）に向つて1゜〜3゜程度の角度θの逃げ
角をもつ外側切刃２．２が、おおよそ心厚ｄ相当
位置まで形成される。さらに外側切刃２，２に連
続して工具の中心軸線（Ｘ−Ｘ）に達するまでの
角度5゜〜30゜程度の角度θ₁の逃げ角をもつて内側切
刃３，３がほぼ逆Ｖ字形に形成される。外側切刃
２はすくい面４、二番沈げ面５、三番逃げ面６か
ら形成されている。また、内側切刃３には工具の
中心軸線を越えて30゜〜40゜のガツシユ角αでガツ
シユがほどこされ、ガツシユが施された面７．９
が形成される。また、ガツシユが施された面７は
すくい面となり軸に対して負角5゜〜正角25゜の範
囲で形成され、また、二番逃げ面８も形成されて
いる。

第１図に示す実施例は内側切刃３，３の中心部
にチゼル１１を形成したものであるが、第３図、
第４図に示す実施例は内側切刃３，３の中心部１
２にチゼルがないものであり、第５図、第６図に
示す実施例は内側切刃３，３の中心部をセンター
カツト１３をしたものである。なお、各図におい
て均等な部分には同一符号を付した。

さらに外側切刃２、内側切刃３の各逃げ角θ，
θ₁は工具の中心軸線（Ｘ−Ｘ）に対称に形成され
ており、各切刃は均等に切削に関与する。なおガ
ツシユ角αは通常は30゜〜40゜程度であるが、切屑
の材質形状に応じてこの範囲を外れた値をとるこ
ともできる。

第７図によつて本考案による底切刃で穴あけし
た時の切屑の流れる状態を矢印で示すと、切屑は
外側切刃２と内側切刃３でそれぞれ分断されて、
外側切刃２の切屑は軸方向に流れてガツシユが施
された面７からすくい面４にそつて滑らかに排出
される。

なお、上記実施例では一対の内側切刃、外側切
刃を具えた、所謂２枚刃エンドミルを示したが、
この考案では３枚刃以上の切刃を有するものに適
用できることは言うまでもない。

この考案に係るエンドミルと第８図に示す従来
品とを用いて以下の条件で穴あけ加工を行つた。

エンドミル従来品：第８図に示す２枚刃エ
ンドミル（Ｄ＝10mm）考案品：第１図に示す２枚刃エ
ンドミル（Ｄ＝10mm） θ₁＝30°，α＝35°，ｄ＝６mm 被削材 S50C（HB185゜）＝３切削条件切削速度：25m／min １回転当りの送り：0.007
mm／rev 切削油水溶性エマルジヨンその結果、切削トルクは第１１図、スラストは
第１２図に示すとおりであつた。

（効果）この考案は、上述のような構造であるので、内
側切刃のコーナ１０から中心軸線（Ｘ−Ｘ）に向
つて切削される切屑は先に述べたようにガツシユ
から排出されるので穴あけ時の切削スラストおよ
び切削トルクを軽減することができた。また、内
側切刃３による切屑は第７図の矢印で示すように
外側切刃２の逃げ角θよりも大きい逃げ角θ₁を内
側切刃３にもたせたので外側切刃２より薄い切屑
がほぼノルマル方向に流れて心厚ｄに妨げられる
ことはない。したがつて切屑づまりもなく滑らか
に切屑が排出され切削スラストおよび切削トルク
が軽減されて、エンドミル径Ｄの２倍まで容易に
穴あけができるようになつた。従来の如くドリル
で穴あけしたのちエンドミルで溝加工したり、
0.5Dの溝を何回かくり返し加工して所定の溝を
形成する必要がなく、溝加工工程を大幅に短縮す
ることができる。さらに外側切刃２、内側切刃３
は工具の中心軸線（Ｘ−Ｘ）に対称に形成されて
いるので、切削時に各切刃には均等に切削トルク
および切削スラストがかかり、内側切刃３で形成
される被削物の円錐形が内側切刃３のガイドとな
り、工具のビビリ振動を押えるので、高精度の穴
加工が可能となつた。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの考案の実施例の部分側面図、第２
図は同正面図、第３図は他の実施例の部分側面
図、第４図は同正面図、第５図はさらに他の実施
例の部分側面図、第６図は同正面図、第７図はこ
の考案における切屑の流れを示す説明図、第８図
は従来品の側面図、第９図は同正面図、第１０図
は従来品の切屑の流れを示す説明図、第１１図は
この考案と従来品の切削トルクの比較図、第１２
図は同じく切削スラストの比較図である。１……外周コーナ、２……外側切刃、３……内
側切刃、７……ガツシユが施された面、９……ガ
ツシユが施された面、１４……外周切刃。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】

長手方向に複数の外周切刃を、先端に複数の底
切刃を形成したエンドミルにおいて、外周切刃１
４の外周コーナ１から工具の軸線（Ｘ−Ｘ）に向
う外側切刃２と、内側切刃３とをもつて底切刃が
形成され、かつ外側切刃の逃げ角θは内側切刃の
逃げ角θ₁より小さく、各逃げ角は工具の中心軸線
に対称に形成されると共に、内側切刃３からガツ
シユが施されたことを特徴とするエンドミル。