JPS6372416A - 圧延材噛込み端部の板厚補償方法 - Google Patents
圧延材噛込み端部の板厚補償方法Info
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- JPS6372416A JPS6372416A JP61215904A JP21590486A JPS6372416A JP S6372416 A JPS6372416 A JP S6372416A JP 61215904 A JP61215904 A JP 61215904A JP 21590486 A JP21590486 A JP 21590486A JP S6372416 A JPS6372416 A JP S6372416A
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- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 48
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 20
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、可逆式圧延機による厚板圧延において、圧
延中の噛込み端部板厚を自動的に補償する方法に関する
ものである。
延中の噛込み端部板厚を自動的に補償する方法に関する
ものである。
〈従来の技術〉
従来、厚板圧延で、噛込み端部板厚を補償する方法とし
ては、第4図に示すような制御系によって、上位計算機
から圧延材の寸法などを受けとり、従来の圧延結果にも
とづき統計的に層別しである噛込み補償値をプロセスコ
ンピュータ(P/C)から自動板厚制御(以下AGC)
Hへ出力し、AGCglを介して油圧シリンダー3によ
って、圧延材先端部が厚み不足になると予測されるとき
はロール開度を広く、逆に圧延材先端部が過厚になると
予測されるときはロール開度を狭く設定していた。
ては、第4図に示すような制御系によって、上位計算機
から圧延材の寸法などを受けとり、従来の圧延結果にも
とづき統計的に層別しである噛込み補償値をプロセスコ
ンピュータ(P/C)から自動板厚制御(以下AGC)
Hへ出力し、AGCglを介して油圧シリンダー3によ
って、圧延材先端部が厚み不足になると予測されるとき
はロール開度を広く、逆に圧延材先端部が過厚になると
予測されるときはロール開度を狭く設定していた。
しかし、この方法では加熱温度、圧延材の温度、板肉の
荷重偏差の影響までは補償できず、噛込み端部の厚み不
足、過厚が生じていた。第5図に示すように圧延材の圧
延ロールへの噛込み(以下メタルイン)から、自動板厚
制御のロックオンまでには多少の時間差δ(0,1〜0
.25ec)があり、この間は前記噛込み補償に基づき
設定されたロール開度により圧延されるため、前述の如
き不都合が生じる。また、例えば特開昭59−1661
5の如く被圧延材の噛込み端部と中央部の温度差を予測
し、これによりジ性定数の差を求めて、噛込み端部の板
厚精度を維持する方法もあるが、板W、変動の要因が温
度のみではないため、まだ充分なものとは言えない。
荷重偏差の影響までは補償できず、噛込み端部の厚み不
足、過厚が生じていた。第5図に示すように圧延材の圧
延ロールへの噛込み(以下メタルイン)から、自動板厚
制御のロックオンまでには多少の時間差δ(0,1〜0
.25ec)があり、この間は前記噛込み補償に基づき
設定されたロール開度により圧延されるため、前述の如
き不都合が生じる。また、例えば特開昭59−1661
5の如く被圧延材の噛込み端部と中央部の温度差を予測
し、これによりジ性定数の差を求めて、噛込み端部の板
厚精度を維持する方法もあるが、板W、変動の要因が温
度のみではないため、まだ充分なものとは言えない。
〈発明が解決しようとする問題〉
この発明は、従来の方法では前述のとおり噛込み端部の
板厚補償が不十分であったので、前パスでの噛込み端部
と中央部との圧延荷重偏差を測定し、この偏差に基づい
て、次パスでのロール開度を修正し、噛込み端部からA
GCロフクオンまでの板厚を補償するためになされたも
のである。
板厚補償が不十分であったので、前パスでの噛込み端部
と中央部との圧延荷重偏差を測定し、この偏差に基づい
て、次パスでのロール開度を修正し、噛込み端部からA
GCロフクオンまでの板厚を補償するためになされたも
のである。
く問題点を解決するための手段〉
この発明者らは、噛込み端部の板厚補償について鋭意研
究を重ねた結果、圧延荷重と塑性変形特性と板厚にはほ
ぼ一義的な関係があるとの知見をえ、この知見にもとづ
いてこの発明をなすに至った。
究を重ねた結果、圧延荷重と塑性変形特性と板厚にはほ
ぼ一義的な関係があるとの知見をえ、この知見にもとづ
いてこの発明をなすに至った。
この発明は、可逆圧延機を用いる厚板圧延における、圧
延材噛込みから自動板厚制御ロックオンまでの間の板厚
;m漬方法であって、前パスでの圧延方向板中央部の圧
延荷重と噛込み端部の圧延荷重の偏差を測定し、この荷
M偏差から次パスでの噛込み端部の板厚変動量を予測し
、この予測値に基づいて次パスのロール開度の設定値を
修正する厚板圧延における圧延材噛込み端部の板厚補償
方法である。
延材噛込みから自動板厚制御ロックオンまでの間の板厚
;m漬方法であって、前パスでの圧延方向板中央部の圧
延荷重と噛込み端部の圧延荷重の偏差を測定し、この荷
M偏差から次パスでの噛込み端部の板厚変動量を予測し
、この予測値に基づいて次パスのロール開度の設定値を
修正する厚板圧延における圧延材噛込み端部の板厚補償
方法である。
〈作 用〉
本発明は、前パスにおける圧延材中央部と、噛込み端部
との圧延荷重の偏差を求め、この偏差に基づき次パスで
発生する噛込み端部の板厚変動を予測し、さらに必要に
応じて上位計算機からの圧延条件の情報を加味して、圧
延ロール開度の設定を変更する。
との圧延荷重の偏差を求め、この偏差に基づき次パスで
発生する噛込み端部の板厚変動を予測し、さらに必要に
応じて上位計算機からの圧延条件の情報を加味して、圧
延ロール開度の設定を変更する。
本発明に用いる機器の構成を示す第1図に従って本発明
を説明する。圧延機2に設けた圧延荷重を測定するため
のロードセルlからの信号はプロセスコンピュータ(P
/C)6に入力される。プロセスコンピュータ6では以
下の計算を行う。
を説明する。圧延機2に設けた圧延荷重を測定するため
のロードセルlからの信号はプロセスコンピュータ(P
/C)6に入力される。プロセスコンピュータ6では以
下の計算を行う。
△ Fa −F+ Fz
Δ ha −△ F a / K M = △
Sa△ hb = Δ sb−△ SaF、:前
パスでの圧延材中央部の圧延荷重、Fz :前パスでの
圧延材噛込み端部の圧延荷重、 備考、前パスの圧延材噛込み端部はリバース圧延におい
ては、次パスでの圧延材噴出し端部となり、位置的には
違っている。しかし、位置の問題よりもむしろ、圧延材
が圧延機に噛込む時の衝撃荷重による影響の方が大きい
。
Sa△ hb = Δ sb−△ SaF、:前
パスでの圧延材中央部の圧延荷重、Fz :前パスでの
圧延材噛込み端部の圧延荷重、 備考、前パスの圧延材噛込み端部はリバース圧延におい
ては、次パスでの圧延材噴出し端部となり、位置的には
違っている。しかし、位置の問題よりもむしろ、圧延材
が圧延機に噛込む時の衝撃荷重による影響の方が大きい
。
従って本発明では前パスでの噛込み端部の圧延荷重を採
用している。
用している。
△Fa :前パスでの圧延材中央部と噛込み端部の圧延
荷重偏差 Δha z前パスでの圧延材中央部と噛込み端部の板厚
偏差 Δhb ;次パスでの圧延材中央部と噛込み端部の板厚
変動量 △Sa :前パスでの圧延材噛込み端部のロール開度変
動量 KM:ミル定数 △Sb :次パスでの圧延材噛込み端部ロール開度変更
量(噛込み補償) この△sbをAGC制御盤7に入力し、定常部属延時の
圧延ロール4の開度設定値を変更するよう油圧シリンダ
ー3の油柱を調整する。
荷重偏差 Δha z前パスでの圧延材中央部と噛込み端部の板厚
偏差 Δhb ;次パスでの圧延材中央部と噛込み端部の板厚
変動量 △Sa :前パスでの圧延材噛込み端部のロール開度変
動量 KM:ミル定数 △Sb :次パスでの圧延材噛込み端部ロール開度変更
量(噛込み補償) この△sbをAGC制御盤7に入力し、定常部属延時の
圧延ロール4の開度設定値を変更するよう油圧シリンダ
ー3の油柱を調整する。
なお通常は、前述のように△sb −へSa として前
パスでのロール開度の変動量を次パスでの噛込み補償と
して十分な精度が得られるが、さらに精度を向上させた
い場合には、っぎのとおり△s’bを計算する。
パスでのロール開度の変動量を次パスでの噛込み補償と
して十分な精度が得られるが、さらに精度を向上させた
い場合には、っぎのとおり△s’bを計算する。
Ha
α:次バパス圧延条件から決まる係数
Ha :前パス出側板厚
Hb 二次パス出側目標板厚
この場合、α・Ha−Hb ・は上位計算機5がら、
プロセスコンピュータ6に取す込み、△s’bを求める
。
プロセスコンピュータ6に取す込み、△s’bを求める
。
以上の如く、圧延ロール40開度を設定して圧延材を噛
込ませ、AGCがロックオンされるまでの時間δ・(0
,1sec 〜0.2sec)をそのまま圧延し、AG
Cがロックオンされるとその後はAGCにより板厚制御
しながら平常の圧延を行う。
込ませ、AGCがロックオンされるまでの時間δ・(0
,1sec 〜0.2sec)をそのまま圧延し、AG
Cがロックオンされるとその後はAGCにより板厚制御
しながら平常の圧延を行う。
〈実施例〉
(実施例1)
計算で求めた噛込み端部の板厚変動量と実際の変動量と
の関係を第2図に示した。
の関係を第2図に示した。
この場合の計算で求めた変動量は、
△h−△Fa/KM−ΔSa
としたもので上式は、前パスの荷重偏差から求めた板厚
変動量(ロール開度の変動量)をそのまま次パスでの板
厚変動量Δhと見做したものであるが、計算値と実際の
値が良く合っていることが第2図から明らかである。
変動量(ロール開度の変動量)をそのまま次パスでの板
厚変動量Δhと見做したものであるが、計算値と実際の
値が良く合っていることが第2図から明らかである。
(実施例2)
従来方法で4ケ月間、厚板圧延した後、本発明方法によ
って厚板圧延を実施した。毎月の圧延本数は約9,00
0本で、本発明方法も約9,000本に連用した。その
結果、先後端にのみ厚み不足が発生した状況を、第1表
に示す。
って厚板圧延を実施した。毎月の圧延本数は約9,00
0本で、本発明方法も約9,000本に連用した。その
結果、先後端にのみ厚み不足が発生した状況を、第1表
に示す。
第 1 表
また、先後端に発生した厚み変動の量を、第3図に示す
、この図には、本発明を特に厚み不足の発生し易い幅広
材に適用し、その結果を記載したが、厚み不足は生じて
おらず、また、過厚も問題になる程のものではなかった
。
、この図には、本発明を特に厚み不足の発生し易い幅広
材に適用し、その結果を記載したが、厚み不足は生じて
おらず、また、過厚も問題になる程のものではなかった
。
〈発明の効果〉
本発明の方法によると、従来の方法に比べて厚板の先後
端部の板厚不足や過厚が著しく減少し、歩走が太き(向
上した。
端部の板厚不足や過厚が著しく減少し、歩走が太き(向
上した。
なお、この発明は従来の制御機構を改造する必要はなく
、極く簡単な計算とプログラム変更のみで実施できる利
点もある。
、極く簡単な計算とプログラム変更のみで実施できる利
点もある。
第1図は、この発明の制?コ系統図、第2図はこの発明
の計算上の板厚偏差(△h)と実際の板厚偏差との関係
図、第3図は従来方法と本発明の方法による板厚偏差発
生状況の説明図、第4図は、従来の制御系統図、第5図
は、メタルインからAGCロフクオンとの時間差の説明
図である。 1・・・ロードセル、 6・・・プロセスコンピユ
ー2・・・圧延機、 夕(P/C)、3・・
・油圧シリンダー、7・・・AGC割御盤、4・・・圧
延ロール、 a・・・端部の板厚、5・・・上位計算
機、 b・・・中央部の板厚。
の計算上の板厚偏差(△h)と実際の板厚偏差との関係
図、第3図は従来方法と本発明の方法による板厚偏差発
生状況の説明図、第4図は、従来の制御系統図、第5図
は、メタルインからAGCロフクオンとの時間差の説明
図である。 1・・・ロードセル、 6・・・プロセスコンピユ
ー2・・・圧延機、 夕(P/C)、3・・
・油圧シリンダー、7・・・AGC割御盤、4・・・圧
延ロール、 a・・・端部の板厚、5・・・上位計算
機、 b・・・中央部の板厚。
Claims (1)
- 可逆圧延機を用いる厚板圧延における、圧延材噛込みか
ら自動板厚制御ロックオンまでの間の板厚補償方法であ
って、前パスでの圧延方向板中央部の圧延荷重と噛込み
端部の圧延荷重の偏差を測定し、この荷重偏差から次パ
スでの噛込み端部の板厚変動量を予測し、この予測値に
基づいて次パスのロール開度の設定値を修正することを
特徴とする厚板圧延における圧延材噛込み端部の板厚補
償方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61215904A JPS6372416A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | 圧延材噛込み端部の板厚補償方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61215904A JPS6372416A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | 圧延材噛込み端部の板厚補償方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6372416A true JPS6372416A (ja) | 1988-04-02 |
Family
ID=16680179
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61215904A Pending JPS6372416A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | 圧延材噛込み端部の板厚補償方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6372416A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2020199514A (ja) * | 2019-06-07 | 2020-12-17 | 日本冶金工業株式会社 | 厚板の圧延方法 |
-
1986
- 1986-09-16 JP JP61215904A patent/JPS6372416A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2020199514A (ja) * | 2019-06-07 | 2020-12-17 | 日本冶金工業株式会社 | 厚板の圧延方法 |
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