JPH06238313A - 厚板材の圧延方法 - Google Patents
厚板材の圧延方法Info
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- JPH06238313A JPH06238313A JP5025598A JP2559893A JPH06238313A JP H06238313 A JPH06238313 A JP H06238313A JP 5025598 A JP5025598 A JP 5025598A JP 2559893 A JP2559893 A JP 2559893A JP H06238313 A JPH06238313 A JP H06238313A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＡＧＣロックオン直後に発生する厚板圧延材
が圧下量オーバーにより過薄になるのを防止する。 【構成】 被圧延材１がＡＧＣのロックオンから定常部
に移るまでの被圧延材１の塑性定数の急激な変化に対し
てＡＧＣの応答遅れが生じる非定常部を圧延する一定の
狙い厚補正期間には、実績に基いて予め定めた端部狙い
厚補正量だけＡＧＣによるロール開度を開いて補正を加
えることにより、噛み込み側端部の被圧延材厚み偏差を
低減する。 【効果】 被圧延材の板厚偏差低減により歩止りが向上
する。
が圧下量オーバーにより過薄になるのを防止する。 【構成】 被圧延材１がＡＧＣのロックオンから定常部
に移るまでの被圧延材１の塑性定数の急激な変化に対し
てＡＧＣの応答遅れが生じる非定常部を圧延する一定の
狙い厚補正期間には、実績に基いて予め定めた端部狙い
厚補正量だけＡＧＣによるロール開度を開いて補正を加
えることにより、噛み込み側端部の被圧延材厚み偏差を
低減する。 【効果】 被圧延材の板厚偏差低減により歩止りが向上
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は被圧延材のロール噛み込
み側端部の厚み偏差を低減することができる厚板材の圧
延方法に関するものである。
み側端部の厚み偏差を低減することができる厚板材の圧
延方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、厚板圧延で被圧延材の端部板厚制
御を補償する方法としては、図７に示すような制御系に
より、上位計算機14から圧延材の寸法等を受け取り、従
来の圧延結果に基づき統計的に層別してある噛み込み補
償値をプロセスコンピュータ（Ｐ／Ｃ）12からコントロ
ーラ13を介して自動板厚制御（以下ＡＧＣ）盤７へ出力
し、ＡＧＣ制御盤17を介して油圧シリンダ５を作動し圧
延機20に配設された一対のワークロール２の開度を制御
する。４は圧延荷重を測定するロードセルを示す。
御を補償する方法としては、図７に示すような制御系に
より、上位計算機14から圧延材の寸法等を受け取り、従
来の圧延結果に基づき統計的に層別してある噛み込み補
償値をプロセスコンピュータ（Ｐ／Ｃ）12からコントロ
ーラ13を介して自動板厚制御（以下ＡＧＣ）盤７へ出力
し、ＡＧＣ制御盤17を介して油圧シリンダ５を作動し圧
延機20に配設された一対のワークロール２の開度を制御
する。４は圧延荷重を測定するロードセルを示す。
【０００３】この場合、圧延開始時の噛み込み先端部が
厚み不足になると予測される圧延材に対しては、ワーク
ロール２の開度を広く、逆に圧延材先端部が過厚になる
と予測される圧延材に対しては、ロール２の開度を狭く
設定していた。また、例えば特開昭59-16615号公報に開
示されているように被圧延材の噛み込み端部と中央部と
の温度差を予測し、これにより塑性定数の差を求めて、
圧延材噛み込み端部の板厚精度を維持する方法が知られ
ている。
厚み不足になると予測される圧延材に対しては、ワーク
ロール２の開度を広く、逆に圧延材先端部が過厚になる
と予測される圧延材に対しては、ロール２の開度を狭く
設定していた。また、例えば特開昭59-16615号公報に開
示されているように被圧延材の噛み込み端部と中央部と
の温度差を予測し、これにより塑性定数の差を求めて、
圧延材噛み込み端部の板厚精度を維持する方法が知られ
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前述の従来技術は、何
れも厚鋼板の噛み込み最先端部に適用される制御であ
り、ＡＧＣ制御開始後においては、板厚制御は専らＡＧ
Ｃ制御によりなされていた。本発明者らは、厚鋼板の噛
み込み側先端部厚みを詳細に分析した結果、先端部の過
薄発生は、ＡＧＣ制御開始後に発生するという知見を得
た。本発明はこの知見に基いてなされたものであり、本
発明は、ＡＧＣ制御開始後のロール開度を変更すること
により被圧延材の過薄発生を防止し、端部厚みを適正化
することができる厚板材の圧延方法を提供することを目
的とするものである。
れも厚鋼板の噛み込み最先端部に適用される制御であ
り、ＡＧＣ制御開始後においては、板厚制御は専らＡＧ
Ｃ制御によりなされていた。本発明者らは、厚鋼板の噛
み込み側先端部厚みを詳細に分析した結果、先端部の過
薄発生は、ＡＧＣ制御開始後に発生するという知見を得
た。本発明はこの知見に基いてなされたものであり、本
発明は、ＡＧＣ制御開始後のロール開度を変更すること
により被圧延材の過薄発生を防止し、端部厚みを適正化
することができる厚板材の圧延方法を提供することを目
的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に先立ち、噛み込
み側端部の被圧延材厚みの実態を以下に示す手法により
調査した。まず厚鋼板圧延中の圧延荷重および油圧シリ
ンダ位置の動きすなわち設定ロール開度Ｓ0 からのロー
ル開度偏差ΔＳを0.01秒ごとに読み取りこれをもとにし
て下記のゲージメータ式より板厚偏差Δｈを計算により
求めた。 Δｈ＝ΔＳ＋ΔＦ／Ｋ・・・・・・(1) ここでΔＳ：ロール開度偏差 ΔＦ：目標圧延荷重Ｆ0 からの圧延荷重偏差 Ｋ：ミル定数 前述のようにして求めた厚鋼板の板厚偏差の結果を図５
に示す。図５に示すようにロール間への被圧延材噛み込
みによるインパクト切、ＡＧＣ開始、シリンダ位置ピー
クの各時点を経由して板厚の最小厚さに至った後、徐々
にロックオン板厚ｈ0 に回復する。
み側端部の被圧延材厚みの実態を以下に示す手法により
調査した。まず厚鋼板圧延中の圧延荷重および油圧シリ
ンダ位置の動きすなわち設定ロール開度Ｓ0 からのロー
ル開度偏差ΔＳを0.01秒ごとに読み取りこれをもとにし
て下記のゲージメータ式より板厚偏差Δｈを計算により
求めた。 Δｈ＝ΔＳ＋ΔＦ／Ｋ・・・・・・(1) ここでΔＳ：ロール開度偏差 ΔＦ：目標圧延荷重Ｆ0 からの圧延荷重偏差 Ｋ：ミル定数 前述のようにして求めた厚鋼板の板厚偏差の結果を図５
に示す。図５に示すようにロール間への被圧延材噛み込
みによるインパクト切、ＡＧＣ開始、シリンダ位置ピー
クの各時点を経由して板厚の最小厚さに至った後、徐々
にロックオン板厚ｈ0 に回復する。
【０００６】これに対して図６は圧延方向における噛み
込み端部の被圧延材の板厚を実測した結果による長手方
向の板厚分布を示している。図５および図６を比較する
と分るように両者の結果はよく一致しており、ＡＧＣロ
ックオンによるＡＧＣ制御を行っても、ロックオン板厚
ｈ0 を下廻る最小厚さになり被圧延材に過薄部の発生箇
所はＡＧＣ制御開始後であることが分った。
込み端部の被圧延材の板厚を実測した結果による長手方
向の板厚分布を示している。図５および図６を比較する
と分るように両者の結果はよく一致しており、ＡＧＣロ
ックオンによるＡＧＣ制御を行っても、ロックオン板厚
ｈ0 を下廻る最小厚さになり被圧延材に過薄部の発生箇
所はＡＧＣ制御開始後であることが分った。
【０００７】本発明は前記問題点を解決するために、Ａ
ＧＣ制御開始後のある時間だけ、ロール開度を変化させ
ることにより板の端部厚みを適正化したものであり、そ
の要旨とするところは次の通りである。すなわち本発明
は、厚板材の圧延方法において、被圧延材がロール間に
噛み込まれ、自動板厚制御のロックオンから定常部に移
るまでの被圧延材の塑性定数の急激な変化に対して自動
板厚制御の応答遅れが生じる非定常部を圧延する一定の
狙い厚補正期間には、実績に基いて予め定めた端部狙い
厚補正量だけ自動板厚制御によるロール開度に補正を加
えることによって噛み込み側端部の被圧延 材厚み偏差
を低減することを特徴とする厚板材の圧延方法である。
ＧＣ制御開始後のある時間だけ、ロール開度を変化させ
ることにより板の端部厚みを適正化したものであり、そ
の要旨とするところは次の通りである。すなわち本発明
は、厚板材の圧延方法において、被圧延材がロール間に
噛み込まれ、自動板厚制御のロックオンから定常部に移
るまでの被圧延材の塑性定数の急激な変化に対して自動
板厚制御の応答遅れが生じる非定常部を圧延する一定の
狙い厚補正期間には、実績に基いて予め定めた端部狙い
厚補正量だけ自動板厚制御によるロール開度に補正を加
えることによって噛み込み側端部の被圧延 材厚み偏差
を低減することを特徴とする厚板材の圧延方法である。
【０００８】
【作用】本発明によれば、噛み込み側端部厚みの実態を
検証し、被圧延材の塑性定数の急激な変化に対してＡＧ
Ｃの遅れ発生による被圧延材の過薄発生はＡＧＣの制御
開始後に発生することを突きとめ、ＡＧＣ制御開始後に
ロール開度を変更するようにしたからＡＧＣ制御開始後
の噛み込み側端部の被圧延材の過薄を減少することがで
きる。その結果、被圧延材の端部厚みの適正化が達成で
きる。
検証し、被圧延材の塑性定数の急激な変化に対してＡＧ
Ｃの遅れ発生による被圧延材の過薄発生はＡＧＣの制御
開始後に発生することを突きとめ、ＡＧＣ制御開始後に
ロール開度を変更するようにしたからＡＧＣ制御開始後
の噛み込み側端部の被圧延材の過薄を減少することがで
きる。その結果、被圧延材の端部厚みの適正化が達成で
きる。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面に基いて説明
する。自動板厚制御(Automatic Gauge Control略してＡ
ＧＣ) では、通常油圧圧下装置を用いてロールによる被
圧延時の圧延荷重を検出して板厚を制御しており、目標
板厚ｈからの板厚偏差Δｈは前述のゲージメータ式
（１）により求めているが、ＡＧＣロックオンに入る前
に、メタルインにより被圧延材がロールに噛み込まれる
時のインパクトに起因して圧下用油圧シリンダの油柱沈
み込みが起りロール開度が被圧延材の狙い厚より大きく
なり過厚になる。そして図２に示すように被圧延材が過
厚になるのを防ぐためメタルインから0.05秒間にインパ
クト補正量だけＡＧＣ入りでのロール開度より小さくな
るようにしている。
する。自動板厚制御(Automatic Gauge Control略してＡ
ＧＣ) では、通常油圧圧下装置を用いてロールによる被
圧延時の圧延荷重を検出して板厚を制御しており、目標
板厚ｈからの板厚偏差Δｈは前述のゲージメータ式
（１）により求めているが、ＡＧＣロックオンに入る前
に、メタルインにより被圧延材がロールに噛み込まれる
時のインパクトに起因して圧下用油圧シリンダの油柱沈
み込みが起りロール開度が被圧延材の狙い厚より大きく
なり過厚になる。そして図２に示すように被圧延材が過
厚になるのを防ぐためメタルインから0.05秒間にインパ
クト補正量だけＡＧＣ入りでのロール開度より小さくな
るようにしている。
【００１０】そしてメタルインから0.05秒経過した時点
でインパクト補正量を解除し、 0.1秒後にＡＧＣ入りに
よりＡＧＣ制御が開始されることになる。通常、前記の
ゲージメータ式（１）を用いたＡＧＣにより圧延する際
に、図１に示すように上位の計算機14下のプロセスコン
ピュータ（Ｐ／Ｃ）12からＡＧＣ制御に必要な予測ミル
定数ＫC 、ロックオン荷重（基準圧延荷重）Ｆ0 、チュ
ーニング率Ｃがコントローラ13を経由してＡＧＣ制御盤
７に入力される。
でインパクト補正量を解除し、 0.1秒後にＡＧＣ入りに
よりＡＧＣ制御が開始されることになる。通常、前記の
ゲージメータ式（１）を用いたＡＧＣにより圧延する際
に、図１に示すように上位の計算機14下のプロセスコン
ピュータ（Ｐ／Ｃ）12からＡＧＣ制御に必要な予測ミル
定数ＫC 、ロックオン荷重（基準圧延荷重）Ｆ0 、チュ
ーニング率Ｃがコントローラ13を経由してＡＧＣ制御盤
７に入力される。
【００１１】一方、被圧延材１を圧延するワークロール
２およびバックアップロール３に取り付けられた圧延荷
重を検出するロードセル４と、前記ロールを駆動する油
圧圧下シリンダ５に取り付けられたシリンダ位置検出器
６とを備えており、ロードセル４の圧延荷重信号Ｆおよ
びシリンダ位置検出器６のロールギャップ信号ＳとがＡ
ＧＣ制御盤７に入力されるようになっている。
２およびバックアップロール３に取り付けられた圧延荷
重を検出するロードセル４と、前記ロールを駆動する油
圧圧下シリンダ５に取り付けられたシリンダ位置検出器
６とを備えており、ロードセル４の圧延荷重信号Ｆおよ
びシリンダ位置検出器６のロールギャップ信号ＳとがＡ
ＧＣ制御盤７に入力されるようになっている。
【００１２】ＡＧＣ制御盤７では、荷重信号Ｆとロック
オン荷重Ｆ0 との荷重偏差ΔＦ＝（Ｆ−Ｆ0 ）を演算
し、予測ミル定数ＫU を用いてミル伸び量ΔＦ／ＫC を
算出し、式（１）の板厚偏差Δｈ＝０、すなわちΔＳ＝
−（Ｆ−Ｆ0 ）／ＫC ＝−ΔＦ／Ｋとなるようなロール
ギャップ変化量ΔＳを求める。このようにして求めたロ
ールギャップ変化量ΔＳの信号ＡＧＣ制御盤７からサー
ボアンプ８に入力した後、サーボアンプ８からの指令に
よりサーボ弁９を制御して油圧源11から前記ミル伸び量
ΔＦ／ＫC に基づき油圧配管10を介してシリンダ位置検
出器６によって移動量を検出しつつ、油圧圧下シリンダ
５への圧力油量を制御することによって板厚偏差Δｈが
０になるようにＡＧＣ制御するものである。
オン荷重Ｆ0 との荷重偏差ΔＦ＝（Ｆ−Ｆ0 ）を演算
し、予測ミル定数ＫU を用いてミル伸び量ΔＦ／ＫC を
算出し、式（１）の板厚偏差Δｈ＝０、すなわちΔＳ＝
−（Ｆ−Ｆ0 ）／ＫC ＝−ΔＦ／Ｋとなるようなロール
ギャップ変化量ΔＳを求める。このようにして求めたロ
ールギャップ変化量ΔＳの信号ＡＧＣ制御盤７からサー
ボアンプ８に入力した後、サーボアンプ８からの指令に
よりサーボ弁９を制御して油圧源11から前記ミル伸び量
ΔＦ／ＫC に基づき油圧配管10を介してシリンダ位置検
出器６によって移動量を検出しつつ、油圧圧下シリンダ
５への圧力油量を制御することによって板厚偏差Δｈが
０になるようにＡＧＣ制御するものである。
【００１３】本発明では図２に示すようにメタルインか
ら 0.1秒後のＡＧＣ入り（ロックオン）直後のｔｒ時点
すなわちＡＧＣ制御開始直後に端部狙い厚補正時間（Δ
ｔAG C ）だけ、ロール開度を端部狙い厚補正量（ΔＳ
AGC ）だけ開き、被圧延材１の端部の過薄を防止するも
のである。 ここで、ΔＳAGC ＝ｆ（Ｋ、Ｑ）×Δｈ ΔＳAGC ：端部狙い厚補正量 Δｈ ：端部板厚修正量 また端部狙い厚補正時間ΔｔAGC および端部板厚修正量
Δｈは、実測板厚プロフィールを統計的手法により層別
し、該当鋼板に対しての適正値を求めて決定している。
ら 0.1秒後のＡＧＣ入り（ロックオン）直後のｔｒ時点
すなわちＡＧＣ制御開始直後に端部狙い厚補正時間（Δ
ｔAG C ）だけ、ロール開度を端部狙い厚補正量（ΔＳ
AGC ）だけ開き、被圧延材１の端部の過薄を防止するも
のである。 ここで、ΔＳAGC ＝ｆ（Ｋ、Ｑ）×Δｈ ΔＳAGC ：端部狙い厚補正量 Δｈ ：端部板厚修正量 また端部狙い厚補正時間ΔｔAGC および端部板厚修正量
Δｈは、実測板厚プロフィールを統計的手法により層別
し、該当鋼板に対しての適正値を求めて決定している。
【００１４】さらに、補正係数ｆ（Ｋ、Ｑ）は、ＡＧＣ
によるロール開度変動との干渉を避ける為 ｆ（Ｋ、Ｑ）＝｛Ｋ＋（１−Ｃ）×Ｑ｝／Ｋ Ｋ：ミル常数、Ｑ：塑性定数、Ｃ：ＡＧＣチューニング
率としている。
によるロール開度変動との干渉を避ける為 ｆ（Ｋ、Ｑ）＝｛Ｋ＋（１−Ｃ）×Ｑ｝／Ｋ Ｋ：ミル常数、Ｑ：塑性定数、Ｃ：ＡＧＣチューニング
率としている。
【００１５】本発明の実施時の制御内容と従来の制御内
容を図３、図４に示す。図４に示す従来のＡＧＣ制御の
みによる被圧延材の板厚を適正化しようとする場合には
ＣＰＣ制御偏差（ロール開度偏差）およびサーボ弁のス
プール開度の推移を見れば分る通りＡＧＣ制御による遅
れが生じており、これがＡＧＣロックオン直後の被圧延
材の過薄を発生させる原因になっていた。
容を図３、図４に示す。図４に示す従来のＡＧＣ制御の
みによる被圧延材の板厚を適正化しようとする場合には
ＣＰＣ制御偏差（ロール開度偏差）およびサーボ弁のス
プール開度の推移を見れば分る通りＡＧＣ制御による遅
れが生じており、これがＡＧＣロックオン直後の被圧延
材の過薄を発生させる原因になっていた。
【００１６】これに対して図３に示す本発明ではインパ
クト補正量 200μｍとしてロール開度を閉じておきメタ
ルオンすると圧延荷重は急上昇する。メタルオンしてか
ら0.05秒後にインパクト補正を解除し、その直後にＡＧ
ＣロックオンしてＡＧＣ制御に入るが、さらにメタルイ
ンから 0.1秒後に圧下補正によりロール開度を、ＡＧＣ
制御による開度より端部狙い厚補正量ΔＳAGC として 1
00μｍ開いて被圧延材の過薄になるのを防止し、引続き
0.1秒強の端部狙い厚補正時間ΔｔAGC 経過後のタイミ
ングで圧下補正を解除し、本来のＡＧＣ制御のもとに被
圧延材の圧延を行う。
クト補正量 200μｍとしてロール開度を閉じておきメタ
ルオンすると圧延荷重は急上昇する。メタルオンしてか
ら0.05秒後にインパクト補正を解除し、その直後にＡＧ
ＣロックオンしてＡＧＣ制御に入るが、さらにメタルイ
ンから 0.1秒後に圧下補正によりロール開度を、ＡＧＣ
制御による開度より端部狙い厚補正量ΔＳAGC として 1
00μｍ開いて被圧延材の過薄になるのを防止し、引続き
0.1秒強の端部狙い厚補正時間ΔｔAGC 経過後のタイミ
ングで圧下補正を解除し、本来のＡＧＣ制御のもとに被
圧延材の圧延を行う。
【００１７】このようなＡＧＣ制御によるロール開度に
補正を加える本発明によれば、図３に示す通り従来に比
較してサーボ弁のスプール開度の応答性の遅れを補うこ
とができるためシリンダ位置の偏差も少くなりＣＰＣ制
御によるロール開度の偏差を小さくすることができる。
その結果、ＡＧＣロックオン直後に被圧延材が過薄にな
るのを防止できる。
補正を加える本発明によれば、図３に示す通り従来に比
較してサーボ弁のスプール開度の応答性の遅れを補うこ
とができるためシリンダ位置の偏差も少くなりＣＰＣ制
御によるロール開度の偏差を小さくすることができる。
その結果、ＡＧＣロックオン直後に被圧延材が過薄にな
るのを防止できる。
【００１８】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、Ａ
ＧＣ制御の応答遅れを補なうべくＡＧＣ制御開始直後の
ロール開度を予め実績から定めておいた補正量だけ変更
させることにより、ＡＧＣ制御開始直後の過薄部を適正
化することが出来る。その結果、被圧延材の板内の厚偏
差を減少させることができるので、歩止り向上が達成さ
れる。
ＧＣ制御の応答遅れを補なうべくＡＧＣ制御開始直後の
ロール開度を予め実績から定めておいた補正量だけ変更
させることにより、ＡＧＣ制御開始直後の過薄部を適正
化することが出来る。その結果、被圧延材の板内の厚偏
差を減少させることができるので、歩止り向上が達成さ
れる。
【図１】本発明のＡＧＣ制御システム構成を示すフロー
図である。
図である。
【図２】本発明のロール開度補正量の考え方を示す線図
である。
である。
【図３】本発明の制御例を示す線図である。
【図４】従来の制御例を示す線図である。
【図５】従来の端部板厚偏差の推移を示す線図である。
【図６】従来の端部板厚測定結果の推移を示す線図であ
る。
る。
【図７】従来のＡＧＣ制御システム構成を示すフロー図
である。
である。
１ 被圧延材 ２ ワークロール ３ バックアップロール ４ ロードセル ５ 油圧圧下シリンダ ６ シリンダ移動量検出器 ７ ＡＧＣ制御盤 ８ サーボアンプ ９ サーボ弁 10 油圧配管 11 油圧源 12 プロセスコンピュータ 13 コントローラ 14 上位計算機
Claims (1)
- 【請求項１】 厚板材の圧延方法において、被圧延材が
ロール間に噛み込まれ、自動板厚制御のロックオンから
定常部に移るまでの被圧延材の塑性定数の急激な変化に
対して自動板厚制御の応答遅れが生じる非定常部を圧延
する一定の狙い厚補正期間には、実績に基いて予め定め
た端部狙い厚補正量だけ自動板厚制御によるロール開度
に補正を加えることによって噛み込み側端部の被圧延材
厚み偏差を低減することを特徴とする厚板材の圧延方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02559893A JP3278120B2 (ja) | 1993-02-15 | 1993-02-15 | 厚板材の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02559893A JP3278120B2 (ja) | 1993-02-15 | 1993-02-15 | 厚板材の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06238313A true JPH06238313A (ja) | 1994-08-30 |
| JP3278120B2 JP3278120B2 (ja) | 2002-04-30 |
Family
ID=12170349
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02559893A Expired - Fee Related JP3278120B2 (ja) | 1993-02-15 | 1993-02-15 | 厚板材の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3278120B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015223615A (ja) * | 2014-05-28 | 2015-12-14 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 熱間圧延機における圧延材料の噛み込み側端部の板厚制御方法 |
| JP2016083672A (ja) * | 2014-10-24 | 2016-05-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 厚板圧延における板厚制御方法 |
-
1993
- 1993-02-15 JP JP02559893A patent/JP3278120B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015223615A (ja) * | 2014-05-28 | 2015-12-14 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 熱間圧延機における圧延材料の噛み込み側端部の板厚制御方法 |
| JP2016083672A (ja) * | 2014-10-24 | 2016-05-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 厚板圧延における板厚制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3278120B2 (ja) | 2002-04-30 |
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