JPS6362811A - 溶銑の精錬方法 - Google Patents
溶銑の精錬方法Info
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- JPS6362811A JPS6362811A JP20530486A JP20530486A JPS6362811A JP S6362811 A JPS6362811 A JP S6362811A JP 20530486 A JP20530486 A JP 20530486A JP 20530486 A JP20530486 A JP 20530486A JP S6362811 A JPS6362811 A JP S6362811A
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Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、溶銑予備処理時において脱燐を行なう溶銑の
精錬方法に関する。
精錬方法に関する。
今日の製鉄所においては溶銑の予備処理が不可欠の条件
となっている。この溶銑の予備処理は溶銑中のＳｌ、Ｐ
、Ｓについて行われるものであるが、特に低燐銑を得る
ための溶銑の脱燐は、従来、溶銑中に、たとえばＣａＯ
およびミルスケール（Ｆｅｄ）を投入するとともに酸素
ガスを吹込むことによって行われている。すなわち、溶
銑中の燐Ｐはスラグ中のＦｅＯおよび酸素ガスによって
酸化されＰ２Ｏ５となり、スラグ中のＣａＯと結合して
安定な状態となってスラグ中に存在する。
となっている。この溶銑の予備処理は溶銑中のＳｌ、Ｐ
、Ｓについて行われるものであるが、特に低燐銑を得る
ための溶銑の脱燐は、従来、溶銑中に、たとえばＣａＯ
およびミルスケール（Ｆｅｄ）を投入するとともに酸素
ガスを吹込むことによって行われている。すなわち、溶
銑中の燐Ｐはスラグ中のＦｅＯおよび酸素ガスによって
酸化されＰ２Ｏ５となり、スラグ中のＣａＯと結合して
安定な状態となってスラグ中に存在する。
この場合、脱燐能ｆ （ｐ）／ ［ｐｌ −Ｍ中の燐（
ｐ）とスラグ中の燐［ｐｌ との割合）は、スラグ中の
塩基度（ＣａＯ／５ｉ０２１ によって左右される。
ｐ）とスラグ中の燐［ｐｌ との割合）は、スラグ中の
塩基度（ＣａＯ／５ｉ０２１ によって左右される。
第２図は脱燐能ｌｏｇ （（ｐ） ／ ［ｐｌ ｌ と
塩基度（ＣａＯ／５ＩＯ２）との関係を示すものであり
、脱燐能は塩基度６．０前後で最大となる。このため、
従来では、塩基度が６前後となるようにＣａＯの溶銑中
への投入量を調整していた。
塩基度（ＣａＯ／５ＩＯ２）との関係を示すものであり
、脱燐能は塩基度６．０前後で最大となる。このため、
従来では、塩基度が６前後となるようにＣａＯの溶銑中
への投入量を調整していた。
しかしながら、塩基度６．０前後で操業するにはＣａＯ
が非常に多く必要となり、フラックスコストが高かいも
のとなっていた。
が非常に多く必要となり、フラックスコストが高かいも
のとなっていた。
本発明は前記事情にもとづいてなされたもので、その目
的とするところは、フラックスコストを低減することが
できる溶銑の精錬方法を提供することにある。
的とするところは、フラックスコストを低減することが
できる溶銑の精錬方法を提供することにある。
本発明は、前記問題を解決するために、溶銑中にＣａ化
合物を投入するとともに酸素ガスを吹込むことによって
溶銑の脱燐を行なう方法であって、スラグ中の塩基度を
２．０〜３．５とし、脱燐用の酸素ガス吹込み量を４Ｎ
ｍ３／を以上としたことを特徴とするものである。
合物を投入するとともに酸素ガスを吹込むことによって
溶銑の脱燐を行なう方法であって、スラグ中の塩基度を
２．０〜３．５とし、脱燐用の酸素ガス吹込み量を４Ｎ
ｍ３／を以上としたことを特徴とするものである。
塩基度２．０〜３．５で操業することによりＣａＯの使
用量が低減する。この場合、塩基度の影響による脱燐能
は低下するが、これを補うために脱燐酸素ガス吹込み量
を４Ｎｍ３／を以上と多くする。
用量が低減する。この場合、塩基度の影響による脱燐能
は低下するが、これを補うために脱燐酸素ガス吹込み量
を４Ｎｍ３／を以上と多くする。
これにより処理後の溶銑中の燐含有量が低くなる。
以下、本発明の一実施例を図面を参照しながら説明する
。
。
第１図中１は溶銑鍋であり、この溶銑鍋１内には図示し
ない高炉から溶銑２を出銑する。そして、この溶銑２中
に、ランス５を介してＮ２ガスによる粉体インジェクシ
ョンによりたとえば石灰（Ｃａ Ｏ）およびホタル石を
吹込み、同時にミルスケール（Ｆｅｄ）を投入するとと
もに水冷ランス３を介して酸素ガスを上吹きすることに
より溶銑２の予備処理を行なう。この場合、スラグ４中
の塩基度が２．０〜３．５となるようにＣａＯの投入量
を調整し、また脱燐用の酸素ガス吹込み量を４Ｎｍ３／
を以上とする。ここで、〔脱燐酸素ガス吹込み量）（Ｎ
ｍ３／ｌ）＝ Ｃ総酸素吹込み量〕−（ｌｏｇ （Ｓ
Ｌ ＋０．ＯＬ） １０．０１１２である。この式のＳ
ｉは溶銑中のイニシャルシリコン値をである。
ない高炉から溶銑２を出銑する。そして、この溶銑２中
に、ランス５を介してＮ２ガスによる粉体インジェクシ
ョンによりたとえば石灰（Ｃａ Ｏ）およびホタル石を
吹込み、同時にミルスケール（Ｆｅｄ）を投入するとと
もに水冷ランス３を介して酸素ガスを上吹きすることに
より溶銑２の予備処理を行なう。この場合、スラグ４中
の塩基度が２．０〜３．５となるようにＣａＯの投入量
を調整し、また脱燐用の酸素ガス吹込み量を４Ｎｍ３／
を以上とする。ここで、〔脱燐酸素ガス吹込み量）（Ｎ
ｍ３／ｌ）＝ Ｃ総酸素吹込み量〕−（ｌｏｇ （Ｓ
Ｌ ＋０．ＯＬ） １０．０１１２である。この式のＳ
ｉは溶銑中のイニシャルシリコン値をである。
しかして、溶銑２中の燐Ｐはスラグ４中のＦｅＯおよび
酸素ガスによって酸化されＰ２Ｏ５となり、スラグ４中
のＣａＯと結合して安定な状態となってスラグ４中に存
在することになる。これにより低燐銑が得られる。
酸素ガスによって酸化されＰ２Ｏ５となり、スラグ４中
のＣａＯと結合して安定な状態となってスラグ４中に存
在することになる。これにより低燐銑が得られる。
このような方法によれば、塩基度ｉｃ ａ Ｏ／Ｓ ｉ
０２１を８．０前後から２．０〜４．０に下げて操業
することにより、ＣａＯの使用量を低減することができ
る。たとえば塩基度８．０で操業した場合、５ｉ０２１
ｔに対し、ＣａＯは６を必要であるが、たとえば塩基度
３．０で操業した場合、５ｉ０２１ｔに対し、ＣａＯは
３ｔに半減することができる。したがって、フラックス
コストを低減することができる。
０２１を８．０前後から２．０〜４．０に下げて操業
することにより、ＣａＯの使用量を低減することができ
る。たとえば塩基度８．０で操業した場合、５ｉ０２１
ｔに対し、ＣａＯは６を必要であるが、たとえば塩基度
３．０で操業した場合、５ｉ０２１ｔに対し、ＣａＯは
３ｔに半減することができる。したがって、フラックス
コストを低減することができる。
この場合、第２図に示すように、塩基度を６．０前後か
ら２．０〜４．０に下げることにより同一酸素原単位で
は脱燐能ｌｏｇ （（ｐ） ／ ［ｐｌ ｌは低下する
。しかしながら、第３図に示すように、脱燐酸素ガス吹
込み量を４Ｎｍ３／を以上と多くすることにより、処理
後の溶銑２中の燐含有量を低くすることができる。
ら２．０〜４．０に下げることにより同一酸素原単位で
は脱燐能ｌｏｇ （（ｐ） ／ ［ｐｌ ｌは低下する
。しかしながら、第３図に示すように、脱燐酸素ガス吹
込み量を４Ｎｍ３／を以上と多くすることにより、処理
後の溶銑２中の燐含有量を低くすることができる。
以上説明したように本発明によれば、溶銑中にＣａ化合
物を投入するとともに酸素ガスを吹込むことによって溶
銑の脱燐を行なう方法であって、スラグ中の塩基度を２
．０〜３．５とし、脱燐用の酸素ガス吹込み量を４Ｎｍ
３／を以上としたから、フラックスコストを低減するこ
とができる等の優れた効果を奏する。
物を投入するとともに酸素ガスを吹込むことによって溶
銑の脱燐を行なう方法であって、スラグ中の塩基度を２
．０〜３．５とし、脱燐用の酸素ガス吹込み量を４Ｎｍ
３／を以上としたから、フラックスコストを低減するこ
とができる等の優れた効果を奏する。
第１図は本発明を実施するだめの装置の一実施例を示す
図、第２図は脱燐能 １ｏｇｆ（ｐ）／［ｐｌ）と塩基
度（ＣａＯ／５ｉ０２）との関係を示す図、第３図は処
理後の燐［ｐｌの割合と脱燐酸素吹込み量との関係を示
す図である。 １・・・溶銑鍋、２・・・溶銑、３・・・ランス、４・
・・スラグ。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 第２図
図、第２図は脱燐能 １ｏｇｆ（ｐ）／［ｐｌ）と塩基
度（ＣａＯ／５ｉ０２）との関係を示す図、第３図は処
理後の燐［ｐｌの割合と脱燐酸素吹込み量との関係を示
す図である。 １・・・溶銑鍋、２・・・溶銑、３・・・ランス、４・
・・スラグ。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 第２図
Claims (1)
- 溶銑中にＣａ化合物を投入するとともに酸素ガスを吹込
むことによって溶銑の脱燐を行なう方法であって、スラ
グ中の塩基度を２．０〜３．５とし、脱燐用の酸素ガス
吹込み量を４Ｎｍ＾３／ｔ以上としたことを特徴とする
溶銑の精錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20530486A JPS6362811A (ja) | 1986-09-01 | 1986-09-01 | 溶銑の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20530486A JPS6362811A (ja) | 1986-09-01 | 1986-09-01 | 溶銑の精錬方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6362811A true JPS6362811A (ja) | 1988-03-19 |
Family
ID=16504738
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20530486A Pending JPS6362811A (ja) | 1986-09-01 | 1986-09-01 | 溶銑の精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6362811A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH048694A (ja) * | 1990-04-27 | 1992-01-13 | Suzuki Motor Corp | 小型滑走艇のジェットポンプ装置 |
| JPH0466764U (ja) * | 1990-10-22 | 1992-06-12 | ||
| KR100775503B1 (ko) | 2006-06-15 | 2007-11-12 | 주식회사 포스코 | 용선예비처리 슬래그의 냉각방법 |
-
1986
- 1986-09-01 JP JP20530486A patent/JPS6362811A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH048694A (ja) * | 1990-04-27 | 1992-01-13 | Suzuki Motor Corp | 小型滑走艇のジェットポンプ装置 |
| JPH0466764U (ja) * | 1990-10-22 | 1992-06-12 | ||
| KR100775503B1 (ko) | 2006-06-15 | 2007-11-12 | 주식회사 포스코 | 용선예비처리 슬래그의 냉각방법 |
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