JPS6362811A - 溶銑の精錬方法 - Google Patents
溶銑の精錬方法Info
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- JPS6362811A JPS6362811A JP20530486A JP20530486A JPS6362811A JP S6362811 A JPS6362811 A JP S6362811A JP 20530486 A JP20530486 A JP 20530486A JP 20530486 A JP20530486 A JP 20530486A JP S6362811 A JPS6362811 A JP S6362811A
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Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、溶銑予備処理時において脱燐を行なう溶銑の
精錬方法に関する。
精錬方法に関する。
今日の製鉄所においては溶銑の予備処理が不可欠の条件
となっている。この溶銑の予備処理は溶銑中のSl、P
、Sについて行われるものであるが、特に低燐銑を得る
ための溶銑の脱燐は、従来、溶銑中に、たとえばCaO
およびミルスケール(Fed)を投入するとともに酸素
ガスを吹込むことによって行われている。すなわち、溶
銑中の燐Pはスラグ中のFeOおよび酸素ガスによって
酸化されP2O5となり、スラグ中のCaOと結合して
安定な状態となってスラグ中に存在する。
となっている。この溶銑の予備処理は溶銑中のSl、P
、Sについて行われるものであるが、特に低燐銑を得る
ための溶銑の脱燐は、従来、溶銑中に、たとえばCaO
およびミルスケール(Fed)を投入するとともに酸素
ガスを吹込むことによって行われている。すなわち、溶
銑中の燐Pはスラグ中のFeOおよび酸素ガスによって
酸化されP2O5となり、スラグ中のCaOと結合して
安定な状態となってスラグ中に存在する。
この場合、脱燐能f (p)/ [pl −M中の燐(
p)とスラグ中の燐[pl との割合)は、スラグ中の
塩基度(CaO/5i021 によって左右される。
p)とスラグ中の燐[pl との割合)は、スラグ中の
塩基度(CaO/5i021 によって左右される。
第2図は脱燐能log ((p) / [pl l と
塩基度(CaO/5IO2)との関係を示すものであり
、脱燐能は塩基度6.0前後で最大となる。このため、
従来では、塩基度が6前後となるようにCaOの溶銑中
への投入量を調整していた。
塩基度(CaO/5IO2)との関係を示すものであり
、脱燐能は塩基度6.0前後で最大となる。このため、
従来では、塩基度が6前後となるようにCaOの溶銑中
への投入量を調整していた。
しかしながら、塩基度6.0前後で操業するにはCaO
が非常に多く必要となり、フラックスコストが高かいも
のとなっていた。
が非常に多く必要となり、フラックスコストが高かいも
のとなっていた。
本発明は前記事情にもとづいてなされたもので、その目
的とするところは、フラックスコストを低減することが
できる溶銑の精錬方法を提供することにある。
的とするところは、フラックスコストを低減することが
できる溶銑の精錬方法を提供することにある。
本発明は、前記問題を解決するために、溶銑中にCa化
合物を投入するとともに酸素ガスを吹込むことによって
溶銑の脱燐を行なう方法であって、スラグ中の塩基度を
2.0〜3.5とし、脱燐用の酸素ガス吹込み量を4N
m3/を以上としたことを特徴とするものである。
合物を投入するとともに酸素ガスを吹込むことによって
溶銑の脱燐を行なう方法であって、スラグ中の塩基度を
2.0〜3.5とし、脱燐用の酸素ガス吹込み量を4N
m3/を以上としたことを特徴とするものである。
塩基度2.0〜3.5で操業することによりCaOの使
用量が低減する。この場合、塩基度の影響による脱燐能
は低下するが、これを補うために脱燐酸素ガス吹込み量
を4Nm3/を以上と多くする。
用量が低減する。この場合、塩基度の影響による脱燐能
は低下するが、これを補うために脱燐酸素ガス吹込み量
を4Nm3/を以上と多くする。
これにより処理後の溶銑中の燐含有量が低くなる。
以下、本発明の一実施例を図面を参照しながら説明する
。
。
第1図中1は溶銑鍋であり、この溶銑鍋1内には図示し
ない高炉から溶銑2を出銑する。そして、この溶銑2中
に、ランス5を介してN2ガスによる粉体インジェクシ
ョンによりたとえば石灰(Ca O)およびホタル石を
吹込み、同時にミルスケール(Fed)を投入するとと
もに水冷ランス3を介して酸素ガスを上吹きすることに
より溶銑2の予備処理を行なう。この場合、スラグ4中
の塩基度が2.0〜3.5となるようにCaOの投入量
を調整し、また脱燐用の酸素ガス吹込み量を4Nm3/
を以上とする。ここで、〔脱燐酸素ガス吹込み量)(N
m3/l)= C総酸素吹込み量〕−(log (S
L +0.OL) 10.0112である。この式のS
iは溶銑中のイニシャルシリコン値をである。
ない高炉から溶銑2を出銑する。そして、この溶銑2中
に、ランス5を介してN2ガスによる粉体インジェクシ
ョンによりたとえば石灰(Ca O)およびホタル石を
吹込み、同時にミルスケール(Fed)を投入するとと
もに水冷ランス3を介して酸素ガスを上吹きすることに
より溶銑2の予備処理を行なう。この場合、スラグ4中
の塩基度が2.0〜3.5となるようにCaOの投入量
を調整し、また脱燐用の酸素ガス吹込み量を4Nm3/
を以上とする。ここで、〔脱燐酸素ガス吹込み量)(N
m3/l)= C総酸素吹込み量〕−(log (S
L +0.OL) 10.0112である。この式のS
iは溶銑中のイニシャルシリコン値をである。
しかして、溶銑2中の燐Pはスラグ4中のFeOおよび
酸素ガスによって酸化されP2O5となり、スラグ4中
のCaOと結合して安定な状態となってスラグ4中に存
在することになる。これにより低燐銑が得られる。
酸素ガスによって酸化されP2O5となり、スラグ4中
のCaOと結合して安定な状態となってスラグ4中に存
在することになる。これにより低燐銑が得られる。
このような方法によれば、塩基度ic a O/S i
021を8.0前後から2.0〜4.0に下げて操業
することにより、CaOの使用量を低減することができ
る。たとえば塩基度8.0で操業した場合、5i021
tに対し、CaOは6を必要であるが、たとえば塩基度
3.0で操業した場合、5i021tに対し、CaOは
3tに半減することができる。したがって、フラックス
コストを低減することができる。
021を8.0前後から2.0〜4.0に下げて操業
することにより、CaOの使用量を低減することができ
る。たとえば塩基度8.0で操業した場合、5i021
tに対し、CaOは6を必要であるが、たとえば塩基度
3.0で操業した場合、5i021tに対し、CaOは
3tに半減することができる。したがって、フラックス
コストを低減することができる。
この場合、第2図に示すように、塩基度を6.0前後か
ら2.0〜4.0に下げることにより同一酸素原単位で
は脱燐能log ((p) / [pl lは低下する
。しかしながら、第3図に示すように、脱燐酸素ガス吹
込み量を4Nm3/を以上と多くすることにより、処理
後の溶銑2中の燐含有量を低くすることができる。
ら2.0〜4.0に下げることにより同一酸素原単位で
は脱燐能log ((p) / [pl lは低下する
。しかしながら、第3図に示すように、脱燐酸素ガス吹
込み量を4Nm3/を以上と多くすることにより、処理
後の溶銑2中の燐含有量を低くすることができる。
以上説明したように本発明によれば、溶銑中にCa化合
物を投入するとともに酸素ガスを吹込むことによって溶
銑の脱燐を行なう方法であって、スラグ中の塩基度を2
.0〜3.5とし、脱燐用の酸素ガス吹込み量を4Nm
3/を以上としたから、フラックスコストを低減するこ
とができる等の優れた効果を奏する。
物を投入するとともに酸素ガスを吹込むことによって溶
銑の脱燐を行なう方法であって、スラグ中の塩基度を2
.0〜3.5とし、脱燐用の酸素ガス吹込み量を4Nm
3/を以上としたから、フラックスコストを低減するこ
とができる等の優れた効果を奏する。
第1図は本発明を実施するだめの装置の一実施例を示す
図、第2図は脱燐能 1ogf(p)/[pl)と塩基
度(CaO/5i02)との関係を示す図、第3図は処
理後の燐[plの割合と脱燐酸素吹込み量との関係を示
す図である。 1・・・溶銑鍋、2・・・溶銑、3・・・ランス、4・
・・スラグ。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第1図 第2図
図、第2図は脱燐能 1ogf(p)/[pl)と塩基
度(CaO/5i02)との関係を示す図、第3図は処
理後の燐[plの割合と脱燐酸素吹込み量との関係を示
す図である。 1・・・溶銑鍋、2・・・溶銑、3・・・ランス、4・
・・スラグ。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第1図 第2図
Claims (1)
- 溶銑中にCa化合物を投入するとともに酸素ガスを吹込
むことによって溶銑の脱燐を行なう方法であって、スラ
グ中の塩基度を2.0〜3.5とし、脱燐用の酸素ガス
吹込み量を4Nm^3/t以上としたことを特徴とする
溶銑の精錬方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20530486A JPS6362811A (ja) | 1986-09-01 | 1986-09-01 | 溶銑の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20530486A JPS6362811A (ja) | 1986-09-01 | 1986-09-01 | 溶銑の精錬方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6362811A true JPS6362811A (ja) | 1988-03-19 |
Family
ID=16504738
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20530486A Pending JPS6362811A (ja) | 1986-09-01 | 1986-09-01 | 溶銑の精錬方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6362811A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH048694A (ja) * | 1990-04-27 | 1992-01-13 | Suzuki Motor Corp | 小型滑走艇のジェットポンプ装置 |
JPH0466764U (ja) * | 1990-10-22 | 1992-06-12 | ||
KR100775503B1 (ko) | 2006-06-15 | 2007-11-12 | 주식회사 포스코 | 용선예비처리 슬래그의 냉각방법 |
-
1986
- 1986-09-01 JP JP20530486A patent/JPS6362811A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH048694A (ja) * | 1990-04-27 | 1992-01-13 | Suzuki Motor Corp | 小型滑走艇のジェットポンプ装置 |
JPH0466764U (ja) * | 1990-10-22 | 1992-06-12 | ||
KR100775503B1 (ko) | 2006-06-15 | 2007-11-12 | 주식회사 포스코 | 용선예비처리 슬래그의 냉각방법 |
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