JPS6361738A - 燃料制御方法 - Google Patents
燃料制御方法Info
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- JPS6361738A JPS6361738A JP61203713A JP20371386A JPS6361738A JP S6361738 A JPS6361738 A JP S6361738A JP 61203713 A JP61203713 A JP 61203713A JP 20371386 A JP20371386 A JP 20371386A JP S6361738 A JPS6361738 A JP S6361738A
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- Japan
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- acceleration
- amount
- fuel
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- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 31
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims abstract description 24
- 238000002347 injection Methods 0.000 abstract description 8
- 239000007924 injection Substances 0.000 abstract description 8
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 abstract description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000006200 vaporizer Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/10—Introducing corrections for particular operating conditions for acceleration
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、燃料制御装置に係り、特に低速運転状態から
スロットルバルブ全開の如き急加速状態になったときの
燃料供給を適正に行なうことのできる燃料制御装置に関
する。
スロットルバルブ全開の如き急加速状態になったときの
燃料供給を適正に行なうことのできる燃料制御装置に関
する。
一般に空気流量は、スロットルバルブの開度に比例して
変化するものである。しかし、スロットルバルブを全開
から全開にしても空気の流れはすぐに応答するものでは
なく時間遅れを生じる。
変化するものである。しかし、スロットルバルブを全開
から全開にしても空気の流れはすぐに応答するものでは
なく時間遅れを生じる。
これは、吸入空気通路がスロットルバルブまでの長さを
有し、このスロットルバルブの上流に空気流量センサが
設けられているためである。このため、スロットルバル
ブを開方向に動かした時は運転作動をかけている(加速
している)ときであり、A/F (空燃比)をリッチに
しなければならないのに皓気流量センサによって吸入空
気量を検出し、この空気流量から最適供給燃料量を演算
してインジェクタより噴射するとA/F (空燃比)が
リーンになってしまってエンジン加速が充分に決定する
ことによる制御遅れを補正することが行なわれている。
有し、このスロットルバルブの上流に空気流量センサが
設けられているためである。このため、スロットルバル
ブを開方向に動かした時は運転作動をかけている(加速
している)ときであり、A/F (空燃比)をリッチに
しなければならないのに皓気流量センサによって吸入空
気量を検出し、この空気流量から最適供給燃料量を演算
してインジェクタより噴射するとA/F (空燃比)が
リーンになってしまってエンジン加速が充分に決定する
ことによる制御遅れを補正することが行なわれている。
従来特開昭58−185949号公報にあるようなスロ
ットルセンサを用いて加速補正を行なうシステムでは、
所定時間あたりのスロットルセンサ出力の変化量、すな
わち微分量をとらえて、スロットルセンサ出力の変化量
がある所定値を超えると空気流量センサの吸入空気量か
ら演算される供給燃料にある係数(例えば1.1) を
かけて増す補正いわゆる加速補正を行なっていた。
ットルセンサを用いて加速補正を行なうシステムでは、
所定時間あたりのスロットルセンサ出力の変化量、すな
わち微分量をとらえて、スロットルセンサ出力の変化量
がある所定値を超えると空気流量センサの吸入空気量か
ら演算される供給燃料にある係数(例えば1.1) を
かけて増す補正いわゆる加速補正を行なっていた。
ところが、従来の加速補正にあっては例えば800rp
m 〜1000rpmの回転数のような低速ルブに追従
して増加するが、燃料量が加速増量してもマニホールド
内壁面に付着して充分に追従しないため所望の加速特性
が得られないという欠点ている。
m 〜1000rpmの回転数のような低速ルブに追従
して増加するが、燃料量が加速増量してもマニホールド
内壁面に付着して充分に追従しないため所望の加速特性
が得られないという欠点ている。
本発明の目的は、低速運転領域から急加速した場合の運
転特性を良好にすることのできる燃料制御装置を提供す
ることにある。
転特性を良好にすることのできる燃料制御装置を提供す
ることにある。
本発明は、全開低速域においては通常の加速増量よりも
多く、壁面付着する分より多く噴射させることによって
、低速運転領域から急加速した場合の運転特性を良好に
しようというものである。
多く、壁面付着する分より多く噴射させることによって
、低速運転領域から急加速した場合の運転特性を良好に
しようというものである。
すなわち、
加速を検出するとエンジン回転数と吸入空気量によって
=養蝉格決まる供給燃料量を所定量増量すことを特徴と
するものである。
=養蝉格決まる供給燃料量を所定量増量すことを特徴と
するものである。
以下、本発明の実施例について説明する。
第1図には、本発明の適用される気化器が示されている
。
。
図において、エンジンに吸入される空気は空気流量セン
サ1によって計測される。この空気流量センサ1によっ
て計測された値はコントロールユニット2に取り込まれ
る。このコントロールユニット2においては、クランク
角センサから出力されるパルスをカウントしてエンジン
回転数Nを求め、供給燃料量を計算し、その燃料量に応
じたパルスをインジェクタ3に出力する。するとインジ
ェクタ3に供給されたパルス数に応じた燃料量が噴射さ
れる。いま、吸入空気量をQ^、エンジン回転数をNと
すると、インジェクタ3に供給される基本パルス幅TP
は次式で表わされる。
サ1によって計測される。この空気流量センサ1によっ
て計測された値はコントロールユニット2に取り込まれ
る。このコントロールユニット2においては、クランク
角センサから出力されるパルスをカウントしてエンジン
回転数Nを求め、供給燃料量を計算し、その燃料量に応
じたパルスをインジェクタ3に出力する。するとインジ
ェクタ3に供給されたパルス数に応じた燃料量が噴射さ
れる。いま、吸入空気量をQ^、エンジン回転数をNと
すると、インジェクタ3に供給される基本パルス幅TP
は次式で表わされる。
T p = k X QΔ/N ・・・・
・・(1)ここでkは定数である。一方、スロットルバ
ルブ4の開度を表わすスロットルセンサ5の出力をT1
m5ec (例えば10 m5ec )毎に取り込
んで、Tz m5ec間のスロットル開度の変化量を調
べる。
・・(1)ここでkは定数である。一方、スロットルバ
ルブ4の開度を表わすスロットルセンサ5の出力をT1
m5ec (例えば10 m5ec )毎に取り込
んで、Tz m5ec間のスロットル開度の変化量を調
べる。
最近のスロットル開度をθXとし、Tzmsec前とな
った時、加速とみなして、加速補正係数knをセットす
る。
った時、加速とみなして、加速補正係数knをセットす
る。
このknは下式によりインジェクションパルス幅を補正
する。
する。
T i = T p X 4FF(1±kMi+kDつ
−・・−(2)但しTi:噴射パルス幅 Tp:基本パルス幅 kD :加速補正係数 このような加速補正にあっても、第2図に示す如く、エ
ンジン回転数と負荷との関係で、第2図実線Aなるパワ
ーゾーン票壊が存在する。このパワーゾーンttは1通
常の燃料量よりもリッチにしなければパワーが発生しな
い領域である。このパワーゾーンへ通常走行状態から突
入すると通常の燃料量では不足する。
−・・−(2)但しTi:噴射パルス幅 Tp:基本パルス幅 kD :加速補正係数 このような加速補正にあっても、第2図に示す如く、エ
ンジン回転数と負荷との関係で、第2図実線Aなるパワ
ーゾーン票壊が存在する。このパワーゾーンttは1通
常の燃料量よりもリッチにしなければパワーが発生しな
い領域である。このパワーゾーンへ通常走行状態から突
入すると通常の燃料量では不足する。
ところで、特に、図の2000rpI11以下の領域で
走行していて、急加速すなわち、スロットルバルブを全
開とし、パワーゾーン奪葉に入ると、従来は、単に加速
噴射、すなわち、通常走行燃料量り に加算して加禽増量噴射が行われる。ところが加速増量
分の燃料のいくらかはインテークマニホールドの壁面に
付着して燃料増量の役割を果していない。そこで、本実
施例では、第3図に示す如き各補正要素に基づいて、さ
らに増量する制御をしている。すなわち、第3図(A)
に示すように補正係数Kiは、エンジン回転数によって
異なり、エンジン回転数が大きくなれば補正係数は小さ
くてよい。また、負荷の変化量、例えばスロットル変化
量の大、小によっても補正係数のに2の大きさは異なる
(第3図(B)参照)。負荷の変化量として吸入負圧を
用いてもよい。この補正係数によって補正パルス印加時
間T1は異なる。この補正パルス印加時間TIはエンジ
ン回転数によって第3図(c)に示す如き特性になる。
走行していて、急加速すなわち、スロットルバルブを全
開とし、パワーゾーン奪葉に入ると、従来は、単に加速
噴射、すなわち、通常走行燃料量り に加算して加禽増量噴射が行われる。ところが加速増量
分の燃料のいくらかはインテークマニホールドの壁面に
付着して燃料増量の役割を果していない。そこで、本実
施例では、第3図に示す如き各補正要素に基づいて、さ
らに増量する制御をしている。すなわち、第3図(A)
に示すように補正係数Kiは、エンジン回転数によって
異なり、エンジン回転数が大きくなれば補正係数は小さ
くてよい。また、負荷の変化量、例えばスロットル変化
量の大、小によっても補正係数のに2の大きさは異なる
(第3図(B)参照)。負荷の変化量として吸入負圧を
用いてもよい。この補正係数によって補正パルス印加時
間T1は異なる。この補正パルス印加時間TIはエンジ
ン回転数によって第3図(c)に示す如き特性になる。
この補正パルス印加時間Tlは、マニホールドに付着し
た燃料が燃焼室内に流入するまでの間増量するために設
けである。
た燃料が燃焼室内に流入するまでの間増量するために設
けである。
つまり、加速判定後に運転条件がパワーゾーンに入った
場合、前記補正係数Ks、に2の積、KAC= K I
X K xをパワーゾーン増量補正係数KMRに加算
する。即ちKMR:KMRX (HKAC)によりT1
時間の間KMFIを補正する。TIは加速中にパワーゾ
ーン域に入った時から計測される。
場合、前記補正係数Ks、に2の積、KAC= K I
X K xをパワーゾーン増量補正係数KMRに加算
する。即ちKMR:KMRX (HKAC)によりT1
時間の間KMFIを補正する。TIは加速中にパワーゾ
ーン域に入った時から計測される。
第4図、第5図は制御フローチャートが示されている。
図において、ステップ101においてスロットル開度θ
。エンジン回転数N、吸入空気量Q^を読込み、ステッ
プ102で前回のスロットル開度の読込み値θx−1と
の差Δθ2を算出し、ステップ103でパワーゾーン増
量補正係数KMRをエンジン回転数Nと吸入空気量QΔ
(またはスロットル弁開度)と算出する。ステップ1
04にてKMR=0かどうか比較し、KMR=Oである
場合にはステップ115にて係数KACをOとする。K
MR≠Oの場合には、ステップ105でカウント値tが
0かどうか比較し、1=0の場合にはステップ106に
て前記へ02が所定値Δθ工より大きいかどうか比較し
、小さい場合はステップ115にてKACをOとする。
。エンジン回転数N、吸入空気量Q^を読込み、ステッ
プ102で前回のスロットル開度の読込み値θx−1と
の差Δθ2を算出し、ステップ103でパワーゾーン増
量補正係数KMRをエンジン回転数Nと吸入空気量QΔ
(またはスロットル弁開度)と算出する。ステップ1
04にてKMR=0かどうか比較し、KMR=Oである
場合にはステップ115にて係数KACをOとする。K
MR≠Oの場合には、ステップ105でカウント値tが
0かどうか比較し、1=0の場合にはステップ106に
て前記へ02が所定値Δθ工より大きいかどうか比較し
、小さい場合はステップ115にてKACをOとする。
八〇2がΔθ工より大きい場合はステップ107にて第
3図(c)に示すようなマツプから補正印加時間T1算
出し、ステップ108にてカウント値tが補正印加時間
T1より小さいかどうか比較し、T1以上の場合はステ
ップ114にてカウント値tをOとし、ステップ115
にてKACを0とする。またカウント値tが補正印加時
間T1より小さい場合はステップ109にて、第3図(
A)、(B)に示すようなマツプから補正係数Kz 、
に2を求め、ステップ110にてKAc=KzXKzに
よりKACを算出し、ステップ111にてカウント値t
をΔtインクリメントし、ステップ112にて、θ8を
08−1として次回のルーチンのΔθ2の算出し備え、
ステップ113にてKMR=K)IRX (1+KAc
)によりKMRを補正する。尚、ステップ105でカウ
ント値tが0でない場合はステップ107にてT1を算
出する。
3図(c)に示すようなマツプから補正印加時間T1算
出し、ステップ108にてカウント値tが補正印加時間
T1より小さいかどうか比較し、T1以上の場合はステ
ップ114にてカウント値tをOとし、ステップ115
にてKACを0とする。またカウント値tが補正印加時
間T1より小さい場合はステップ109にて、第3図(
A)、(B)に示すようなマツプから補正係数Kz 、
に2を求め、ステップ110にてKAc=KzXKzに
よりKACを算出し、ステップ111にてカウント値t
をΔtインクリメントし、ステップ112にて、θ8を
08−1として次回のルーチンのΔθ2の算出し備え、
ステップ113にてKMR=K)IRX (1+KAc
)によりKMRを補正する。尚、ステップ105でカウ
ント値tが0でない場合はステップ107にてT1を算
出する。
また、第5図は、燃料噴射パルス幅T、を求める制御フ
ローを示し、ステップ201にて回転数Nと、吸入空気
量Q^と、スロットル開度Qxと、第4図の制御フロー
で求めたKMRとを読込み、スチップ202にて今回の
スロットル開度θ8と前回のスロットル開度θx−1と
の差が所定値Δθ8より大きいか比較する。Δθ8以下
の場合はステップ203にて加速補正係数KpをOとし
、ステより噴射パルス幅をT1を求め所定クランク角で
噴射するようにセットし、ステップ205にてθ8をθ
X−1とし、次回の演算に備える。一方Δθ8より大き
い場合はステップ206にてKDを0.1とし、ステッ
プ204にてT1を求め、ステップ205にてθXを0
8−1とする。
ローを示し、ステップ201にて回転数Nと、吸入空気
量Q^と、スロットル開度Qxと、第4図の制御フロー
で求めたKMRとを読込み、スチップ202にて今回の
スロットル開度θ8と前回のスロットル開度θx−1と
の差が所定値Δθ8より大きいか比較する。Δθ8以下
の場合はステップ203にて加速補正係数KpをOとし
、ステより噴射パルス幅をT1を求め所定クランク角で
噴射するようにセットし、ステップ205にてθ8をθ
X−1とし、次回の演算に備える。一方Δθ8より大き
い場合はステップ206にてKDを0.1とし、ステッ
プ204にてT1を求め、ステップ205にてθXを0
8−1とする。
以上説明したように、本発明によれば、低速運転領域か
ら急加速した場合の運転特性を良好にすることができる
。
ら急加速した場合の運転特性を良好にすることができる
。
第1図は本発明の適用される気化器の構成図、第2図は
補正開始条件を示す特性図、第3図は補正要素を示す特
性図、第4図はパワーゾーン増量補正係数KMRを求め
る制御フローチャート、第5図は燃料噴射パルス幅Ti
を求める制御フローチャートである。 1・・・空気流量センサ、2・・・コントロールユニッ
ト、3・・・インジェクタ、4・・・スロットルノ(ル
ブ、5・・・スロットルセンサ。
補正開始条件を示す特性図、第3図は補正要素を示す特
性図、第4図はパワーゾーン増量補正係数KMRを求め
る制御フローチャート、第5図は燃料噴射パルス幅Ti
を求める制御フローチャートである。 1・・・空気流量センサ、2・・・コントロールユニッ
ト、3・・・インジェクタ、4・・・スロットルノ(ル
ブ、5・・・スロットルセンサ。
Claims (1)
- 1、加速を検出するとエンジン回転数と吸入空気量によ
つて決まる供給燃料量を所定量増量する燃料制御装置に
おいて、エンジン回転数が所定値以下の走行で負荷が所
定値より大きくなつたときに上記所定増量を当該走行エ
ンジン回転数と負荷の変化量とによつて補正するように
したことを特徴とする燃料制御装置。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61203713A JPH0765527B2 (ja) | 1986-09-01 | 1986-09-01 | 燃料制御方法 |
DE8787112694T DE3762647D1 (de) | 1986-09-01 | 1987-08-31 | Methode und vorrichtung fuer kraftstoffsteuerung. |
EP87112694A EP0258864B1 (en) | 1986-09-01 | 1987-08-31 | Method of and apparatus for fuel control |
KR870009579A KR880004210A (ko) | 1986-09-01 | 1987-08-31 | 연료 제어방법 및 그 장치 |
US07/091,873 US4817571A (en) | 1986-09-01 | 1987-09-01 | Method and apparatus for fuel control |
GB8720535A GB2195190B (en) | 1986-09-01 | 1987-09-01 | Method of and apparatus for fuel control |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61203713A JPH0765527B2 (ja) | 1986-09-01 | 1986-09-01 | 燃料制御方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6361738A true JPS6361738A (ja) | 1988-03-17 |
JPH0765527B2 JPH0765527B2 (ja) | 1995-07-19 |
Family
ID=16478615
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61203713A Expired - Fee Related JPH0765527B2 (ja) | 1986-09-01 | 1986-09-01 | 燃料制御方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4817571A (ja) |
EP (1) | EP0258864B1 (ja) |
JP (1) | JPH0765527B2 (ja) |
KR (1) | KR880004210A (ja) |
DE (1) | DE3762647D1 (ja) |
GB (1) | GB2195190B (ja) |
Cited By (2)
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KR100494798B1 (ko) * | 2002-11-26 | 2005-06-13 | 현대자동차주식회사 | 차량의 가감속 보상장치 |
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