JPS6353025A - 制振材 - Google Patents
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- JPS6353025A JPS6353025A JP19786586A JP19786586A JPS6353025A JP S6353025 A JPS6353025 A JP S6353025A JP 19786586 A JP19786586 A JP 19786586A JP 19786586 A JP19786586 A JP 19786586A JP S6353025 A JPS6353025 A JP S6353025A
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Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、低温から高温までつ広い温度範囲において
優れた制振作用全発揮するｆｌｉ１１振材に・■するも
のである。
優れた制振作用全発揮するｆｌｉ１１振材に・■するも
のである。
一般に制振材、特に制振鋼板は、２枚の鋼板の間に粘弾
性物質層を介在させ、全体を一体化して構成されており
９ｗ４板に加えられる定常振動ないし衝撃に基づく振動
エネルギーを上記粘弾性物質層で吸収させ、内部摩擦に
よる熱エネルギーに変換し騒音を減殺する（制振作用）
ものである。こノ腫の制振鋼板は、車両等のオイルパン
、シリンダへ、ドカパー、遮蔽板、モードルケース等に
広く使用されている。制振鋼板の制振作用は、上記のよ
うに、２枚の鋼板の間に介在している粘弾性物質層自体
の制振作用に基づくものであって、その制振作用の尺度
として一般に損失係数（η）が用いられており、その損
失係数ηの値で制振作用が評価される。損失係数ηは大
きく、かつ低温から高温までの広い範囲にわたって変わ
らないことが好ましい。すなわち、上記制振鋼板は、低
温から高温までの広い温度範囲に２いて使用されるもの
であり、特に自動車用のものは、厳寒地から酷暑地−ま
で対応することが求められ、低温（−３０“Ｃ程度）域
からかなりの高温域まで優れた制振作用を発揮すること
が要求される。
性物質層を介在させ、全体を一体化して構成されており
９ｗ４板に加えられる定常振動ないし衝撃に基づく振動
エネルギーを上記粘弾性物質層で吸収させ、内部摩擦に
よる熱エネルギーに変換し騒音を減殺する（制振作用）
ものである。こノ腫の制振鋼板は、車両等のオイルパン
、シリンダへ、ドカパー、遮蔽板、モードルケース等に
広く使用されている。制振鋼板の制振作用は、上記のよ
うに、２枚の鋼板の間に介在している粘弾性物質層自体
の制振作用に基づくものであって、その制振作用の尺度
として一般に損失係数（η）が用いられており、その損
失係数ηの値で制振作用が評価される。損失係数ηは大
きく、かつ低温から高温までの広い範囲にわたって変わ
らないことが好ましい。すなわち、上記制振鋼板は、低
温から高温までの広い温度範囲に２いて使用されるもの
であり、特に自動車用のものは、厳寒地から酷暑地−ま
で対応することが求められ、低温（−３０“Ｃ程度）域
からかなりの高温域まで優れた制振作用を発揮すること
が要求される。
このように、制振鋼板の性能は、粘弾性物質層自体の損
失係数ηによって大きく左右されるものであり、従来か
ら、正犯粘弾性物質層として９合ｈｖ、樹脂またはゴム
が使用されている。合成樹脂は、特有の粘弾性的特徴、
すなわち弾性率、損失係数ηの温度依存性が大であると
いう特徴をもつため、このような合成樹脂を粘弾性物質
層として構成した制振鋼板は、損失係数ηの温度依存性
が大であり、ガラス転移温度（通常、常温もしくはそれ
以上の温度域にある）付近でシャープなピークを有する
とともに、制振効果を発揮する温度領域が狭いという欠
点を有している。これは、主に合成樹脂の弾性率が急激
に低下することに起因する。しかも１合成樹脂は、その
品温が上昇してガラス転移温度を超えると溶融状態にな
り、かかる合成樹脂を粘弾性物質層として構成された制
振鋼板は、損失係数ηの急激な低下を招く。したがって
、広い温度範囲において優れた制振作用全発揮すること
ができず、ガラス転移温度近傍の温度においてのみ優れ
た制振作用を発揮するにすぎない。
失係数ηによって大きく左右されるものであり、従来か
ら、正犯粘弾性物質層として９合ｈｖ、樹脂またはゴム
が使用されている。合成樹脂は、特有の粘弾性的特徴、
すなわち弾性率、損失係数ηの温度依存性が大であると
いう特徴をもつため、このような合成樹脂を粘弾性物質
層として構成した制振鋼板は、損失係数ηの温度依存性
が大であり、ガラス転移温度（通常、常温もしくはそれ
以上の温度域にある）付近でシャープなピークを有する
とともに、制振効果を発揮する温度領域が狭いという欠
点を有している。これは、主に合成樹脂の弾性率が急激
に低下することに起因する。しかも１合成樹脂は、その
品温が上昇してガラス転移温度を超えると溶融状態にな
り、かかる合成樹脂を粘弾性物質層として構成された制
振鋼板は、損失係数ηの急激な低下を招く。したがって
、広い温度範囲において優れた制振作用全発揮すること
ができず、ガラス転移温度近傍の温度においてのみ優れ
た制振作用を発揮するにすぎない。
特に、ガラス転移温度を超えると上記ηが急激に低下す
るため、高温では使用できない。他方、ゴムをｖ３弾性
物質層とした制振鋼板も、その損失係数ηが、ガラス転
移温度付近で最大になるが、ゴムのガラス転移温度は一
般にＯ″Ｃよりも低いところＫあるため、常温ないしは
常温以上の高い温度領域に３いては、優れた制振作用を
発揮しえない。しかし、ゴムは三次元的に架橋されてい
るため、品温が上昇しガラス転移温度を超えても、溶融
状態にならず９合成樹脂のように急激に損失係数ηが低
下することはない。このゴムの損失［６η−温度曲線２
よび合成樹脂の損失係数η−温度曲線全第１図に示す。
るため、高温では使用できない。他方、ゴムをｖ３弾性
物質層とした制振鋼板も、その損失係数ηが、ガラス転
移温度付近で最大になるが、ゴムのガラス転移温度は一
般にＯ″Ｃよりも低いところＫあるため、常温ないしは
常温以上の高い温度領域に３いては、優れた制振作用を
発揮しえない。しかし、ゴムは三次元的に架橋されてい
るため、品温が上昇しガラス転移温度を超えても、溶融
状態にならず９合成樹脂のように急激に損失係数ηが低
下することはない。このゴムの損失［６η−温度曲線２
よび合成樹脂の損失係数η−温度曲線全第１図に示す。
図に？いて９曲線Ａ′が合成樹脂のそれであり９曲線Ｂ
′がゴムのそれである。第１図から明らかなように９合
成樹脂は、常温ないしそれ以上の温度領域内にひけるガ
ラス転移温度近傍で優れた制振作用を発揮するものの、
損失係数ηの温度依存性が高いためそれを外れた温度領
域では制振作用が急激に低下する。これに対して、ゴム
はその損失係数ηの温度依存性が低いため、温度変化に
よる制振作用の変動は比較的少ないものの、常温ないし
それ以上の温度領域では損失係数ηが小さくなるため、
この温度領域にかいては充分な制振作用が得られない。
′がゴムのそれである。第１図から明らかなように９合
成樹脂は、常温ないしそれ以上の温度領域内にひけるガ
ラス転移温度近傍で優れた制振作用を発揮するものの、
損失係数ηの温度依存性が高いためそれを外れた温度領
域では制振作用が急激に低下する。これに対して、ゴム
はその損失係数ηの温度依存性が低いため、温度変化に
よる制振作用の変動は比較的少ないものの、常温ないし
それ以上の温度領域では損失係数ηが小さくなるため、
この温度領域にかいては充分な制振作用が得られない。
このように１合成樹脂およびゴムには一長一短があり、
それらを単独で用いても優れた制振鋼板は得られない。
それらを単独で用いても優れた制振鋼板は得られない。
そこで１合成樹脂とゴムとをプンンドして、損失係数η
の温度依存性を低くシ、広い温度領域に２いて高い値の
損失係数ηを得るようにすることが考えられた。
の温度依存性を低くシ、広い温度領域に２いて高い値の
損失係数ηを得るようにすることが考えられた。
しかしながら９合成樹脂とゴムとのブレンド物を粘弾性
物質層として用いた制振材は、ピークにおける損失係数
ηの値は大きくなるが、同時に温度依存性も大きくなる
ため、所期の目的奮迅ｆｉｚすることができない。
物質層として用いた制振材は、ピークにおける損失係数
ηの値は大きくなるが、同時に温度依存性も大きくなる
ため、所期の目的奮迅ｆｉｚすることができない。
この発明は、損失係数ηの温度依Ｉ￥−性が低く。
制振、ｌ；ｔの使用温度範囲において高い損失係数ηを
保持しうる粘弾性物質を開発することにより、制振材の
使用温度範囲である低温から高温までの広い温室範囲に
おいて優れた制振作用を発揮する制振材を提供すること
を目的とする。
保持しうる粘弾性物質を開発することにより、制振材の
使用温度範囲である低温から高温までの広い温室範囲に
おいて優れた制振作用を発揮する制振材を提供すること
を目的とする。
上記の目的金遣ｌ′Ｉヅするため、この発明の制振材は
、剛性基（反の基板面に粘弾性物質層が形成された制振
材であって、上記粘弾性物質層が、下記の（Ａ）成分１
００重量部に対して（Ｂ）成分を５重量部以上含有して
なる加硫ゴム組成物にて構成されているという構成全第
１の要旨とする。
、剛性基（反の基板面に粘弾性物質層が形成された制振
材であって、上記粘弾性物質層が、下記の（Ａ）成分１
００重量部に対して（Ｂ）成分を５重量部以上含有して
なる加硫ゴム組成物にて構成されているという構成全第
１の要旨とする。
（Ａ） 共役ジエン単位部分が少なくとも５ｏ９６水素
化されている部分水素化不飽和ニトリル−共役ジエン系
共重合ゴム （Ｂ） 下記の一般式（Ｉ）または（ＩＩ）で表され
るアクリル酸系化合物。
化されている部分水素化不飽和ニトリル−共役ジエン系
共重合ゴム （Ｂ） 下記の一般式（Ｉ）または（ＩＩ）で表され
るアクリル酸系化合物。
ｆ１３
■
〔式（Ｉ）、 （ｆｆ）において、Ｒは一価の有機基で
ある。〕また、剛性基板の基板面に粘弾性物質層が形成
された制振材であって、上記粘弾性物質層が、下記のＡ
成分１００重量に対してＢ成分を５重量部以と、Ｃ成分
全５重量部以上含存してなる加硫ゴム組成物にて構成さ
れているという溝Ｊｚ全第２の要旨とする。
ある。〕また、剛性基板の基板面に粘弾性物質層が形成
された制振材であって、上記粘弾性物質層が、下記のＡ
成分１００重量に対してＢ成分を５重量部以と、Ｃ成分
全５重量部以上含存してなる加硫ゴム組成物にて構成さ
れているという溝Ｊｚ全第２の要旨とする。
（Ａ） 共役ジエン単位部分が少なくとも５０％水素
化されている部分水素化不飽和ニトリル−共役ジエン系
共重合ゴム （Ｂ）下記の一般式（Ｉ）”またｖｉ（ＩＩ）で表さす
るアクリル酸系化合物。
化されている部分水素化不飽和ニトリル−共役ジエン系
共重合ゴム （Ｂ）下記の一般式（Ｉ）”またｖｉ（ＩＩ）で表さす
るアクリル酸系化合物。
Ｕ３
ａｔ−＋２：ＣＬＩ ・・・・・・・・・（１）
Ｃ１１ｚ＝Ｃ・・・・・・・・・（１【）ｃｏｏａＣ
ＯＯＲ 〔式（＋）、 （ＩＩ）において、几は一価の有機基で
ある。〕（Ｃ０非熱硬化型フェノ−Ｉし甜１旨 上記部分水素化不飽和ニトリル−共役ジエン系共重合ゴ
ム（以下「ｆ＝Ｉ −Ｎ Ｂ Ｒｊと把す）とは。
Ｃ１１ｚ＝Ｃ・・・・・・・・・（１【）ｃｏｏａＣ
ＯＯＲ 〔式（＋）、 （ＩＩ）において、几は一価の有機基で
ある。〕（Ｃ０非熱硬化型フェノ−Ｉし甜１旨 上記部分水素化不飽和ニトリル−共役ジエン系共重合ゴ
ム（以下「ｆ＝Ｉ −Ｎ Ｂ Ｒｊと把す）とは。
乳化重合又は溶液重合で製造される不剖和二） ＩＪル
ー共役ジエン系共重合ゴムを通常の方伝で、共役ジエン
単位部分を少なくとも５０９６水素化したものでちる。
ー共役ジエン系共重合ゴムを通常の方伝で、共役ジエン
単位部分を少なくとも５０９６水素化したものでちる。
水素化される上記共重合ゴムは、アクリロニド１） Ｊ
Ｖもしくはメダクリロニトリルなどの不飽和ニトリルと
１．３−ブタジェン、イソプＶン、１゜３−ペンタジェ
ンなどの共役ジエンの少なくとも１種とを共重合したも
のである。
Ｖもしくはメダクリロニトリルなどの不飽和ニトリルと
１．３−ブタジェン、イソプＶン、１゜３−ペンタジェ
ンなどの共役ジエンの少なくとも１種とを共重合したも
のである。
上記Ｈ−Ｎ １３ Ｒ中の結合不飽和ニトリル量（ＡＣ
Ｎ量）は９通常１０〜（５Ｑ ｗｔ％であり、用途に応
じてかかる範囲で適宜決定する。
Ｎ量）は９通常１０〜（５Ｑ ｗｔ％であり、用途に応
じてかかる範囲で適宜決定する。
一方、上記上Ｉ−ＮＢ几に２昆合するアクリル酸系化合
物（モノマー）としては、下記の一般式（１）又は（［
）で表されるものが使用される。
物（モノマー）としては、下記の一般式（１）又は（［
）で表されるものが使用される。
？Ｈ３
〔式（Ｉ） 、 （ＩＩ）に２いて、Ｒは一価の有機基
である。〕アクリル酸系化合物の混合量は、Ｈ−ＮＢ比
１００重晴部（以下「部」上記す）に対して、５部以上
好ましくは５〜６０部とする。
である。〕アクリル酸系化合物の混合量は、Ｈ−ＮＢ比
１００重晴部（以下「部」上記す）に対して、５部以上
好ましくは５〜６０部とする。
上記一価の有り基１の具体例としては、メチル基、エチ
ル基、ブチル基等のアルキル基のほか。
ル基、ブチル基等のアルキル基のほか。
シクロアルキル基、２−ヒドロキシアルキＭ基。
テトラヒドロフルフリル基、アリル基、グリシジル基、
ジメチｌレアミノ基があげらルる。また、ジエチレング
リコール、テトラエチレングリコール等の多価アルコー
ルの残基もあげられる。
ジメチｌレアミノ基があげらルる。また、ジエチレング
リコール、テトラエチレングリコール等の多価アルコー
ルの残基もあげられる。
上ＣアクＩＪ ７し酸系化合物（七ツマ−）の重合開始
剤としては、シアル−？ルバーオキサイド、ハイドロバ
ーオギサイド、パーオキシエステル、パーオキシケター
ル等１通常広く使用されている有機過酸化物からなる熱
重合開始剤が用いら汎る。
剤としては、シアル−？ルバーオキサイド、ハイドロバ
ーオギサイド、パーオキシエステル、パーオキシケター
ル等１通常広く使用されている有機過酸化物からなる熱
重合開始剤が用いら汎る。
上記Ｈ−ＮＢ几等に混合する非熱硬化型フェノール樹脂
は、ノボフック型フェノール樹脂ないしその変性樹脂で
ある。この渉の樹脂は、上記Ｈ−ＮＢ凡との相溶性が良
好なことに加え、熱硬化型フ エ ノ − ルＶＭ月旨
（し シー ル、５ ） エ ノ − ルＧυ月旨
） ｋ用いると、加熱により硬化が促進され、粘弾性
体が硬くなりすぎ、目的とする制振効果がｒｌられな１
ハのに対し、Ｈ−ＮＢ几に対して上記のような割合で配
合することにより弾性率を適度に高めるとともに、損失
係数ηのピーク温度を高温側にシフトさせ、同時に上記
損失係数ηの高温における温度依存性を低下させるので
ちる。このような効果の発現は、各種ノボラック型フェ
ノ−Ｉｖ＃脂ないしその変性樹脂のなかでも、特にカシ
ュー変性ノボラック型フェノ−／ｌ／樹脂が顕著であり
、これを使用することが好ましい。
は、ノボフック型フェノール樹脂ないしその変性樹脂で
ある。この渉の樹脂は、上記Ｈ−ＮＢ凡との相溶性が良
好なことに加え、熱硬化型フ エ ノ − ルＶＭ月旨
（し シー ル、５ ） エ ノ − ルＧυ月旨
） ｋ用いると、加熱により硬化が促進され、粘弾性
体が硬くなりすぎ、目的とする制振効果がｒｌられな１
ハのに対し、Ｈ−ＮＢ几に対して上記のような割合で配
合することにより弾性率を適度に高めるとともに、損失
係数ηのピーク温度を高温側にシフトさせ、同時に上記
損失係数ηの高温における温度依存性を低下させるので
ちる。このような効果の発現は、各種ノボラック型フェ
ノ−Ｉｖ＃脂ないしその変性樹脂のなかでも、特にカシ
ュー変性ノボラック型フェノ−／ｌ／樹脂が顕著であり
、これを使用することが好ましい。
非熱硬化型フェノ−Ｉｖ樹脂の混合量は、Ｈ−Ｎ８１１
００部に対して、５部以北好ましくは５〜６０部とする
。
００部に対して、５部以北好ましくは５〜６０部とする
。
また、上、侶粘弾性物！Ｒ層の形成対象となる。剛性を
もつ基板としては９通常使用されている鋼板があげられ
るが、それ以外に、ＦＲＢ等の剛性をもつプラスチック
板等も用いられる。
もつ基板としては９通常使用されている鋼板があげられ
るが、それ以外に、ＦＲＢ等の剛性をもつプラスチック
板等も用いられる。
この発明の制振材け、上記のような原材料を用い９例え
：ｉ、つぎのようにして製造さ几る。すなわち、上記の
Ｈ−ＮＢ ＲとアクＵ ／し酸系化合物と全、前者１０
０部に対して後者が５部以−ヒになるよう：て配合する
。）！ −Ｎ Ｂ几とアクリル酸系化合物と全配合する
場合、同（寺に上記アクリル酸系化合物の燥重合開始剤
となる有１１ｉ ｉ島酸化物管、その他補強充填剤、老
化防しヒ剤、軟化剤、加硫剤等を適量配合する。つき゛
（で丘記龜合物を、ロールに掛けて薄いシート状に形成
し、粘弾性物質層との肢着面に加硫接着剤が塗布されて
いる２枚の鋼板の間に挾み、加硫（加熱プレス）する。
：ｉ、つぎのようにして製造さ几る。すなわち、上記の
Ｈ−ＮＢ ＲとアクＵ ／し酸系化合物と全、前者１０
０部に対して後者が５部以−ヒになるよう：て配合する
。）！ −Ｎ Ｂ几とアクリル酸系化合物と全配合する
場合、同（寺に上記アクリル酸系化合物の燥重合開始剤
となる有１１ｉ ｉ島酸化物管、その他補強充填剤、老
化防しヒ剤、軟化剤、加硫剤等を適量配合する。つき゛
（で丘記龜合物を、ロールに掛けて薄いシート状に形成
し、粘弾性物質層との肢着面に加硫接着剤が塗布されて
いる２枚の鋼板の間に挾み、加硫（加熱プレス）する。
その結果。
目的とする制振鋼板が得られる。
また１、上記配合物を、公知の溶媒で溶解してペースト
状化し、彼着面に加硫接着剤が塗布されている２枚の鋼
板のうちの１枚の披着面に塗布して乾燥したのち、その
上に残る電板を重ね、その状態で加硫（加熱プレス）し
圧着するようにしてもよい。このようにする場合には、
隠めて博い粘弾性物（ａ、嗜をもつ制振鋼板が得られる
。
状化し、彼着面に加硫接着剤が塗布されている２枚の鋼
板のうちの１枚の披着面に塗布して乾燥したのち、その
上に残る電板を重ね、その状態で加硫（加熱プレス）し
圧着するようにしてもよい。このようにする場合には、
隠めて博い粘弾性物（ａ、嗜をもつ制振鋼板が得られる
。
なお、粘弾性物質層は上記のように２枚の鋼板の間に形
成するだけでなく、１枚の（板上、′・て形成するよう
【してもよム。この場合にも、粘弾性物質層の作用によ
り、優れた判摂効果が得らルる。
成するだけでなく、１枚の（板上、′・て形成するよう
【してもよム。この場合にも、粘弾性物質層の作用によ
り、優れた判摂効果が得らルる。
以上のように、この発明は、制振作用全発揮させる７と
めの粘弾性物質１゛を、Ｌ［−ＮＢ几とアクリ／Ｌ／酸
系化合物、あるいはＨ−Ｎ Ｂ凡とアクリル酸系化合物
と非熱硬化型フェノール閏脂とを＠杷割合で混合して構
成するため、粘弾性物質の損失係数ηが低温から高温ま
でピークを保ち続けるよう（てする。従って、その粘弾
性物質を用いた制振材は、上１ｍ襟度０囲内のいずれの
温度であっても最大限の制振作用全発揮するのである。
めの粘弾性物質１゛を、Ｌ［−ＮＢ几とアクリ／Ｌ／酸
系化合物、あるいはＨ−Ｎ Ｂ凡とアクリル酸系化合物
と非熱硬化型フェノール閏脂とを＠杷割合で混合して構
成するため、粘弾性物質の損失係数ηが低温から高温ま
でピークを保ち続けるよう（てする。従って、その粘弾
性物質を用いた制振材は、上１ｍ襟度０囲内のいずれの
温度であっても最大限の制振作用全発揮するのである。
特に、上記粘弾性物（ａの損失係数ηは、−３０°Ｃ程
度の低温域から１００°Ｃｆｆ１超える高温域までほぼ
ピークを保ｎするため、低温域から高温域の広い温度領
域に２いて最大限の制振作用が発揮される。これはホ１
１振材が厳寒地から酷暑曲等の広い温度項域で使用され
る自動ＸＬ等に多用されることを考慮すると、極めて重
要な効果といいつるのである。そのうえ１本発明の制振
材は粘弾性物質層がＨ−Ｎ Ｂ几を含有して構成されて
いるため、ＮＲＲｙ含有して構成されたものと比較して
１＃熱老化注に優れ。
度の低温域から１００°Ｃｆｆ１超える高温域までほぼ
ピークを保ｎするため、低温域から高温域の広い温度領
域に２いて最大限の制振作用が発揮される。これはホ１
１振材が厳寒地から酷暑曲等の広い温度項域で使用され
る自動ＸＬ等に多用されることを考慮すると、極めて重
要な効果といいつるのである。そのうえ１本発明の制振
材は粘弾性物質層がＨ−Ｎ Ｂ几を含有して構成されて
いるため、ＮＲＲｙ含有して構成されたものと比較して
１＃熱老化注に優れ。
熱老化後の＋ｔＪＩ振持性の悪化も少なく、１ｌＩＩｔ
久性に優れる。なる・、上記粘弾性物質は、１耐油性に
富んだ［［−Ｎ Ｂ凡を用いているため耐曲性にも冨ん
でおり、したがって、この発明の制畳材は実用ｔ４：に
極めて渚んで・ハ、る。また、ｈｚ：ｒ占弾性物′誓け
１機械強１度ｑも擾九ていもた−５．この発明の制振材
は剪断等の機械加工にも充分耐え渇るＯである。
久性に優れる。なる・、上記粘弾性物質は、１耐油性に
富んだ［［−Ｎ Ｂ凡を用いているため耐曲性にも冨ん
でおり、したがって、この発明の制畳材は実用ｔ４：に
極めて渚んで・ハ、る。また、ｈｚ：ｒ占弾性物′誓け
１機械強１度ｑも擾九ていもた−５．この発明の制振材
は剪断等の機械加工にも充分耐え渇るＯである。
つぎに、実施例につハて比較例と併せて説明する。
〔実施例１〜５．比較例１，２〕
下記の第１表に示す原料を同表に示すような割合で配合
し、その＋２合物を、バンバリーミキサ−を用いて混練
し形成ロールに掛けて、厚み０．４ｍのシートに形成し
た。これ全、粘弾性物質波着面に加硫接着剤が塗布され
ている２枚の鋼板（厚み０゜７１）の間に侠与、１５０
’０．１０分間加熱プレヌ（加硫）し制振鋼板を得た。
し、その＋２合物を、バンバリーミキサ−を用いて混練
し形成ロールに掛けて、厚み０．４ｍのシートに形成し
た。これ全、粘弾性物質波着面に加硫接着剤が塗布され
ている２枚の鋼板（厚み０゜７１）の間に侠与、１５０
’０．１０分間加熱プレヌ（加硫）し制振鋼板を得た。
得られた制振鋼板の構造を第２図に示す。図に分いて、
１は′ｆ￥１仮。
１は′ｆ￥１仮。
２は粘弾性物質層である。
瀉１表
（配合量；部）
ＩＩ ＡＣＮ量４５ｗｔ％ 、水素添加率９０％＊２
ＡＣＮ量５Ｑｗｔ％ 、水素添加率９０％＊３ ニ
ボールＤＮ−１０１（日本ゼオン社製、ａＣＳ量４２Ｗ
も％）＊４ カシュー変性ノボフック型フェノ−／Ｌ＆
ｊ＋１１＊５ テトラメチルチウラムジスルフィド＊６
Ｎ−シクロヘキシ／Ｌ／−２−ベンゾチアジｌＶ７．
ルフエンアミドーヒだのようにして得らルた制振鋼板ｆ
：ｐｑ ３０ ｍ 。
ＡＣＮ量５Ｑｗｔ％ 、水素添加率９０％＊３ ニ
ボールＤＮ−１０１（日本ゼオン社製、ａＣＳ量４２Ｗ
も％）＊４ カシュー変性ノボフック型フェノ−／Ｌ＆
ｊ＋１１＊５ テトラメチルチウラムジスルフィド＊６
Ｎ−シクロヘキシ／Ｌ／−２−ベンゾチアジｌＶ７．
ルフエンアミドーヒだのようにして得らルた制振鋼板ｆ
：ｐｑ ３０ ｍ 。
４ｉさ３ＱＱｍに切ｚ近し、メカ二カルインヒ゛−ダン
ス法Ｋ【って各温度での損失係数η（周波数５０Ｑｌ（
ｚ）ｉ測定し、その損失係数η−温度曲線全第３図〉よ
び：ｇ４図に示した。こαらの図において９曲線Ａ−Ｅ
Ｖｉ実施例１〜５に対応し０曲線Ｆは比較例１９曲線Ｇ
￥ｉ比較例２１曲線Ｈは粘弾性物？２′層としてエチＶ
ンー酢ピ共ＩＲ合函、宙？用いた市販制振鋼板のそれで
ある。曲線Ａ−Ｅと布線Ｆ〜Ｈとの対比より、実施例の
制振鋼板は、いずｎも、比較例のものとは異なり、低温
から高ｊ晶（１５０°Ｃ）までの広い温度範囲にひいて
旨い値の損失係数ηを呈し、かつその損失係数ηが、特
に高温域において均一的でピークないしその近傍の値を
示して２！ｌｌ、その温度頭域内に２いて持（−強力な
制振作用を発揮しうろことがわが、る。
ス法Ｋ【って各温度での損失係数η（周波数５０Ｑｌ（
ｚ）ｉ測定し、その損失係数η−温度曲線全第３図〉よ
び：ｇ４図に示した。こαらの図において９曲線Ａ−Ｅ
Ｖｉ実施例１〜５に対応し０曲線Ｆは比較例１９曲線Ｇ
￥ｉ比較例２１曲線Ｈは粘弾性物？２′層としてエチＶ
ンー酢ピ共ＩＲ合函、宙？用いた市販制振鋼板のそれで
ある。曲線Ａ−Ｅと布線Ｆ〜Ｈとの対比より、実施例の
制振鋼板は、いずｎも、比較例のものとは異なり、低温
から高ｊ晶（１５０°Ｃ）までの広い温度範囲にひいて
旨い値の損失係数ηを呈し、かつその損失係数ηが、特
に高温域において均一的でピークないしその近傍の値を
示して２！ｌｌ、その温度頭域内に２いて持（−強力な
制振作用を発揮しうろことがわが、る。
第１図はゴムと樹脂の損失係数η−温度曲線図、第２図
はこの発明の実施例品の購造を説明する断面図、第３図
はその損失係数η−温度曲線を説明する説明図である。
はこの発明の実施例品の購造を説明する断面図、第３図
はその損失係数η−温度曲線を説明する説明図である。
Claims (1)
- （１）剛性基板の基板面に粘弾性物質層が形成された制
振材であって、上記粘弾性物質層が、下記のＡ成分１０
０重量部に対してＢ成分を５重量部以上含有してなる加
硫ゴム組成物にて構成されていることを特徴とする制振
材。 （Ａ）共役ジエン単位部分が少なくとも５０％水素化さ
れている部分水素化不飽和ニトリ ル−共役ジエン系共重合ゴム （Ｂ）下記の一般式（ I ）または（II）で表されるア
クリル酸系化合物。 ▲数式、化学式、表等があります▼・・・・・・・・（
I ）▲数式、化学式、表等があります▼・・・・・・
・・・（II）〔式（ I ）、（II）において、Ｒは一価
の有機基である。〕（２）剛性基板の基板面に粘弾性物
質層が形成された制振材であって、上記粘弾性物質層が
、下記のＡ成分１００重量部に対してＢ成分を５重量部
以上及びＣ成分を５重量部以上それぞれ含有してなる加
硫ゴム組成物にて構成されていることを特徴とする制振
材。 （Ａ）共役ジエン単位部分が少なくとも５０％水素化さ
れている部分水素化不飽和ニトリ ル−共役ジエン系共重合ゴム （Ｂ）下記の一般式（ I ）または（II）で表されるア
クリル酸系化合物。 ▲数式、化学式、表等があります▼・・・・・・・・・
（ I ）▲数式、化学式、表等があります▼・・・・・
・・・・（II）〔式（ I ）、（II）において、Ｒは一
価の有機基である。〕（Ｃ）非熱硬化型フェノール樹脂
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19786586A JPS6353025A (ja) | 1986-08-22 | 1986-08-22 | 制振材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19786586A JPS6353025A (ja) | 1986-08-22 | 1986-08-22 | 制振材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6353025A true JPS6353025A (ja) | 1988-03-07 |
| JPH0533660B2 JPH0533660B2 (ja) | 1993-05-20 |
Family
ID=16381617
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19786586A Granted JPS6353025A (ja) | 1986-08-22 | 1986-08-22 | 制振材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6353025A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02175237A (ja) * | 1988-12-28 | 1990-07-06 | Bridgestone Corp | ラグ付空気入りタイヤの製造方法 |
-
1986
- 1986-08-22 JP JP19786586A patent/JPS6353025A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02175237A (ja) * | 1988-12-28 | 1990-07-06 | Bridgestone Corp | ラグ付空気入りタイヤの製造方法 |
| JP2702531B2 (ja) * | 1988-12-28 | 1998-01-21 | 株式会社ブリヂストン | ラグ付空気入りタイヤの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0533660B2 (ja) | 1993-05-20 |
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