JPS63309759A - 気化器の燃料調整装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、気化器の燃料調整装置に関する。

〔従来の技術〕

一般に、エンジン回転数（Ｎｔ　）に対する出力（ｐｓ
）の関係をみると、エンジン回転数の上昇に伴い出力も
上昇するが、所定の高回転時において出力がピークに達
し、以後エンジン回転数の上昇により出力が急激に低下
することが知られている。この出力の低下は、その高回
転域において最高出力を出すのに必要な空燃比（Ａ／Ｆ
）に対して供給される空燃比がリッチ側にあるためであ
る。

〔発明が解決しようとする問題点〕

従って、高回転時に空燃比をリーン側にする対策をとれ
ば、高回転域における出力が向上すると考えられるが、
単にリーン側にすると、燃焼室温度が上昇する可能性が
ある。このため、従来は出力とエンジン温度上昇との両
者の兼合いがら空燃比が設定されており、必ずしも最適
出力を得ていたとはいえなかった。

本発明の目的は、エンジン温度を上昇させることなく高
回転域におけるエンジン出力を向上させうる混合気を創
出できる気化器の燃料調整装置を提供することにある。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、気化器のメインジェット通路、スロージェッ
ト通路等の燃料通路にエアを供給する工ア通路を少なく
とも２系統形成するとともに、これらのエア通路の少な
くとも１系統に当該エア通路を開閉する弁機構を設け、
この弁機構には、エンジン高回転域におけるエンジン回
転数が所定回転数を越えたとき前記弁機構を開放作動さ
せるとともにこの開放後便定時間経過したのちに閉止作
動させる制御手段が連設されている構造である。

〔作用〕

制御手段は、例えば、弁機構を構成するソレノイドバル
ブ等を作動させるコンピュータからなり、このコンピュ
ータはエンジン回転数センサ（Ｎ　Ｅセンサ）からの信
号により制御される。この制御は、エンジン高回転域に
おける所定回転数以下の回転数のときには少なくとも２
系統のエア通路のうち少なくとも１系統を弁機構により
閉じるようにして燃料通路に供給されるエアの量を少な
くしており、一方、この所定回転数を越えた時は空燃比
がリッチになる傾向にあるため、前記弁機構を通路開放
方向に作動させて閉じられていたエア通路を開いてエア
の供給量を多くし、空燃比をり−ン化するようにする。

この開放により出力が向上するとともに燃焼室温度が上
昇しようとするため、開放後便定時間経過したのちは弁
機構を閉止作動させて燃焼室温度の上昇を防止する。ま
た、この制御は、例えばコンピュータ内に組み込まれた
プログラムにより、いわゆるマツプコントロールで行う
。

〔実施例〕

以下、本発明の一実施例を図面に基づいて説明する。

全体の模式的構成が示される第１図において、２連とさ
れた第１、第２の気化器１０．３０のボデー１１．３１
にはそれぞれ吸気通路１２．３２が形成され、これらの
各吸気通路１２．３２にはそれぞれメインノズル１３．
３３および加速ポンプノズル５１．５２が開口されてい
る。前記メインノズル１３．３３は、燃料チャンバ（フ
ロートチャンバ）２ＯＡ、２０Ｂ内に設けられたメイン
シェツト１５．３５と燃料通路１６．３６を介して連通
されている。これらの燃料通路１６．３６にはエア通路
１１．３’ｌの下流側が接続されるとともに、これらの
エア通路１７．３７の上流側はそれぞれ２系統のエア通
路１７Ａ、１７Ｂ、３７Ａ、３７Ｂに分岐され、各通路
１７Ａ、１７Ｂ。

３７Ａ、３７Ｂの途中にはそれぞれメインエアジェツト
１８Ａ、１８Ｂ、３８Ａ、３８Ｂが設けられている。

前記分岐されたエア通路のうち一方のエア通路１７Ａ、
３７Ａはエア取入口２１に常時連通されるとともに、他
方のエア通路１７Ｂ、３７Ｂは連通路２２により互いに
連通され、この他方のエア通路１７Ｂ、３７Ｂは互いに
連通部２３を介してエア取入口２１に連通されるととも
に、この連通部２３には当該連通部２３、すなわち、他
方のエア通路１７Ｂ、３７Ｂを開閉する弁機構としての
第１のソレノイドバルブ４０が設けられている。

ソレノイドバルブ４０は、連通部２３を開閉する弁体４
１と、この弁体４１を常時連通部閉止方向に付勢するば
ね４２と、このばね４２の付勢力に抗して弁体４１を連
通部開放方向に移動させるソレノイド４３とから構成さ
れ、このソレノイド４３は後に詳述する制御手段８ｏに
よりその動作を制御されている。

前記加速ポンプノズル５１．５２は、連通路５３を介し
て互いに連通されるとともに、この連通路５３は、前記
燃料チャンバ２ＯＡ、２０Ｂ（７）いずれか一方（以下
、この一方のチャンバの符号は２０で示す）内に設けら
れた加速ポンプジェット５４とこのジェット５４側から
の流れのみを許容する一方向弁５５とを有する燃料通路
５６を介しＴｆｆｉ料チャンバ２０内に連通されている
。また、この通路５６から分岐され途中に通路５６側か
らの流れのみを許容する一方向弁５７を有する分岐燃料
通路５８を介して燃料チャンバ２０内は、ダイヤフラム
式加速ポンプ５９内にも連通され、この加速ポンプ５９
内は、ポンプ５９側からの流れのみ許容する一方向弁６
０を有する加速ポンプ燃料通路６１を介して前記連通路
５３に連通され、ポンプ５９内に分岐燃料通路５８を介
して供給された燃料を連通路５３に供給しうるようにな
っている。また、加速ポンプ５９内は、絞りを有する戻
り通路６２を介してチャンバ２０内と連通され、ポンプ
５９内の燃料がチャンバ２０内に戻りうるようにされて
いる。さらに、加速ポンプ５９は、ダイヤフラム６３を
備えるとともに、このダイヤフラム６３には先端を外部
に突出されたロッド６４の基端が固定され、このロッド
６４はばね６５により常時突出する方向に付勢されてい
る。このロッド６４の先端は、スロットルバルブ（図示
せず）を駆動するためのスロットルドラム６６に設けら
れたポンプ作動アーム６７により押圧駆動されるように
なっている。ここにおいて、加速ポンプノズル５１から
ポンプ作動アーム６７に至る一連の部材で燃料追加供給
機構５０が構成されている。

前記加速ポンプ燃料通路６１には、燃料通路６１を開閉
する弁機構としての第２のソレノイドバルブ７０が設け
られている。このソレノイドバルブ７０は、燃料通路６
１を開閉する弁体７１と、この弁体７１を常時通路閉止
方向に付勢するばね７２と、このばね７２の付勢力に抗
して弁体７１を通路開放方向に移動させるソレノイド７
３とから構成され、このソレノイド７３も前記第１のソ
レノイドバルブ４０のソレノイド４３と同様に、制御手
段８０によりその動作を制御されている。

また、燃料通路５６の途中であって分岐通路５８が分岐
された位置よりも連通路５３側には、燃料通路５６を開
閉する弁機構としての第３のソレノイドバルブ７４が設
けられている。このソレノイドバルブ７４は、燃料通路
６ｏを開閉する弁体７５と、この弁体７５を常時通路閉
止方向に付勢するばね７６と、このばね７６の付勢力に
抗して弁体７５を通路開放方向に移動させるソレノイド
７７とから構成され、このソレノイド７７も前記第１、
第２のソレノイドバルブ４０．７０のソレノイド４３．
７３と同様に、制御手段８ｏによりその動作を制御され
ている。

制御手段８０は、いわゆるマイクロコンピュータからな
り、ＣＰＵ８１と記憶手段８２とを備え、ＣＰＵ８１に
は、エンジン回転数センサ９１およびスロットル開度セ
ンサ９２からエンジン回転数およびスロットル開度の各
信号が入力されている。

また、記憶手段８２には、前記ＣＰＵ８１により作動さ
れる第１のソレノイドバルブ４ｏが所定の条件のときの
開放時間を規定するために用いられる時定数、同じ（Ｃ
ＰＵ８１により作動される第２のソレノイドバルブ７０
の作動をスロットルの加速操作間隔に応じて規制するた
めに用いられるスロットル操作間隔等の事項が記憶され
、がっ、マツプコントロールするための制御手順等の所
定のプログラムが記憶されている。

前記エンジン回転数センサ９１としては、クランク軸の
回転を磁石と磁気ヘッドで検出するセンサ、イグニッシ
ゴンパルスセンサ、その他のエンジン回転数検出手段が
用いられ、また、スロットル開度センサ９２には、スロ
ットルドラム６６あるいはこのドラム６６に接続される
図示しないスロットルグリップと機械的に接続されて、
これらの動きに応じて角度を検出できる手段が用いられ
る。

第２図および第３図には、本実施例の気化器１０．３０
の外観が示され、各ボデー１１．３１には吸気通路１２
．３２が形成されるとともに、この吸気通路１２．３２
にはメインノズル１３．３３、パワージェットノズル１
４．３４および加速ポンプノズル５１．５２が設けられ
いる。また、吸気通路１２．３２内には吸気通路１２．
３２を仕切るようにスロットルバルブ１１５，１３５が
それぞれ設けられ、これらのスロットルバルブ１１５．
１３５に取り付けられたニードル１１６゜１３６が前記
メインノズル１３．３３内に挿入されている。さらに、
各ボデー１１．３１の図中上部には、それぞれボデー１
１．３１内に収納されたスロットルバルブ駆動用スロッ
トルリンク（図示せず）の一端が連結された駆動軸１９
．３９が回動自在に支持され、これらの駆動軸１９．３
９のボデー１１．３１からの突出端は、その近接した端
部において連結具２５を介して連結されている。さらに
、一方の駆動軸１９の連結具２５とは反対側の突出端に
は前記スロットルドラム６６が固定されるとともに、こ
のスロットルドラム６６とボデー１１との間にはドラム
戻しばね２６が設けられてスロットルドラム６Ｇの回動
操作力が解除された際、スロットルドラム６６が初期位
置、すなわち、スロットルバルブ１１５，１３５が閉じ
たアイドル位置に戻るようにされている。なお、スロッ
トルドラム６６には、図示しないワイヤが連結され、ス
ロットルグリップの操作に応じて回動されるようになっ
ている。

前記スロットルドラム６６には、前記ポンプ作動アーム
６７が取り付けられ、この作動アーム６７は、ボデー１
１に揺動可能に一端を支持されたレバー６８を介して加
速ポンプ５９のロッド６４に当接され、作動アーム６７
の動きを拡大してロッド６４に伝達するようになってい
る。また、揺動レバー６８とボデー１１との間にはレバ
ー６８ヲロツド６４側に弱い力で付勢し、レバー６８の
自由な揺動を防止する揺動防止ばね６９が設けられてい
る。

次に、本実施例の作用につき、第４図をも参照して説明
する。

第４図にはエンジン全開近傍（本実施例において全開近
傍とは、スロットルバルブ１１５，１３５の開度が７５
％以上の状態をいう）における線図が示され、上部には
エンジン回転数（ＮＥ　）　と気化器１０．３０により
創出される混合気の空燃比（Ａ／Ｆ）との関係が示され
、実線の曲線は従来一般の特性を示し、破線の曲線は本
発明の実施例により修正される特性を示している。また
、同図中央には、第１のソレノイドバルブ４０のエンジ
ン回転数（Ｎ、）に対する開閉動作状態が示され、下部
には第３のソレノイドバルブ７４のエンジン回転数（Ｎ
Ｅ　）に対する開閉動作状態が示されている。

まず、スロットルバルブが全開近傍にあるときにおける
動作を説明する。

第４図において、スロ・ントルバルブ１１５，１３５が
全開近傍すなわち高負荷時で、エンジン回転数（Ｎ、）
が極低回転域、例えば約３００Ｏｒｐｍ以下のときは、
エンジンが低回転数のため吸入負圧が小さくなって空燃
比が適正値よりリーン側にあり、エンジンにはいわゆる
息つき現象が生じる。

従って、この極低回転域にあることがエンジン回転数セ
ンサ９１からの信号で検知されるとともに、スロットル
開度センサ９２によりスロットルバルブ１１５．１３５
の開度が全開近傍であることが検知されている間は、制
御手段８０は、第１のソレノイドバルブ４０に開放信号
を出力することはせず、ソレノイドバルブ４０はばね４
２の作用により閉止されている。これにより、気化器１
０゜３０における２系統のエア通路１７Ａ、１７Ｂ。

３７Ａ、３７Ｂのうち一方のエア通路１７Ｂ、３７Ｂが
閉じられ、メインノズル１３．３３に通じる燃料通路１
６．３６へのエア供給量が減少し、ノズル１３．３３か
ら噴出される燃料は濃厚となり、空燃比がリッチ化する
。従って、本来リーン側にあった空燃比は略適正にされ
、スロットルレスポンス等が改善される。

ついで、エンジン回転数が低回転域、例えば約３０００
〜５０００ｒｐｍのときには、第４図からも分るように
、空燃比が適正値よりもリッチ化し、エンジンにはいわ
ゆる不整、ボコ現象が生じる。従って、この低回転域に
あることがエンジン回転数センサ９１で、また、スロッ
トルバルブの全開近傍であることがスロットル開度セン
サ９２でそれぞれ検知されると、制御手段８０から第１
のソレノイドバルブ４０に開放信号がだされる。これに
より、弁体４１によるエア通路１７Ｂ、３７Ｂの閉止が
解除され、２系統のエア通路１７Ａ、１７Ｂ、３７Ａ、
３７Ｂは両方とも開放され、燃料通路１６゜３６へのエ
ア供給量が増加して空燃比がリーン化される。従って、
この場合も、本来リッチ側の空燃比が適正化される。

ついで、エンジン回転数が中回転域、例えば約５０００
〜７０００ｒｐｍのときには、空燃比が再びリーン化し
、息つき現象が生じる。従って、この中回転域にあるこ
とがエンジン回転数センサ９１で、また、スロ・ントル
バルブの全開近傍であることがスロットル開度センサ９
２でそれぞれ検知されると、制御手段８０から第１のソ
レノイドバルブ４０に出力されていた開放信号が中止さ
れ、ソレノイドバルブ４０は連通部２３を閉止する。こ
れにより、エア通路１７Ｂ、３７Ｂから燃料通路１６．
３６へのエア供給がなくなるため、空燃比がリッチ化さ
れ、適正化される。この中回転域につづく高回転域、例
えば約７０００〜１ｌ１０００ｒｐにあっても制御手段
８０から第１のソレノイドバルブ４０の開放信号は出さ
れず、閉止状態が継続される。

また、最高回転域、例えば約１ｌ１００Ｏｒｐ以上にお
いて何ら対策を行わないと、空燃比がリッチ側となり、
出力不足をきたし、最高出力の限界となる。

このため、この領域においては、再び制御手段８０から
第１のソレノイドバルブ４０に開放信号がだされ、弁体
４１で閉止されていたエア回路１７Ｂ、３７Ｂが開放さ
れて空燃比がリーン化され、出力向上が図られる。

しかし、この領域で長時間両エア通路１７Ａ。

１７Ｂ、３７Ａ、３７Ｂを開放しておくと、燃焼室の温
度上昇を招く可能性があるため、この領域でのエア通路
１７Ｂ、３８Ｂの開放は、予め実験により求められ、制
御手段８０の記憶手段８２内に記憶されている一定時間
に限って、すなわち、所定時定数に従って行われる。こ
のため、エア通路１７Ｂ、３７Ｂは、時定数に従って開
放、閉止を繰り返されることとなって燃焼室温度の上昇
は生じないようにされる。

また、第４図中下部の線図に示されるように、第３のソ
レノイドバルブ７４は、エンジン極低回転時および中回
転時の空燃比がリーンになる領域で開放される。従って
、この領域では燃料通路５６が開放状態にあり、燃料チ
ャンバ２０内の燃料は吸気通路１２．３２の吸気負圧に
より吸引され、空燃比のリッチ化に寄与する。

このような制御は、制御手段８０の記憶手段８２に組み
込まれたプログラムにより、いわゆるマツプコントロー
ルで行われる。

以上は、スロットルバルブ１１５，１３５の全開近傍に
おける制御についての説明であるが、スロットルバルブ
１１５，１３５が部分開度（パーシャル）状態、すなわ
ち部分負荷の状態では前述とは異なった制御が必要とな
る。例えば、スロットル開度センサ９２によりスロット
ル開度が４０％未満のパーシャル状態であることが検知
された場合、第１のソレノイドバルブ４０は、パーシャ
ル負荷における空燃比がリッチ側となる中間領域までは
開放操作され、一方、これ以上では閉止操作されてリー
ン状態の空燃比のリッチ化が行われる。また、スロット
ル開度が４０％以上７５％未満の状態が検知された場合
には、第１のソレノイドバルブ４０は常時開放され、リ
ッチ状態の空燃比のリーン化が行われる。

次に、パーシャル負荷からの急加速における動作を説明
する。

エンジン極低回転域（４０００ｒｐｍ以下）および中回
転域（６０００〜７０００ｒｐｍ）において、パーシャ
ル負荷時からスロットルバルブ１１５，１３５を急開す
ると、スロットルレスポンスが低下するので、燃料追加
供給機構５０の加速ポンプ５９により対応する。

極低回転域あるいは中回転域であることがエンジ ン ロットル開放速度が一定値以上であることがスロットル
開度センサ９２からの信号に基づいてＣＰＵ８１で演算
され判断されると、第２のソレノイドバルブ７０には制
御手段８０から一定時間だけ開放信号が出され、燃料追
加供給機構５０における加速ポンプ燃料通路６１が開放
される。このため、燃料は加速ポンプノズル５１．５２
から噴出し得る状態にされるから、スロットルグリップ
の加速動作により、加速ポンプ５９が第１図中矢印方向
に作動されると、加速ポンプ５９のダイヤフラム６３の
上側内に既に収納されている燃料は、一方向弁６０を有
する加速ポンプ燃料通路６１を介して加速ポンプノズル
５１．５２から噴出され、空燃比をリッチ化し、空燃比
を適正化する。この際、第２のソレノイドバルブ７０の
開放時間は、エンジン回転数に応じて変化される。すな
わち、エンジン回転数が４００Ｏｒｐｍ以下でスロット
ル操作速度が一定速度以上の場合は、例えば１〜２秒間
開放され、６０００〜７０００ｒｐｍの領域では０．５
〜１秒間開数される。

一方、スロットルグリップが減速方向に回動されると、
ダイヤフラム６３はばね６５の作用により下方に移動さ
れ、加速ポンプ５９内は負圧となり、各一方向弁５５，
５７．６０の作用とも相俟ってチャンバ２０内の燃料は
加速ポンプジェット５４で流量を規制された後、燃料通
路５６、分岐燃料通路５８を経て加速ポンプ５９内に供
給され、次回の加速操作に備えられる。

燃料追加供給機構５０によるリッチ化は、特に極低回転
域におけるスロットル急開時において、大きな効果を有
している。一方、中回転域における加速ポンプ５９によ
るリッチ化は、あまり大きな効果はないが、前記第１の
ソレノイドバルブ４０の閉止によるリッチ化の効果と相
俟って全体としては十分なリッチ化を行え、空燃比の適
正化がなされる。従って、中回転域でのクルージング（
定速走行）状態からスロットル開度を象、激に増し、急
加速しようとするときの加速の追従遅れが生じることが
なく、十分なスロットルレスポンスをもって動作する。

これに対し、前記エンジン極低回転域（４０００ｒｐｍ
以下）および中回転域（６０００〜７０００ｒｐｍ）以
外の回転域番こおいては、空燃比はリッチ側にあるため
、第２のソレノイドバルブ７０への開放信号は出力され
ず、弁体７１により燃料通路６１の閉止状態が維持され
、加速ポンプノズル５１．５２からの燃料の噴出はなさ
れない。このような第２のソレノイドバルブ７０の閉止
状態で、スロットルグリップが象、開され、ポンプ作動
アーム６７、レバー６８を介してロッド６４が押圧され
ると、加速ポンプ５９内の圧力が上昇するため、ポンプ
５９内の燃料は戻り通路６２を介して燃料チャンバ２０
内に戻される。

ところで、スロットルグリップによる加速操作が頻繁に
繰り返されると、この加速操作のたびに空燃比がリッチ
化されてリッチになりすぎる傾向にあるため、本実施例
では、スロットル開度センサ９２により検出されるスロ
ットル開度信号に基づいてＣＰＵ８１内で演算される加
速操作間隔が、記憶手段８２に記憶されたスロットル操
作間隔以下、例えば数秒以下で繰り返された場合には、
この時間内では１回しか燃料追加供給機構５０からの燃
料の噴出がなされないように、後の操作時には第２のソ
レノイドバルブ７０の開放信号が停止される。これによ
り、短時間の繰り返し加速に基づく過リッチ化が防止さ
れる。

以下、前述の各エンジン回転数に応じた制御が繰り返さ
れ、エンジン回転数の全域にわたり、常に適正な空燃比
の混合気が創出され、出力特性の向上、スロットルレス
ポンスの向上がなされる。

なお、以上の説明における各回転域を規定するエンジン
回転数の具体的な数値は、あくまで−例であってエンジ
ンの機種毎にその値は異なるものである。従って、実際
の制御にあたっては、何ら制御をしない場合のエンジン
回転数に対する空燃比特性を調べておき、この特性を修
正するように各回転域を設定して前述の制御を行うこと
は勿論である。

前述のような本実施例によれば、次のような効果がある
。

すなわち、燃料通路１６．３６に連通されたエア通路１
７．３７の２系統に分岐されたエア通路１７Ａ、１７Ｂ
、３７Ａ、３７Ｂの一方は弁機構としての第１のソレノ
イドバルブ４０により、エンジン回転数に応して開閉制
御されるため、エンジン回転数により異なる空燃比を常
に適正な値に近づけることができ、燃費の向上、出力特
性の向上、スロットルレスポンスの向上環を行うことが
できる。この際、ソレノイドバルブ４０の制御は、エン
ジン回転数のみならず、スロットル開度とも対応される
から、より適正な空燃比を得れる。特に、出力特性に関
しては、第５図に示されるように、最高回転域における
出力が破線で示す従来に比べ、本実施例では実線のよう
に大幅に向上している。また、空燃比を適正にするため
の構成も、エア通路１７．３７を２系統に分岐し、一方
を開閉操作すれば足りる構成であるから、比較的簡単で
あり、安価に提供できる。さらに、開閉制御されるエア
通路１７Ｂ、３７Ｂは連通路２２を介して連通部２３で
まとめられているから、弁機構としての第１のソレノイ
ドバルブ４０はこの連通部２３に１偏設ければ足り、こ
の点からも安価にできる。また、最高回転域におけるリ
ーン化作用は、時定数の設定により断続的に行われるか
ら、燃焼室の温度上昇を招くこともない。

さらに、本実施例では、加速ポンプ５９を備えた燃料追
加供給機構５０を設け、この燃料追加の有無を単にスロ
ットル開度のみによらず、エンジン回転数をも考慮して
制御するようにしたから、本来、燃料追加を必要としな
いエンジン回転数に対しては燃料追加を行うことがなく
、燃費を向上できるとともに、高出力を達成できる。一
方、燃料追加を必要とする場合は十分な追加を行なえる
から、従来化じていた象、開操作時のスロットルレスポ
ンスの遅れという不都合を解消できる。さらに、燃料追
加が可能な状態においても、急加速が短時間に繰り返さ
れると、必要以上に空燃比がリッチ化される可能性があ
るが、これもスロットル操作間隔のチェックにより、極
く短時間に連続する加速操作は、その操作の全てに対し
て燃料を追加するということをなくしたから、この点か
らも燃費の向上、出力の向上を図れる。

以上の全ての対策により、本実施例では、エンジン回転
数の全域にわたり、気化器１０．３０で創出される混合
気の空燃比を最適の状態にでき、エンジン回転数−空燃
比線図の特性曲線をなだらかな曲線にできる。

なお、本発明は前記実施例に限定されるものではなく、
本発明の目的を達成し得る範囲の変形は本発明に含まれ
るものである。例えば、多気筒エンジンに用いられる気
化器において、開閉されるエア通路は互いに連通させる
ものに限らず、各々独立に設け、これらの各独立のエア
通路にそれぞれソレノイドバルブ等の弁機構を設けても
よいが、前記実施例のように互いに連通させれば、ソレ
ノイドバルブが１つで済み、部品点数を少なくできて製
造コストを低減できるという利点がある。また、エア通
路は必ずしも２系統に限定されず２系統以上あってもよ
く、換言すれば少なくとも２系統あればたりる。さらに
、２系統以上設ける場合、その開閉操作を行う系統は少
なくとも１系統あればよく、全ての系統を開閉操作して
も差し支えない。また、エア通路を少なくとも２系統に
してその少なくとも１系統を開閉操作する構成は、必ず
しも前記実施例のようにメインジェット系のエア通路に
適用するものに限らず、スロー系、始動系、その他の系
のエア通路にも適用できる。さらに、エア通路を開閉す
る弁機構の開閉動作は、前記実施例のように必ずしも０
Ｎ−ＯＦＦ動作するデジタル的制御に限らず、サーボモ
ータ駆動の弁機構として構成する等してエンジン回転数
に応じて弁開度をアナログ的に制御するものであっても
よい。

また、燃料追加供給機構は、本発明には必ずしも設けな
くともよいが、設ければ前述の効果がある。

さらに、スロットル開度センサからの信号および時定数
の信号を考慮した制御も本発明には必ずしも必要ではな
く、要するに、燃料通路にエアを供給するエア通路が少
なくとも２系統あり、その少なくとも１系統を開閉操作
できればたりる。この際、エア通路を少なくとも２系統
設けるのは、前記実施例のように必ずしも１本のエア通
路を分岐して少なくとも２系統にするものに限らず、少
なくとも２系統のエア通路を設け、これらをそれぞれ直
接燃料通路に連通させるものであってもよい。

〔発明の効果〕 前述のように本発明によれば、エンジン最高回転域にお
ける空燃比を適正にできて出力向上をできるとともに、
燃焼室温度の上昇もないという効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例を示す模式図、第２図は本発
明に用いられる気化器の外観を示す側面図、第３図は第
２図の正面図、第４図はエンジン回転数に対する空燃比
ならびに第１、第３のソレノイドバルブの動作状態を示
す線図、第５図はエンジン回転数に対する出力特性を示
す線図である。 １０．３０・・・第１．第２の気化器、１２．３２・・
・吸気通路、１３．３３・・・メインノズル、１６゜３
６・・・燃料通路、１７．１７Ａ、１７Ｂ、３７゜３７
Ａ、３７Ｂ・・・エア通路、４０・・・弁機構としての
第１のソレノイドバルブ、８０・・・制御手段、８２・
・・記憶手段、９１・・・エンジン回転数センサ、９２
・・・スロットル開度センサ。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）気化器の燃料通路にエアを供給するエア通路を少
   なくとも２系統形成するとともに、これらのエア通路の
   少なくとも１系統に当該エア通路を開閉する弁機構を設
   け、この弁機構には、エンジン高回転域におけるエンジ
   ン回転数が所定回転数を越えたとき前記弁機構を開放作
   動させるとともにこの開放後所定時間経過したのちに閉
   止作動させる制御手段が連設されていることを特徴とす
   る気化器の燃料調整装置。