JPS63304593A

JPS63304593A - マグネトロン用高周波電源装置

Info

Publication number: JPS63304593A
Application number: JP62138769A
Authority: JP
Inventors: Teruaki Otaka; 尾高　照明; Hisao Amano; 天野　比佐雄; Yasuo Matsuda; 松田　靖夫; Kiichi Tokunaga; 紀一徳永; Masayoshi Sato; 正好佐藤
Original assignee: Hitachi Device Engineering Co Ltd; Hitachi Ltd; Hitachi Consumer Electronics Co Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd; Hitachi Consumer Electronics Co Ltd; Japan Display Inc
Priority date: 1987-06-02
Filing date: 1987-06-02
Publication date: 1988-12-12

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、一般的には高周波のスイッチング電源番ζ係
り、特に電子レンジに好適なマグネトロン用高周波電源
に関する。

〔従来の技術〕

マグネトロンは、ヒータで陰極を１７００℃程度に加熱
した状態で、陰極と陽極間に約４ＫＶの電圧を印加して
陰極から陽極へ′亀子を飛ばせ、この電子が陽極に到達
する際にマイクロ波を発生させようとするものである。

しかし、陽極で発生したマイクロ波は、ヒータへも伝わ
り、マグネトロン外部へ漏れ出す可能性がある。このた
め従来のマグネトロンでは、第９図に示したように、マ
グネトロン９のヒータ端子９−１にＬ（インダクタ）と
Ｃ（コンデンサ）よりなるローパスフィルタを設け、マ
イクロ波漏れを防いでいる。ここでＬの値は５〜１０μ
Ｈ程度である。

一方、ヒータ自体の抵抗値は低温時は０．０３Ω程度で
、定常運転した高温時には０．３Ω程度になるのが一般
的である。

ここで、従来電子レンジ用電源として使われている低周
波（商用周波数：　５０／６０Ｈｚ　）のトランスを用
いた電源を使うと、起動時におけるヒータの電流及び温
度は、第１０図のような立上り特性になる。

つまり、起動時のヒータは低抵抗であるため、そこに流
れる電流は大きな値となる。その結果、ヒータの温度が
急上昇し、その抵抗値が増加するので、そこに流れる電
流は徐々に減って、時刻ｉｓで定常動作となる。定常動
作に達するまでの時間は約２〜３秒である。

第１１図は高周波電源を用いた時の、起動時におけるヒ
ータの電流及び温度立上り特性を示している。高周波電
源を利用する場合も、起動時は定常時に比べて、上記と
同様な動作でやや大きめの電流が流れる。

しかしこの場合は、マグネトロン９のヒータ９一１に設
けられたインダクタＬのインピーダンスが、高周波電源
の周波数帯では無視できない程度に大きくなっている。

このため、ヒータ９−１に流れる電流がＬによって抑制
されて、商用周波数を使用した電源に比較すると、流れ
る電流値は小さく、ヒータの温度上昇も緩やかになって
しまう。高周波電源を用いた場合、定常動作に達するま
での時間は約５〜６秒を要し、電子レンジとしての動作
時間効率が低下する。

従がって、高周波電源でマグネトロンを駆動する場合は
、起動時において出力レベルを定常時よりも高い値に設
定、制御し、ヒータの加熱時間を短縮する必要がある。

一方、上記とは逆にｔ特開昭５３−２４６４９号公報の
ように、起動時は出力レベルを所定値よりも低い値に制
御する方法が知られている。

しかし、これは、起動時においてヒータが加熱するまで
は、マグネトロンの陽極−陰極間が無負荷状態になるた
め、定常時より高い電圧が陽極−陰極間に発生するのを
防ぎ、使用する素子を低耐圧のものでよいようにするの
が目的である。

そして、このように動作させれば、ヒータの所要カロ熱
時間はさらに長くなり、電子レンジとしての動作時間効
率がさらに低下することは明らかである。また、特にヒ
ータが断線するなどの事故を考慮すると、陽極−陰極間
に高電圧が発生するパターンが数々予想される。

したがって、低電圧素子で構成しようとする、前記公報
に記載の方式はあまり実用的なものとは言えない。

また、特開昭６０−１１２２８５号公報に於いては、起
動時のヒータ加熱電圧が定常動作時よりも高くなるよう
にした変圧器巻線構造について論じられている。

しかし、高周波電源では、ヒータの電流は、主として前
述したマイクロ波漏れ防止用のインダクタＬによって抑
制されるので、商用周波数の電圧を用いた時のような、
ヒータの抵抗値変化による大きなヒータ電流の変化は生
じない。

このため、変圧器巻線構造を変えてヒータ加熱電圧を若
干高くしても、高周波電源では、ヒータ電流を大幅に増
やしてその加熱時間を短縮することは、あまり期待でき
ない。

〔発明が解決しようとする問題点〕

前に述べた従来の技術では、高周波電源でマグネトロン
を駆動する場合における、立上り時のヒータ加熱時間を
短縮することと、陽極−陰極間の高電圧発生を防止する
ことを両立させることが難かしいという問題があった。

本発明の目的は、マグネトロン駆動用として高周波電源
を用いた場合、起動時においてヒータを急速加熱すると
共に、陽極−陰極間に高電圧が発生するのを防止するこ
とのできる、マグネトロン用高周波電源装置を提供する
ことにある。

〔問題点を解決するための手段〕

上記目的は、電源起動当初において、出力レベルを所定
値よりも高い値に設定し、前記設定値が高い程、変圧器
の入力巻線に一次電流を流す時間を長（すると共に、マ
グネトロンが定常動作を行なうようになった後では出力
レベル設定値を基準値に戻すことによって達成される。

〔作用〕

起動時において電源の出力レベルを所定値より太き（す
ると、スイッチング素子のオン期間が長くなり、しかも
変圧器の励磁インダクタンスに蓄えられるエネルギーも
大きくなる。このため、ヒータ加熱電圧波形の周波数が
下がり、しかも、変圧器の励磁インダクタンスに蓄えた
エネルギーの放出期間の電圧は増大するので、ヒータの
加熱が急速に行われ、マグネトロンが定常動作を開始す
るまでの時間が短縮される。

そして、マグネトロンが定常動作を開始した後は、電源
の出力レベル設定値を所定値に切り挨えて定常運転を行
わせる。

〔実施例〕

実施例１以下、本発明の一実施例を第１図及び第２図を用いて説
明する。

第１図において、直流電源１の両端には、変圧器４の入
力巻線５とスイッチング素子３が直列に接続される。ス
イッチング素子３には、これをオン、オフ制御する制御
回路２が接続され、制御回路２には時間設定回路１０が
接続される。

変圧器４の第１の出力巻線６には、尚圧整流回路８を通
してマグネトロン９の陽極と陰極が接続され、才だ変圧
器４の第２の出力巻線７正こはマグネトロン９のヒータ
が接続されている。

前記制御回路２は、定常時用の制御レベルと、これより
も高い起動時用の制御レベルを備えており、そのいずれ
が選択されるかに応じて、当該電源の出力レベルを選択
し、設定することができる。

また、時間設定回路１０は、マグネトロンの起動に要す
る時間をあらかじめ設定しておき、制御回路２の制御レ
ベルを、その時間に応じて切り換え、これによって電源
の出力レベルを制御するものである。

第１図に示した回路の動作を、第２図のタイミングチャ
ートを参照して説明する。

第２図の（、）は制御回路２で設定された制御レベル、
すなわち電源の出力レベル設定値を、同図（ｂ）はマグ
ネトロン９のヒータの温度を、同図（ｃ）はマグネトロ
ン９の陽極−陰極間の電圧を、また同図（ｄ）はマグネ
トロン９の陽極−陰極間に流れる電流を、それぞれ時間
の関数として示している。

なお、第２図において、波形Ｃおよびｄは、マグネトロ
ン９が高周波動作するために、実際は高周波になるが、
図の簡略化のために平均値で示している。

時刻ｔ。において電源１が投入されると、制御回路２は
、（、）のように起動用の制御レベルｅ２　として、所
定の制御レベルｅ１より高い値に設定され、これに基づ
いてスイッチング素子３が駆動される。

すなわち、スイッチング素子３は、そのオン期間のオフ
期間に対する比率（デユーティ比）が比較的大きくなる
ようにオン・オフ制御される。その結果、マグネトロン
電圧はこれに見合って、同図（ｃ）のように定常値より
も高い電圧Ｖ、となる。

高周波電源は後述の第７区で説明するように動作するの
で、ヒータの加熱電圧の周波数が低下すると共に電圧値
が増大する。このため、周波数の低下によるマイクロ波
漏れ防止用のＬのインピーダンスの低下と加熱電圧の増
大によりヒータの電流は大幅に増大する。

これにより、同図（ｂ）に示すように、ヒータは急速に
加熱されて昇温し、時刻ｔ１には、マグネトロンを臨界
動作させる。すなわち、マグネトロンの陽極−陰極間で
電流が流れたり止まったりする状態になる。そして、時
刻ｔ２においてヒータが所定温度Ｈ８に達した後、マグ
ネトロン９を定常動作させる。

この時のマグネトロン電圧は、電源の出力レベル設定値
がＣ１と高く設定されているため、ヒータ温度がＨｌに
達するまでは、同図（Ｃ）のように定常電圧ｖ１より高
い電圧Ｖ、になっている。

また時刻ｔ２以降は、マグネトロンは定電圧動作するた
めその電圧は定常の値ｖ８　に落ち着く。

このため、マグネトロンの陽極電流が所定電流工。

より大きな電流値工、となる。

しかし、このままではマグネトロン９に所定値より大き
な出力を与えることになるため、時刻ｔ３において、時
間設定回路１０で電源の出力レベル設定値をより低い値
ｅ１に切換える。これにより制御回路２は、それに見合
った電源出力となるようにスイッチング素子３を駆動す
る。

具体的にいえば、スイッチング素子３のオン期間のオフ
期間に対する比率（デユーティ比）が比較的小さくなる
ようにオン・オフ制御する。これによって、同図（ｄ）
（ｂ）のように、マグネトロン陽極電流は所定電流工、
になり、ヒータ温度も所定温度Ｈ１となる。

このようにして本実施例によれば、起動時において、ヒ
ータを急速加熱するＣとができ、マグネトロンが定常動
作に達するまでの時間を短縮することができる。

実施例２本発明の第２の実施例を第３図及び第４図を用いて説明
する。

第３図は、第１図に示した実施例回路において、時間設
定回路１０を取り去り、その代りに、マグネトロン９の
陽極電流を検出する回路１１および演算回路１２を設置
し、この演算回路２の出力を制御回路２へ接続したもの
に相当する。

この実施例では、検出回路１１で検出した陽極電流値が
演算回路２へ送られる。演算回路１２は、この電流値が
所定の値になるよう演算して、電源の出力レベル設定値
を決定するフィードバック制御を行なう。

マグネトロン９の陽極−陰極間の電圧は、マグネトロン
が定常動作している時は、はぼ一定の電圧値であるため
、マグネトロンの陽極電流を一定にすれば、定電力が印
加されることになる。

なお、この演算回路１２や制御回路２の詳細構成や動作
については、後で第７図および第８図を参照して説明す
る。

第３図の回路の動作を第４図のタイミングチャートで説
明する。

時刻ｔ。で電源１を投入すると、このときは第４図の（
ｄ）から分るように、陽極電流はまだ流れていないため
、検出回路１１が陽極電流を検知するまでは、制御回路
２は最大出力レベルｅ２　に対応したデユーティ比でス
イッチング素子３をオン・オフ駆動する。

それ故、前述した実施例と同様にヒータは同図（ｂ）の
ように急速に加熱されてその温度が上昇する。

一方、マグネトロン９の陽極−陰極間型圧は、同図（ｃ
）のように、定常電圧■１より高い電圧Ｖ、になる。ヒ
ータの加熱が進んで時刻ｔ１になると、マグネトロン９
が臨界動作状態となり、同図（西のように、マグネトロ
ン隣極′屯流が流れ始める。

これに応じて、陽極−陰極間型圧は同図（Ｃ）のように
下降する。この時、演算回路１２は、陽極電流を検出し
たことにより、電源出力レベルの設定値を検出陽極電流
値の関数として、徐々に下降させる。そして、時刻ｔ！
で、ヒータは定常温度Ｈ８に遅し、またマグネトロンの
陽極−陰極間型圧も定常電圧ｖ１にまで下降する。

この時、制御回路２は、まだ所定の出力レベル設定値ｅ
、より高い値にあるため、マグネトロン陽極ｉ１流は所
定値工、より大きな値Ｉ２　となっている。またヒータ
温度も、時刻ｔｔ以後は、定常温度Ｈ１よりやや高いも
のとなる。

そして、時刻ｔ、以後は陽極電流を所定値の１１にする
ようにフィードバック動作が働（ため、時刻ｔ、におい
て、所定値工□となり、電源出力レベルはｅｌに、また
ヒータ温度はＨｌにそれぞれ落ち着（。

このようにして第２実施例によれば、マグネトロン９の
陽極−陰極間に流れる電流を所定の値に保つようにフィ
ードバック制御するだけで、起動時においてヒータを急
速加熱でき、マグネトロンが定常動作に遅するまでの時
間を短縮できる。

実施例３本発明の第３の実施例を第５図及び第６図を用いて説明
する。

第５図は、第３図のマグネトロン陽極電流検出回路１１
のかわりに、変圧器４の入力巻線５に流れる入力電流を
検出する回路１３を設置して、この入力電流検出出力を
演算回路１２へ接続した、マグネトロン駆動用高周波電
源である。

この回路では、電流検出回路１３で検出した変圧器入力
巻線の入力電流値を演算回路１２へ送り、演算回路１２
内で、この電流値が所定の値になるように演算して′＠
、源の出力レベル設定値を決定し、フィードバック制御
を行うものである。

演算回路１２としては、第３図の場合と同様に、例えば
入力電流に対応した電源出力レベルを発生する関数発生
器を用いることができる。これによリマグネトロン９に
一定の電力が供給されることになる。

第５図の回路の動作を第６図のタイミングチャートで説
明する。

時刻ｔ。で電源を投入すると、この時はマグネトロン９
の陽極電流はまだ流れていないため、変圧器４の出力側
は、ヒータでのみ電力が消費されている状態である。こ
のため、変圧器入力者＃５の電流検出回路１３に現われ
る入力電流は、第６図（ｅ）に示したように、基準電流
Ｉｒ　に比べてごくわずかな量である。

このため、演算回路１２は電源の出力レベルを所定値ｅ
１よりも大きな値ｅ２にして、大きな出力を出そうとす
る。その結果、前述した実施例１と同様に、ヒータ温度
は、第６図（ｂ）のように急速に上昇され、一方陽極一
陰極間′亀圧は、同図＜ｃ＞のように、定常′電圧ｖ１
　より高い電圧■２　になる。

時刻ｔ、になるとヒータの加熱が進み、マグネトロンが
臨界動作をし、同図（ｅ）から分るように、入力′電流
も徐々に増加する。そして、時刻ｔ２でヒータ温度はＨ
工に達し、マグネトロンを定常動作させることができる
ようになる。

この時、同図（ａ）のように、出力レベル設定値は、所
定の値ｅ１よりも大きくなっているため、同図（ｄ）の
ように、陽極電流は所定値工、よりも大きな値　■２と
なり、結局変圧器４の入力電流も所定値工、より大きく
なつＣいる。

時刻ｔ２以後、演算回路１２は入力電流を所定値工、に
合致させるため、出力レベル設定値を下げる。その後、
時刻ｔ３において、出力レベル設定値はｅｌに、ヒータ
温度はＨｌに、マグネトロン陽極電流は１１に、また変
圧器４の入力電流はＩ、に各々落ち看いて定常状態に達
する。

このようにして本芙施例によれば、変圧器４の入力巻線
５に流れる電流を所定のレベルに保つようにフィードバ
ック制御するだけで、起動時においてヒータを急速加熱
でき、マグネトロンが定常動作に達するまでの時間を短
縮することができる。

実施例４第３図および第４図に示した実施例２の実際の回路例お
よびその動作について第７図及び第８図で説明する。

第７図では高周波電源のスイッチング素子３としてトラ
ンジスタ３−１を用いており、トランジスタと並列にコ
ンデンサ１４を接続している。また、変圧器４の第１の
出力巻線６に接続される高圧整流回路８としては、コン
デンサ８−１およびダイオード８−２よりなる倍電圧半
波整流回路を用いている。

制御回路２は、電源の出力レベル設定回路２−１と高周
波のスイッチングを行うトランジスタ３−１のオン時間
を決定するためのオン時間設定回路２−２、及び増幅器
２−３、最大設定値を供給するための入力端子２−９で
構成される。

マグネトロンの陽極電流検出回路１１はカーレントトラ
ンス１１−１、その負荷抵抗１１−２、コンデンサ１１
−３、及びダイオード１１−４で構成される。

演算回路１２は、演算増幅器１２−１、基準電圧源１２
−２、コンデンサ１２−３、抵抗１２−４、抵抗１２−
５、コンデンサ１２−６で構成される。前記抵抗および
コンデンサを備えたことにより、演算増幅器１２−１は
遅れ要素をもつことになる。

次に、このようなマグネトロン駆動用電源の動作につい
て説明する。

直流電源１を投入してこのマグネトロン用電源を起動し
た直後は、マグネトロン９のヒータはまだ加熱されてい
ないので、第４図に関して前述したように、マグネトロ
ン９には陽極電流が流れない。それ故に、陽極電流検出
回路１１の出力Ｂは０、演算回路１２の出力りは最大と
なる。

このため、電源の出力レベル設定回路２−１の出力であ
る設定値は、その端子２−９に供給される最大値ｅ２よ
りも大きくなる。この時、出力レベル設定回路２−１は
最大値ｅ２を出力するので、トランジスタ３−１は、オ
ン時間設定回路で設定された最大のオン時間で高周波の
スイッチング動作を行う。

トランジスタ３−１のオン期間には、直流電源１の電圧
が変圧器４の入力巻線５に印加され、巻数比で定まる電
圧が第２の出力巻線７に出力されるので、ヒータ９の刀
口熱が開始される。

なおこの時、第１の出力巻線６にも電圧が出力されるが
、この段階では、ヒータがまた所足の値まで加熱されて
いないので、陽極電流は流れない。

最大のオン時間の経過後トランジスタ３−１をオフにす
ると、オン時間中変圧器４の励磁インダクタンスに蓄え
られたエネルギーが第１の出力巻線６と８２の出力巻線
７を介して放出される。第２の出力巻線７の分はヒータ
の加熱作用をし、また第１の出力巻＃！６の分は高圧整
流回路のコンデンサ８−１の充電に役立つ。

トランジスタオフ時のヒータ加熱電圧は、第１の出力巻
線６と第２の出力巻線７の巻数比とコンデンサ８−１の
充電電圧、およびトランジスタのオン期間中に変圧器４
の励磁インダクタンスに蓄積されたエネルギーの大きざ
で決沫る。

したがって、トランジスタ３のオン時間を最大にすると
、そのオン・オフ周期が最大となってマグネトロン９の
ヒータに印加される加熱電圧の周波数が低下し、且つ変
圧器４の励磁インダクタンスに蓄積されるエネルギーが
増大する。

この両者が相まってトランジスタ３−１のオフ期間に発
生するヒータ加熱電圧が大きくなる。このため、ヒータ
電流が増大し、ヒータの加熱時間を短縮することができ
る。

ヒータの加熱が進むと、マグネトロン９の陽極電流が流
れ始める。マグネトロンの陽極′ｗＬ流は陽極電流検出
回路１１で検出され、その出力Ｂは演算回路１２に入力
される。

演算回路では、マグネトロン９の陽極電流の所定値に相
応した基準′電圧源１２−２の電圧と、陽極電流検出回
路１１の出力Ｂを平均化した値Ｃとで演算が行われる。

演算回路１２の出力りで出力レベル設定回路２の出力で
ある設定値を所定値まで下降させ、マグネトロン９の陽
極電流が所定値になるようにフィードバック制御が行わ
れる。

次に、マグネトロン９の陽極電流を検出してトランジス
タ３−１のオン時間フィードバンク制御を行う動作につ
いて、第８図の波形図を参照して説明する。

第８図は、第７図中に符号Ａ−Ｄで示した部分の出力波
形を示すもので、Ａはカーレントトランス１１−１の負
荷抵抗１１−２の両端にあられれる出力波形、Ｂは陽極
電流検出回路１１の出力、Ｃは演算増幅器１２−１の反
転端子入力（波形Ｂの平均値）、またＤは演算増幅器１
２−１の出力である。

トランジスタ３−１のオン期間を第８図Ｓのように仮定
すると、この期間にマグネトロン９に流れる陽極電流は
、カーレントトランス１１−１および抵抗１１−２によ
って電圧変換され、第８図人のような電圧波形となる。

波形人は、この時点で０を中心に変動する交流電圧にな
っているため、コンデンサ１１−３とダイオード１１−
４で直流再生をして、そのＯレベルを固定する。

これによって、マグネトロン９の陽極電流は半波交流電
圧波形Ｂに変換される。次に、抵抗１２−４とコンデン
サ１２−３で、波形Ｂを平滑化して陽極電流の平均値Ｃ
とする。波形Ｃの平均値電圧は、遅れ要素をもった演算
増幅器１２−１で、基準電圧源１２−２の所定値Ｖｒｅ
ｆ　　と比較される。

そして、演算増幅器１２−１の出力には、波形Ｃが所定
値Ｖｒａｆよりも小であれば大であり、また反対に波形
Ｃが大であれば小であるという具合に演算された、第８
図りのような電圧が発生される。この波形りの出力電圧
が出力レベル設定回路２−１に供給される。

第８図において、時刻ｔ４からｔ６の間では、陽極電流
の平均値は、（Ｃ）のように所定値Ｖｒｅｆより小さい
ため、演算増幅器１２−１の出力からは、（Ｄ）のよう
に高い電圧が発生され、トランジスタ３−１のオン時間
を長くして電源の出力レベルを太き（しようと働きかけ
る。

出力レベル設定回路２−１においては、演算増幅器１２
−１の出力りと、端子２−９から供給されて設定される
最大値ｅ２とが比較され、小さい方が設定値として選択
され、オン時間設定回路２−２に印加されるｅ第８図に示したように、時刻ｔ４からｔ、までの間は、
出力レベル設足回路２−１の出力りの方が前記最大値ｅ
２よりも大きいので、最大値ｅ２の方が選択され、また
時刻ｔ、以後は、反対に出力りが選択される。また、時
刻ｔ６以降は、前述とは逆に動作する。

このような演算および動作をすることによって、陽極電
流を女定に保つフィードバック制御が行なわれる。

第５図および第６図の実施例においても、電流検出を変
圧器４の１次側で行なうようにすることにより、第７図
と同様の回路構成が採用できる。

なお、この場合、演算回路１２の各回路定数を適宜変更
する必要があることは当然である。

第１２図は前述の制御回路２の具体例を示す回路図であ
り、図において第７図と同一の符号は、同一または同等
部分をあられしている。

この図においては、入力端子２−９に与えられる最大（
出力レベル）設定値ｅ２および演算回路出力電圧りのう
ちのいずれか低い方が電源出力レベル設定値となる。こ
のように選択された出力レベル設定値を極性反転し、加
算器において直流電源電圧と重畳した後、その和出力を
モノステーブルマルチ２−６に入力する。

出力レベル設定回路２−１の出力が太き（、モノステー
ブルマルチ２−６の入力電圧が小さいときは、モノステ
ーブルマルチの出力パルス、すなわち、トランジスタ３
−１のオン時間が長くなり、反対に入力電圧が大きいと
きはトランジスタ３−１のオン時間が短か（なる。

なお、モノステーブルマルチ２−６のトリガ信号は、前
に述べたスイッチング素子３の印加電圧を利用し、例え
ば、前記印加電圧が正側から負側へ零点を切るときに発
生されるようにすることができる。

以上のようにして、マグネトロン９の陽極電流を所定の
レベルに保つようにフィードバック制御すれば、第３図
、第４図に関して前述したように、起動時において、ヒ
ータを急速加熱することができ、マグネトロンが定常動
作に達するまでの時間を短縮できる。

な＃、以上では、スイッチング素子３の制御をオン時間
制御するものとして説明したが、デユーティ制御、周波
数制御などの制御方法をとることも可能である。また、
スイッチング素子３に並列に接続したコンデンサを省略
しても同様な動作と効果を得ることができる。

〔発明の効果〕

本発明によれば、マグネトロン駆動用電源として高周波
電源を用いた際、起動時においてヒータを急速に加熱で
きるので、マグネトロンが定常動作するまでの時間を短
縮できる効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例１の回路図、第２図は第１図の
動作説明のための波形図、第３図は本発明の実施例２の
回路図、第４図は第３図の動作説明のための波形図、第
５図は本発明の実施例３の回路図、第６図は第５図の動
作説明のための波形図、第７図は実施例２の具体的回路
例を示す図、第８図は第７図の動作説明のための波形図
、第９図は従来のマグネトロン装置の回路図、第１０図
は従来電源でのヒータの動作説明図、第１１図は高周波
電源でのヒータの動作説明図、第１２図は本発明に好適
な制御回路の１例を示すブロック図である。１・・・直流電源、２・・・制御回路、３・・・スイッ
チング素子、４・・・変圧器、５・・・変圧器の入力巻
線、６・・・変圧器の第１の出力巻線、７・・・変圧器
の第２の出力巻線、訃・・高圧整流回路、９・・・マグ
ネトロン、１０・・・時間設定回路、１１・・・マグネ
トロンの陽極電流検出回路、１２・・・演算回路、１３
・・・変圧器入力巻線の電流検出回路。代理人弁理士　平　　木　　道　　人 ↑０１ｌｔ２　　　　　　１Ｂｔ４　　　　　　　ｔ５　　　　　　ｔ６ｔｏ　　　　
　　　　ｔｓ ↑＾

Claims

【特許請求の範囲】

（１）直流電源に、変圧器の入力巻線とスイッチング素
子が直列接続され、前記変圧器の第１の出力巻線は整流
回路を通してマグネトロンの陽極と陰極間に接続され、
前記変圧器の第２の出力巻線はマグネトロンのヒータに
接続され、前記スイッチング素子にはこれをオン、オフ
する制御回路が接続されてなるマグネトロン用高周波電
源装置において、前記制御回路は、前記スイッチング素子のオン時間を設
定する回路を有し、前記オン時間は、起動当初においては長く、その後は短
かくなるように制御されることを特徴とするマグネトロ
ン用高周波電源装置。
（２）前記オン時間は、起動からの時間経過に応じて段
階的に短かくされることを特徴とする前記特許請求の範
囲第１項記載のマグネトロン用高周波電源装置。
（３）前記オン時間は、起動からの時間経過に応じて連
続的に短かくされることを特徴とする前記特許請求の範
囲第１項記載のマグネトロン用高周波電源装置。
（４）前記オン時間は、その最大値が予め定められてい
ることを特徴とする前記特許請求の範囲第１項記載のマ
グネトロン用高周波電源装置。
（５）前記オン時間のオフ時間に対する比率が、起動か
らの時間経過に応じて段階的に小さくされることを特徴
とする前記特許請求の範囲第１項記載のマグネトロン用
高周波電源装置。
（６）ヒータにはローパスフィルタが接続されたことを
特徴とする特許請求の範囲第１項記載のマグネトロン用
高周波電源装置。
（７）直流電源に、変圧器の入力巻線とスイッチング素
子が直列接続され、前記変圧器の第１の出力巻線は整流
回路を通してマグネトロンの陽極と陰極間に接続され、
前記変圧器の第２の出力巻線はマグネトロンのヒータに
接続され、前記スイッチング素子にはこれをオン、オフ
する制御回路が接続されてなるマグネトロン用高周波電
源装置において、マグネトロンの陽極電流および変圧器の入力巻線に流れ
る電流の一方を検出する手段と、検出された電流の基準値からの偏差を検出する手段と、前記制御回路に含まれ、前記偏差が零になるように、前
記スイッチング素子のオン時間を設定する回路とを有す
ることを特徴とするマグネトロン用高周波電源装置。
（８）前記オン時間は、その最大値が予め定められてい
ることを特徴とする前記特許請求の範囲第７項記載のマ
グネトロン用高周波電源装置。
（９）ヒータにはローパスフィルタが接続されたことを
特徴とする特許請求の範囲第７項記載のマグネトロン用
高周波電源装置。