JPS6328102B2 - - Google Patents
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
- C08K3/00—Use of inorganic substances as compounding ingredients
- C08K3/18—Oxygen-containing compounds, e.g. metal carbonyls
- C08K3/20—Oxides; Hydroxides
- C08K3/22—Oxides; Hydroxides of metals
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
本発明は、例えば、触媒成分及び/又は担体成
分としてハロゲン含有化合物を用いたチーグラー
型重合用触媒により製造されたポリオレフイン類
の重合体や共重合体或は後塩素化ポリエチレン等
の如く、重合用触媒及び/又はハロゲン化に由来
するハロゲンを含有するポリオレフイン類(本発
明においてはホモポリマーのほかに各種共重体類
を包含する呼称である)が、その含有するハロゲ
ンのために、成形時に成形機や成形用金型の金属
部分に腐蝕乃至発錆を生じたり、得られたポリオ
レフイン類或はその成形品に着色乃至劣化を生じ
たりする発錆性ないし劣化もしくは着色性のトラ
ブルを克服でき、更には、耐熱性、耐候性向上な
どの改善効果を得ることができ、且つ又、成形適
性、成形品外観も良好であるなどの改善性質を有
するポリオレフイン組成物に関する。 更に詳しくは、本発明は、 (イ) 重合用触媒、及び/又は後ハロゲン化に由来
するハロゲン含有ポリオレフイン類、及び (ロ) 該ポリオレフイン類100重量部当り約0.001〜
約10重量部の下記式(1)、 Mg1-xAlx(OH)2+x・mH2O …(1) 但し式中、x及びmは、それぞれ、O<x<
0.5及びO≦m<2を満足する正の数を示す、 で表わされるBET比表面積が約40m2/g以下
のアルミニウム・マグネシウム複合水酸化物 を含有することを特徴とするポリオレフイン組成
物に関する。 チーグラー型触媒を使用して得られたポリオレ
フイン類には、程度の差こそあれ、触媒成分及
び/又は担体成分に由来するハロゲン含有触媒残
渣が含まれている。近年実用化されてきたマグネ
シウム及びハロゲンを含有する触媒担体とする高
活性チーグラー型触媒その他の高活性触媒を用い
た場合でさえも、得られたポリオレフイン類中に
は触媒残渣として少なくとも数百ppmのハロゲン
を含有している。また、当然のことながら、従来
型のチーグラー型触媒を用いて製造したポリオレ
フイン類は、前記高活性触媒よりも活性が劣るた
め、触媒残渣としてより多量のハロゲンを含有す
る。従つて煩雑な触媒残渣の除去操作、たとえ
ば、重合槽において得られる重合体、溶媒触媒及
びモノマーを含有する重合生成物を、脱ガス槽処
理→分解槽処理→中和槽処理→第一遠心分離機処
理→乳化槽処理→ストリツパ槽処理→第二遠心分
離機処理→乾燥器処理の如き煩雑な一連の処理を
施す必要があり、これら諸工程を経てもなお、各
種の支障をもたらす程度のハロゲンが含有されて
いる。 高活性チーグラー触媒の使用の有無にかかわら
ず、ポリオレフイン類中に残存してくる、このよ
うな触媒残査中に含まれるハロゲンは、そのまま
で放つておく、押出機、成型機等を腐蝕させた
り、ポリオレフイン類の耐候性、耐熱性を低下さ
せたり、劣化ないし着色さる等の問題を生じる。 従来、ポリオレフイン類の表面特性を改善する
目的で、ポリオレフイン類に、ハイドロタルサイ
ト類を包含し得る一般式で表わされる複合金属水
酸化物或いはその脱結晶水物を、該ポリオレフイ
ン類100重量部当り0.5〜300重量部、好ましくは
20〜60重量部の量で存在せしめた樹脂組成物が知
られている(特公昭52−37487号)。 しかしながら、この提案においては重合用触媒
及び/又は後ハロゲン化に由来するハロゲン含有
ポリオレフイン類における前記発錆性ないし劣化
もしくは着色性を防止しようとする技術的課題な
らびに技術的思想については全く言及されておら
ず、従つて、その使用量も好ましい表面特性改善
効果を達成するには、上述のように、ポリオレフ
イン100重量部当り20重量部以上の量で用いるべ
きことが記載されている。又、用いるハイドロタ
ルサイト類のBET比表面積についても具体的な
開示は全くなされていない。 更に又、ポリオレフイン類を包含する熱可塑性
樹脂の難燃性を改善する目的で、BET比表面積
が30m2/g以下のハイドロタルサイト類が有用で
あることを教え、このようなハイドロタルサイト
類よりなる熱可塑性樹脂用難燃剤の提案(特開昭
52−90192号)が知られている。この提案におい
ては、該ハイドロタルサイト難燃剤は熱可塑性樹
脂100重量部当り約50〜約150重量部の難燃剤量で
用いて有効な難燃効果の得られることが開示され
ている。 しかしながら、この提案においても重合用触媒
及び/又は後ハロゲン化に由来するハロゲン含有
ポリオレフイン類における前記発錆性ないし劣化
もしくは着色性を防止しようという技術的課題な
らびに技術的思想については全く沈黙しており、
上述のように、その使用量も熱可塑性樹脂100重
量部当り約50重量部以上の難燃剤量で用いるべき
ことが開示されている。 ポリオレフイン類、とくにチーグラー型触媒を
用いて製造されたポリオレフイン類の耐錆性、耐
黄変性を改良する目的で、チーグラー型触媒を用
いて製造されたポリオレフインに、下記式、 MxAly(OH)2x+3y-2z(A)z・aH2O 式中、MはMg、Ca、またはZn、AはCO3 またはHPO4、x、y、z、aは正数、 で示されるハイドロタルサイト類を包含し得る一
般式で示される複化合物を、少なくとも0.01重量
%とくに好ましくは0.1〜1.0重量%配合したポリ
オレフイン組成物も知られている(特開昭52−
49258号)。この提案によれば、ハロゲン含有触媒
残渣を含むポリオレフインにアルカリ土類金属の
塩基性化合物、すなわち酸化物や水酸化物を配合
して発錆性を防止する先行技術(特公昭33−3541
号)、アルミナや水酸化アルミニウムを用いる先
行技術(特開昭49−3947号)などの提案は発錆性
の防止には役立つてもポリオレフイン黄変という
新たなトラブルを生じて実用に供し得ないこと、
更に、ステアリン酸カルシウムのようなアルカリ
土類金属脂肪酸塩の利用も、利用し得る防錆効果
を示す量で用いるとポリオレフインの物性を損な
うという新たなトラブルが生ずることが記載さ
れ、該特開昭52−49258号の提案では上記複化合
物を用いることにより、少量で防錆効果が得ら
れ、且つフエノール系安定剤含有ポリオレフイン
に利用しても、上記ポリオレフイン黄変のトラブ
ルを生じないとされている。 しかしながら、該提案には、前記発錆性ないし
劣化もしくは着色性の特に優れた防止効果を得る
ためには、どのようなハイドロタルサイト類を用
いるべきであるかについては全く言及されていな
い。とくに結晶粒子径、結晶凝集性などの因子が
上記防止効果に及ぼす影響による防止効果再現性
の悪さの技術的課題、ハイドロタルサイト類のポ
リオレフイン中への均一分散不良の技術的課題、
ハイドロタルサイト類配合による成形時流動性悪
化の技術的課題、ハイドロタルサイト類配合によ
る成形品外観の悪化の技術的課題、等々、解決す
べき多くの技術的課題があること、及びその解決
には、どのようなハイドロタルサイト類を用いる
べきかについては、該提案には何等の開示もなさ
れていない。 通常入手されるハイドロタルサイト類は、
BET比表面積が約50m2/g以上であり、平均2
次粒子径は約10μ以上、<003>方向の結晶粒子径
は約300Å以下であるのが普通であつて、たとえ
耐錆性、耐黄変性の改良に役立つことがあつたと
しても、樹脂中での分散性にトラブルがあり、フ
アイバーに成形出来ないとか、フイルムに成形す
ると、全面にフイツシユアイが生成して、外観及
び透明性不適となる等の重大な欠点を示し、実用
的に利用し難い。 このような技術課題を解決し得る提案として、
出願人は先に、BET比表面積が30m2/g以下、
より好ましくは更に平均2次粒子径5μ以下及び
<003>方向結晶粒子径600Å以上の条件を満足す
るハイドロタルサイト類であつて、下記式(a)、 Mg1-xAlx(OH)2An- x/o・mH2O …式(a) 但し式中、0<x≦0.5(より好ましくは0.2≦
x≦0.4)、 An-はn価のアニオン好ましくはCO2- 3もしく
はSO2- 4を示し、mは正の数である、 で表わされるハイドロタルサイト類の利用を提案 した(特開昭55−80447号)。 更に研究を続けた結果、本発明者は、ハイドロ
タルサイト類のハロゲン中和もしくは捕捉作用
が、そのアニオン交換性にあること、例えば、上
記式(a)においてn価のアニオンAn-が主たるアニ
オン交換性を示し、このアニオンがハロゲンとイ
オン交換することを発見した。更に、式(a)におい
てOHもハロゲンとの反応に関与するが、この
OHの反応性は、たとえばCa(OH)2やMg(OH)2
の有するOHの反応性と類似してをり、Ca
(OH)2やMg(OH)2におけるOHの特徴は、結晶
の表面近傍のOHのみが主として反応に関与し、
大部分を占める結晶内部の該OHは、結晶表面に
形成されるCaやMg金属ハロゲン化物のために阻
害されて殆んど反応に関与しない。ところが、ハ
イドロタルサイト類のアニオン交換性は結晶内部
にまで進み易く、とくに、上記アニオンAn-のア
ニオン交換性は該アニオンが1価のアニオンの場
合にもつとも容易にハロゲンイオンによりイオン
交換され且つ該1価のアニオンとしてOHイオン
がハロゲンイオンの不活性化に最適であるという
意外な事実を発見した。 更に、下記式(1)、 Mg1-xAlx(OH)2+x・mH2O …(1) 但し式中、x及びmは、それぞれ、0<x<
0.5及び0≦m<2を満足する正の数を示す、 で表わされるBET比表面積が約40m2/g以下、
より好ましくは約30m2/g以下のアルミニウム・
マグネシウム複合水酸化物が、従来提案における
ハイドロタルサイト類に比して極めて優れたハロ
ゲン不活性化作用を示し、重合用触媒及び/又は
後ハロゲン化に由来するハロゲン含有ポリオレフ
イン類の発錆性ないし劣化もしくは着色性、耐熱
性や耐候性の悪さを防止すると共に、更に、ポリ
オレフイン類中での分散性に優れ、満足すべき成
形適性、成形品外観、透明性などの改善性質を示
す成形品たとえばフアイバー、フイルムその他の
成形品を提供できることを知つた。 又更に、従来提案におけるハイドロタルサイト
類に比して、上記アルミニウム・マグネシウム複
合水酸化物は、微粒子となり易い性質を示し且つ
ハロゲンに対する中和乃至不活性化容量(capa
―city)が大であつて、ハロゲン含有ポリオレフ
イン類の物性に要影響を与えるおそれのないより
低減された配合量で、より多量のハロゲンの不活
性化が可能となるため、その利用領域を一層拡大
できることがわかつた。さらに又、フイアバー成
形時の糸切れ発生、フイルム成形時の曇り発生、
成形品の外観悪化などのトラブルも有利に克服さ
れたポリオレフイン組成物が提供できることを知
つた。 従つて、本発明の目的は重合用触媒及び/又は
後ハロゲン化に由来するハロゲン含有ポリオレフ
イン類の発錆性ないし劣化もしくは着色性のトラ
ブル、耐熱性や耐候性の悪さなどを克服でき、更
に成形適性、成形品外観、透明性などの点でも改
善性質を発揮できるポリオレフイン組成物を提供
するにある。 本発明の上記目的及び更に多くの他の目的なら
びに利点は、以下の記載から一層明らかとなるで
あろう。 本発明で利用する前記式(1)で示されるアルミニ
ウム・マグネシウム複合水酸化物それ自体は知ら
れてをり、その製法に関して例えば特公昭51−
6040号に開示されている。 本発明においては、このようなアルミニウム・
マグネシウム複合水酸化物中、 Mg1-xAlx(OH)2+x・mH2O …(1) 但し式中、x及びmは、それぞれ、0<x≦
0.5より好ましくは0.2≦x≦0.4、0≦m<2を満
足する正の数を示す。 で表わされるBET比表面積が約40m2/g以下、
好ましくは約30m2/g以下、一層好ましくは約20
m2/g以下のアルミニウム・マグネシウム複合水
酸化物が利用される。該複合水酸化物は、好まし
くは、平均2次粒子径が約5μ以下、とくには約
1μ以下であることが更に好適である。 本発明で利用するアルミニウム・マグネシウム
複合水酸化物は、結晶粒子が充分に発達してをり
且つ結晶歪が小さく、凝集性が極めて低減してを
り、凝集粗大粒子の形成や分散不良のトラブルを
生ずることがなく、しかも高いハロゲン不活性化
容量を示す結晶性化合物である。その一例〔式(1)
中x=0.3〕についてのX線回折データーを下掲
第1表に示した。
分としてハロゲン含有化合物を用いたチーグラー
型重合用触媒により製造されたポリオレフイン類
の重合体や共重合体或は後塩素化ポリエチレン等
の如く、重合用触媒及び/又はハロゲン化に由来
するハロゲンを含有するポリオレフイン類(本発
明においてはホモポリマーのほかに各種共重体類
を包含する呼称である)が、その含有するハロゲ
ンのために、成形時に成形機や成形用金型の金属
部分に腐蝕乃至発錆を生じたり、得られたポリオ
レフイン類或はその成形品に着色乃至劣化を生じ
たりする発錆性ないし劣化もしくは着色性のトラ
ブルを克服でき、更には、耐熱性、耐候性向上な
どの改善効果を得ることができ、且つ又、成形適
性、成形品外観も良好であるなどの改善性質を有
するポリオレフイン組成物に関する。 更に詳しくは、本発明は、 (イ) 重合用触媒、及び/又は後ハロゲン化に由来
するハロゲン含有ポリオレフイン類、及び (ロ) 該ポリオレフイン類100重量部当り約0.001〜
約10重量部の下記式(1)、 Mg1-xAlx(OH)2+x・mH2O …(1) 但し式中、x及びmは、それぞれ、O<x<
0.5及びO≦m<2を満足する正の数を示す、 で表わされるBET比表面積が約40m2/g以下
のアルミニウム・マグネシウム複合水酸化物 を含有することを特徴とするポリオレフイン組成
物に関する。 チーグラー型触媒を使用して得られたポリオレ
フイン類には、程度の差こそあれ、触媒成分及
び/又は担体成分に由来するハロゲン含有触媒残
渣が含まれている。近年実用化されてきたマグネ
シウム及びハロゲンを含有する触媒担体とする高
活性チーグラー型触媒その他の高活性触媒を用い
た場合でさえも、得られたポリオレフイン類中に
は触媒残渣として少なくとも数百ppmのハロゲン
を含有している。また、当然のことながら、従来
型のチーグラー型触媒を用いて製造したポリオレ
フイン類は、前記高活性触媒よりも活性が劣るた
め、触媒残渣としてより多量のハロゲンを含有す
る。従つて煩雑な触媒残渣の除去操作、たとえ
ば、重合槽において得られる重合体、溶媒触媒及
びモノマーを含有する重合生成物を、脱ガス槽処
理→分解槽処理→中和槽処理→第一遠心分離機処
理→乳化槽処理→ストリツパ槽処理→第二遠心分
離機処理→乾燥器処理の如き煩雑な一連の処理を
施す必要があり、これら諸工程を経てもなお、各
種の支障をもたらす程度のハロゲンが含有されて
いる。 高活性チーグラー触媒の使用の有無にかかわら
ず、ポリオレフイン類中に残存してくる、このよ
うな触媒残査中に含まれるハロゲンは、そのまま
で放つておく、押出機、成型機等を腐蝕させた
り、ポリオレフイン類の耐候性、耐熱性を低下さ
せたり、劣化ないし着色さる等の問題を生じる。 従来、ポリオレフイン類の表面特性を改善する
目的で、ポリオレフイン類に、ハイドロタルサイ
ト類を包含し得る一般式で表わされる複合金属水
酸化物或いはその脱結晶水物を、該ポリオレフイ
ン類100重量部当り0.5〜300重量部、好ましくは
20〜60重量部の量で存在せしめた樹脂組成物が知
られている(特公昭52−37487号)。 しかしながら、この提案においては重合用触媒
及び/又は後ハロゲン化に由来するハロゲン含有
ポリオレフイン類における前記発錆性ないし劣化
もしくは着色性を防止しようとする技術的課題な
らびに技術的思想については全く言及されておら
ず、従つて、その使用量も好ましい表面特性改善
効果を達成するには、上述のように、ポリオレフ
イン100重量部当り20重量部以上の量で用いるべ
きことが記載されている。又、用いるハイドロタ
ルサイト類のBET比表面積についても具体的な
開示は全くなされていない。 更に又、ポリオレフイン類を包含する熱可塑性
樹脂の難燃性を改善する目的で、BET比表面積
が30m2/g以下のハイドロタルサイト類が有用で
あることを教え、このようなハイドロタルサイト
類よりなる熱可塑性樹脂用難燃剤の提案(特開昭
52−90192号)が知られている。この提案におい
ては、該ハイドロタルサイト難燃剤は熱可塑性樹
脂100重量部当り約50〜約150重量部の難燃剤量で
用いて有効な難燃効果の得られることが開示され
ている。 しかしながら、この提案においても重合用触媒
及び/又は後ハロゲン化に由来するハロゲン含有
ポリオレフイン類における前記発錆性ないし劣化
もしくは着色性を防止しようという技術的課題な
らびに技術的思想については全く沈黙しており、
上述のように、その使用量も熱可塑性樹脂100重
量部当り約50重量部以上の難燃剤量で用いるべき
ことが開示されている。 ポリオレフイン類、とくにチーグラー型触媒を
用いて製造されたポリオレフイン類の耐錆性、耐
黄変性を改良する目的で、チーグラー型触媒を用
いて製造されたポリオレフインに、下記式、 MxAly(OH)2x+3y-2z(A)z・aH2O 式中、MはMg、Ca、またはZn、AはCO3 またはHPO4、x、y、z、aは正数、 で示されるハイドロタルサイト類を包含し得る一
般式で示される複化合物を、少なくとも0.01重量
%とくに好ましくは0.1〜1.0重量%配合したポリ
オレフイン組成物も知られている(特開昭52−
49258号)。この提案によれば、ハロゲン含有触媒
残渣を含むポリオレフインにアルカリ土類金属の
塩基性化合物、すなわち酸化物や水酸化物を配合
して発錆性を防止する先行技術(特公昭33−3541
号)、アルミナや水酸化アルミニウムを用いる先
行技術(特開昭49−3947号)などの提案は発錆性
の防止には役立つてもポリオレフイン黄変という
新たなトラブルを生じて実用に供し得ないこと、
更に、ステアリン酸カルシウムのようなアルカリ
土類金属脂肪酸塩の利用も、利用し得る防錆効果
を示す量で用いるとポリオレフインの物性を損な
うという新たなトラブルが生ずることが記載さ
れ、該特開昭52−49258号の提案では上記複化合
物を用いることにより、少量で防錆効果が得ら
れ、且つフエノール系安定剤含有ポリオレフイン
に利用しても、上記ポリオレフイン黄変のトラブ
ルを生じないとされている。 しかしながら、該提案には、前記発錆性ないし
劣化もしくは着色性の特に優れた防止効果を得る
ためには、どのようなハイドロタルサイト類を用
いるべきであるかについては全く言及されていな
い。とくに結晶粒子径、結晶凝集性などの因子が
上記防止効果に及ぼす影響による防止効果再現性
の悪さの技術的課題、ハイドロタルサイト類のポ
リオレフイン中への均一分散不良の技術的課題、
ハイドロタルサイト類配合による成形時流動性悪
化の技術的課題、ハイドロタルサイト類配合によ
る成形品外観の悪化の技術的課題、等々、解決す
べき多くの技術的課題があること、及びその解決
には、どのようなハイドロタルサイト類を用いる
べきかについては、該提案には何等の開示もなさ
れていない。 通常入手されるハイドロタルサイト類は、
BET比表面積が約50m2/g以上であり、平均2
次粒子径は約10μ以上、<003>方向の結晶粒子径
は約300Å以下であるのが普通であつて、たとえ
耐錆性、耐黄変性の改良に役立つことがあつたと
しても、樹脂中での分散性にトラブルがあり、フ
アイバーに成形出来ないとか、フイルムに成形す
ると、全面にフイツシユアイが生成して、外観及
び透明性不適となる等の重大な欠点を示し、実用
的に利用し難い。 このような技術課題を解決し得る提案として、
出願人は先に、BET比表面積が30m2/g以下、
より好ましくは更に平均2次粒子径5μ以下及び
<003>方向結晶粒子径600Å以上の条件を満足す
るハイドロタルサイト類であつて、下記式(a)、 Mg1-xAlx(OH)2An- x/o・mH2O …式(a) 但し式中、0<x≦0.5(より好ましくは0.2≦
x≦0.4)、 An-はn価のアニオン好ましくはCO2- 3もしく
はSO2- 4を示し、mは正の数である、 で表わされるハイドロタルサイト類の利用を提案 した(特開昭55−80447号)。 更に研究を続けた結果、本発明者は、ハイドロ
タルサイト類のハロゲン中和もしくは捕捉作用
が、そのアニオン交換性にあること、例えば、上
記式(a)においてn価のアニオンAn-が主たるアニ
オン交換性を示し、このアニオンがハロゲンとイ
オン交換することを発見した。更に、式(a)におい
てOHもハロゲンとの反応に関与するが、この
OHの反応性は、たとえばCa(OH)2やMg(OH)2
の有するOHの反応性と類似してをり、Ca
(OH)2やMg(OH)2におけるOHの特徴は、結晶
の表面近傍のOHのみが主として反応に関与し、
大部分を占める結晶内部の該OHは、結晶表面に
形成されるCaやMg金属ハロゲン化物のために阻
害されて殆んど反応に関与しない。ところが、ハ
イドロタルサイト類のアニオン交換性は結晶内部
にまで進み易く、とくに、上記アニオンAn-のア
ニオン交換性は該アニオンが1価のアニオンの場
合にもつとも容易にハロゲンイオンによりイオン
交換され且つ該1価のアニオンとしてOHイオン
がハロゲンイオンの不活性化に最適であるという
意外な事実を発見した。 更に、下記式(1)、 Mg1-xAlx(OH)2+x・mH2O …(1) 但し式中、x及びmは、それぞれ、0<x<
0.5及び0≦m<2を満足する正の数を示す、 で表わされるBET比表面積が約40m2/g以下、
より好ましくは約30m2/g以下のアルミニウム・
マグネシウム複合水酸化物が、従来提案における
ハイドロタルサイト類に比して極めて優れたハロ
ゲン不活性化作用を示し、重合用触媒及び/又は
後ハロゲン化に由来するハロゲン含有ポリオレフ
イン類の発錆性ないし劣化もしくは着色性、耐熱
性や耐候性の悪さを防止すると共に、更に、ポリ
オレフイン類中での分散性に優れ、満足すべき成
形適性、成形品外観、透明性などの改善性質を示
す成形品たとえばフアイバー、フイルムその他の
成形品を提供できることを知つた。 又更に、従来提案におけるハイドロタルサイト
類に比して、上記アルミニウム・マグネシウム複
合水酸化物は、微粒子となり易い性質を示し且つ
ハロゲンに対する中和乃至不活性化容量(capa
―city)が大であつて、ハロゲン含有ポリオレフ
イン類の物性に要影響を与えるおそれのないより
低減された配合量で、より多量のハロゲンの不活
性化が可能となるため、その利用領域を一層拡大
できることがわかつた。さらに又、フイアバー成
形時の糸切れ発生、フイルム成形時の曇り発生、
成形品の外観悪化などのトラブルも有利に克服さ
れたポリオレフイン組成物が提供できることを知
つた。 従つて、本発明の目的は重合用触媒及び/又は
後ハロゲン化に由来するハロゲン含有ポリオレフ
イン類の発錆性ないし劣化もしくは着色性のトラ
ブル、耐熱性や耐候性の悪さなどを克服でき、更
に成形適性、成形品外観、透明性などの点でも改
善性質を発揮できるポリオレフイン組成物を提供
するにある。 本発明の上記目的及び更に多くの他の目的なら
びに利点は、以下の記載から一層明らかとなるで
あろう。 本発明で利用する前記式(1)で示されるアルミニ
ウム・マグネシウム複合水酸化物それ自体は知ら
れてをり、その製法に関して例えば特公昭51−
6040号に開示されている。 本発明においては、このようなアルミニウム・
マグネシウム複合水酸化物中、 Mg1-xAlx(OH)2+x・mH2O …(1) 但し式中、x及びmは、それぞれ、0<x≦
0.5より好ましくは0.2≦x≦0.4、0≦m<2を満
足する正の数を示す。 で表わされるBET比表面積が約40m2/g以下、
好ましくは約30m2/g以下、一層好ましくは約20
m2/g以下のアルミニウム・マグネシウム複合水
酸化物が利用される。該複合水酸化物は、好まし
くは、平均2次粒子径が約5μ以下、とくには約
1μ以下であることが更に好適である。 本発明で利用するアルミニウム・マグネシウム
複合水酸化物は、結晶粒子が充分に発達してをり
且つ結晶歪が小さく、凝集性が極めて低減してを
り、凝集粗大粒子の形成や分散不良のトラブルを
生ずることがなく、しかも高いハロゲン不活性化
容量を示す結晶性化合物である。その一例〔式(1)
中x=0.3〕についてのX線回折データーを下掲
第1表に示した。
【表】
本発明で利用する式(1)アルミニウム・マグネシ
ウム複合水酸化物は、例えば、(イ)アルカリ金属ア
ルミニウム塩、ハロゲン化アルミニウム、硝酸ア
ルミニウム等の水溶性アルミニウム塩の水溶液と
(ロ)ハロゲン化マグネシウム、硝酸マグネシウム等
の水溶性マグネシウム塩の水溶液とを、PHを約12
以上に保つて反応させるか、或いは、PHを約8以
上に保つて反応させた後、水酸化アルカリ金属等
のアルカリ類を用いてOHアニオンによるイオン
交換を行つて形成することができる。 このようにして形成された複合水酸化物は、そ
のBET比表面積が約100m2/g以上、平均2次粒
子径が数10μのオーダーであるのが普通であり、
本発明で利用するには、例えば、上述のようにし
て形成された複合水酸化物を水洗後、水性媒体中
で、約120〜約250℃の温度条件下に、約1〜約40
時間程度、加圧条件下の水熱処理して、BET比
表面積約40m2/g以下、平均2次粒子径約5μ以
下となるようにし、利用することができる。加圧
水熱処理は、例えばオートクレープ中で、約2〜
約50Kg/cm2の如き加圧条件下で行うことができ
る。 本発明に於て、利用するアルミニウム・マグネ
シウム複合水酸化物は、高級脂肪酸アルカリ金属
塩で表面処理されていることが出来、分散性を更
に向上させるのに役立つので、より好ましい。該
表面処理は、該複合水酸化物重量に基いて約1〜
約10重量部の高級脂肪酸アルカリ金属塩で表面処
理されているのが好ましい。 該表面処理は、たとえば、高級脂肪酸のアルカ
リ金属塩、例えば好ましくは、ステアリン酸ナト
リウムとかオレイン酸ナトリウムの前記範囲量を
温水に溶解した後、該式(1)の複合水酸化物の粉末
もしくは、懸濁液を加え、約30分〜約60分間程
度、好ましくは十分な撹拌下に吸着反応させるこ
とにより行うことができる。このようにして、該
式(1)複合水酸化物の結晶の表面(プラスに荷電し
ている)を、マイナスに荷電した高級脂肪酸のア
ニオンによる化学吸着作用により被覆することが
できる。その後、必要に応じて、洗滌し、脱水
後、乾燥することができる。このような表面処理
により、式(1)複合水酸化物の再凝集を防ぐととも
に、樹脂との相溶性が高まり、優れた分散性、成
形時熱流動性の一層の向上を発揮させることがで
きる。 本発明におけるハロゲン含有ポリオレフイン類
としては、重合用触媒/又はハロゲン化に由来す
るハロゲン含有ポリオレフイン類を挙げることが
でき、例えば、ハロゲン含有チーグラー型触媒を
用いて製造されたポリエチレン、ポリプロピレ
ン、ポリ1―ブテン、ポリ4―メチル―1―ペン
テン、エチレン―プロピレン共重合体、エチレン
―1―ブテン共重合体、ポリイソプレンゴム、ポ
リブタジエンゴム、エチレン―プロピレン―ジエ
ンゴム、その類似物の如き、α―オレフイン類の
ホモ―もしくはコポリマー類やこれらα―オレフ
イン類の少くとも1種とジエン類とのコポリマー
類及び後塩素化ホモーもしくはコポリマー類、こ
れらハロゲン含有ポリオレフイン類のブレンド樹
脂などを例示することが出来る。 本発明組成物は、上記例示の如きハロゲン含有
ポリオレフイン類100重量部当り約0.001〜約5重
量部、好ましくは約0.01〜約1重量部、一層好ま
しくは約0.05〜約0.5重量部の前記式(1)で表わさ
れるBET比表面積が約40m2/g以下のアルミニ
ウム・マグネシウム複合水酸化物を有効成分とし
て含有するハロゲン不活性化剤を含有する。 該組成物は、該ポリオレフイン類と該ハロゲン
不活性化剤とを配合することにより形成すること
ができる。配合手段それ自体には、とくべつな制
約はなく、これらを均一に混合できる任意の手
段、例えば安定剤や充填材などをこれら樹脂に配
合する慣用手段と同様な配合手段を利用出来る。
このような手段としては、リボンブレンダー、高
速ミキサーコニーダー、ペレタイザー、ミキシン
グロール、押出機、インテンシブミキサーの如き
手段を例示することが出来る。 本発明の実施に際しては、前記特定アルミニウ
ム・マグネシウム複合水酸化物の配合のほかに、
ポリオレフイン類に慣用の他の添加剤を配合する
ことが出来る。このような添加剤の例としては、
たとえば、2,6―ジ―t―ブチル―p―クレゾ
ール、2,5―ジ―t―ブチルハイドロキノン、
2,2′―メチレン―ビス(4―メチル―6―t―
ブチルフエノール)、4,4′―チオビス―(6―
t―ブチルフエノール)、4,4′―チオビス―
(6―t―ブチル―m―クレゾール)、オクタデシ
ル―3―(3′,5′―ジ―t―ブチル―4′―ヒドロ
キシフエニル)プロピオネートの如き酸化防止剤
類; たとえば、ペンタエリスリツトモノステアレー
ト、ソルビタンモノパルミテート、硫酸化オレイ
ン酸、ポリエチレンオキシド、カーボワツクスの
如き帯電防止剤類: たとえば、ステアリン酸カルシウム、ステアリ
ン酸亜鉛、ブチルステアレート、エチレンビスス
テアロアミドの如き滑剤類: たとえば、フタル酸ジメチル、フタル酸ジエチ
ル、オレイン酸エステル、リン酸エステル、ワツ
クス、流動パラフインの如き可塑剤類: たとえば、カーボンブラツク、フタロシアニ
ン、キナクリドン、インドリン、アゾ系顔料、酸
化チタン、弁柄の如き着色剤類: たとえば、アスベスト、グラフアイバー、タル
ク、マイカ、バラストナイト、ケイ酸カルシウ
ム、ケイ酸アルミニウム、炭酸カルシウム、水酸
化マグネシウム、酸化マグネシウム、ガラス繊維
の如き充填材類: 等を挙げることが出来る。 これらの添加剤の配合量は適宜に選択出来、例
えば、ハロゲン含有ポリオレフイン重量に基い
て、約0.01〜約1.0%の酸化防止剤類、約0.01〜約
1.0%の紫外線吸収剤類、約0.01〜約1%の帯電
防止剤類、約0.1〜約5%の滑剤類、約0.1〜約10
%の可塑剤類、約0.1〜約5%の着色剤類、約1
〜約50%の充填材類の如き配合量を例示すること
が出来る。 以下、実施例により本発明の数態様についてさ
らに具体的に説明する。尚、以下において、防錆
性試験、黄変試験は、下記のテスト及び評価によ
る。 防錆性試験: よく磨かれ脱脂された軟鋼板40×40mmを220℃
で混練、ペレツト化した下記組成、 ハロゲン含有ポリオレフイン 100重量部 ハロゲン中和剤 0.05〜0.3 〃 2,2′―メチレン―ビス(4―メチル―6―t
―ブチルフエノール) 0.1 〃 ジラウリルチオジプロピオネート 0.1 〃 の樹脂組成物中に埋没して、230℃で4時間加熱
し、放冷後、試料中から軟鋼板を抜き出して、こ
れを相対湿度約98%に調湿されたデシケーターに
入れ、60℃で3日間静置する。その後、この軟鋼
板の発錆度を、1〜10級にランク分けする。1級
は全く変化がないもの、10級は、ほぼ全面に錆が
発生したもので、錆の発生状態に応じて、下記基
準により評価する。4級以上が実用的な発錆性の
あることを意味し、とくに3級以上であることが
好ましい。 1級 変化なし 2〃 錆の発生が全表面の1%未満 3級 錆の発生が全表面の1以上〜5%未満 4〃 〃 5以上〜10%未満 5〃 〃 10以上〜20%〃 6〃 〃 20以上〜30%〃 7〃 〃 30以上〜50%〃 8〃 〃 50以上〜70%〃 9〃 〃 70以上〜90%〃 10〃 ほぼ全面に発生 耐黄変性試験: 前記ペレツトを、230℃で厚さ1mmのシートに
成形し、これを30×30×1mmの大きさにカツトし
た試料板を、150℃で20日間加熱した後、光電色
差計により、耐黄変度(b)を測定した。 耐黄変度bは、次式 b=70(Y―0.8472)/Y1/2 但し、ここに、Yは、色の三刺激値X、Y、Z
の1つである。 により求めた。bに値が大きい程黄変度が大きい
ことを示す。 成形品外観テスト: 前記配合比のペレツトを厚さ20μのフイルムに
成形し、その外観を目視した。 実施例1〜4、比較例1〜3 塩化マグネシウムを担体とする高活性チーグラ
ー型触媒を用いて、脱灰処理を施すことなく得ら
れたポリプロピレン(Cl含有量300ppm)に、表
1に示す防止剤化合物を配合し、押出機を用い
て、230℃でペレツト化し、さらに、このペレツ
トを押出成形機により約250℃で約20μの厚みの
フイルムに成形した。但し、ハイドロタルサイト
類は、すべてステアリン酸ソーダの4重量部によ
り表面処理を行つた。処理は約20の温水(約80
℃)に40gのステアリン酸ソーダを溶解した後、
撹拌しながら、ハイドロタルサイト類粉末1Kgを
加え、約30分間撹拌を続けた。その後、過し乾
燥した。 実施例 5 塩化マグネシウムを担体とする高活性チーグラ
ー型触媒を用いて製造され、脱灰処理を処さない
高密度ポリエチレン(Cl含有量100ppm)に、オ
レイン酸ソーダ30gを溶解した約60℃の約20の
温水にハイドロタルサイト類粉末1Kgを加え、約
30分間撹拌して処理し、過、乾燥した防止剤
を、表1に示す配合比で加え、押出機により、
250℃でペレツト化した。さらにこのペレツトを
用い、厚さ20μのフイルムを260℃で成形した。 実施例 6 チーグラー型触媒により製造されたポリイソプ
レン(Cl含有量800ppm)に、表6に示す防止剤
化合物を配合し、押出機により、約200℃で押出
し、ペレツト化した。 以上の実施例1〜6及び比較例1〜3の結果を
下掲第2表に示す。
ウム複合水酸化物は、例えば、(イ)アルカリ金属ア
ルミニウム塩、ハロゲン化アルミニウム、硝酸ア
ルミニウム等の水溶性アルミニウム塩の水溶液と
(ロ)ハロゲン化マグネシウム、硝酸マグネシウム等
の水溶性マグネシウム塩の水溶液とを、PHを約12
以上に保つて反応させるか、或いは、PHを約8以
上に保つて反応させた後、水酸化アルカリ金属等
のアルカリ類を用いてOHアニオンによるイオン
交換を行つて形成することができる。 このようにして形成された複合水酸化物は、そ
のBET比表面積が約100m2/g以上、平均2次粒
子径が数10μのオーダーであるのが普通であり、
本発明で利用するには、例えば、上述のようにし
て形成された複合水酸化物を水洗後、水性媒体中
で、約120〜約250℃の温度条件下に、約1〜約40
時間程度、加圧条件下の水熱処理して、BET比
表面積約40m2/g以下、平均2次粒子径約5μ以
下となるようにし、利用することができる。加圧
水熱処理は、例えばオートクレープ中で、約2〜
約50Kg/cm2の如き加圧条件下で行うことができ
る。 本発明に於て、利用するアルミニウム・マグネ
シウム複合水酸化物は、高級脂肪酸アルカリ金属
塩で表面処理されていることが出来、分散性を更
に向上させるのに役立つので、より好ましい。該
表面処理は、該複合水酸化物重量に基いて約1〜
約10重量部の高級脂肪酸アルカリ金属塩で表面処
理されているのが好ましい。 該表面処理は、たとえば、高級脂肪酸のアルカ
リ金属塩、例えば好ましくは、ステアリン酸ナト
リウムとかオレイン酸ナトリウムの前記範囲量を
温水に溶解した後、該式(1)の複合水酸化物の粉末
もしくは、懸濁液を加え、約30分〜約60分間程
度、好ましくは十分な撹拌下に吸着反応させるこ
とにより行うことができる。このようにして、該
式(1)複合水酸化物の結晶の表面(プラスに荷電し
ている)を、マイナスに荷電した高級脂肪酸のア
ニオンによる化学吸着作用により被覆することが
できる。その後、必要に応じて、洗滌し、脱水
後、乾燥することができる。このような表面処理
により、式(1)複合水酸化物の再凝集を防ぐととも
に、樹脂との相溶性が高まり、優れた分散性、成
形時熱流動性の一層の向上を発揮させることがで
きる。 本発明におけるハロゲン含有ポリオレフイン類
としては、重合用触媒/又はハロゲン化に由来す
るハロゲン含有ポリオレフイン類を挙げることが
でき、例えば、ハロゲン含有チーグラー型触媒を
用いて製造されたポリエチレン、ポリプロピレ
ン、ポリ1―ブテン、ポリ4―メチル―1―ペン
テン、エチレン―プロピレン共重合体、エチレン
―1―ブテン共重合体、ポリイソプレンゴム、ポ
リブタジエンゴム、エチレン―プロピレン―ジエ
ンゴム、その類似物の如き、α―オレフイン類の
ホモ―もしくはコポリマー類やこれらα―オレフ
イン類の少くとも1種とジエン類とのコポリマー
類及び後塩素化ホモーもしくはコポリマー類、こ
れらハロゲン含有ポリオレフイン類のブレンド樹
脂などを例示することが出来る。 本発明組成物は、上記例示の如きハロゲン含有
ポリオレフイン類100重量部当り約0.001〜約5重
量部、好ましくは約0.01〜約1重量部、一層好ま
しくは約0.05〜約0.5重量部の前記式(1)で表わさ
れるBET比表面積が約40m2/g以下のアルミニ
ウム・マグネシウム複合水酸化物を有効成分とし
て含有するハロゲン不活性化剤を含有する。 該組成物は、該ポリオレフイン類と該ハロゲン
不活性化剤とを配合することにより形成すること
ができる。配合手段それ自体には、とくべつな制
約はなく、これらを均一に混合できる任意の手
段、例えば安定剤や充填材などをこれら樹脂に配
合する慣用手段と同様な配合手段を利用出来る。
このような手段としては、リボンブレンダー、高
速ミキサーコニーダー、ペレタイザー、ミキシン
グロール、押出機、インテンシブミキサーの如き
手段を例示することが出来る。 本発明の実施に際しては、前記特定アルミニウ
ム・マグネシウム複合水酸化物の配合のほかに、
ポリオレフイン類に慣用の他の添加剤を配合する
ことが出来る。このような添加剤の例としては、
たとえば、2,6―ジ―t―ブチル―p―クレゾ
ール、2,5―ジ―t―ブチルハイドロキノン、
2,2′―メチレン―ビス(4―メチル―6―t―
ブチルフエノール)、4,4′―チオビス―(6―
t―ブチルフエノール)、4,4′―チオビス―
(6―t―ブチル―m―クレゾール)、オクタデシ
ル―3―(3′,5′―ジ―t―ブチル―4′―ヒドロ
キシフエニル)プロピオネートの如き酸化防止剤
類; たとえば、ペンタエリスリツトモノステアレー
ト、ソルビタンモノパルミテート、硫酸化オレイ
ン酸、ポリエチレンオキシド、カーボワツクスの
如き帯電防止剤類: たとえば、ステアリン酸カルシウム、ステアリ
ン酸亜鉛、ブチルステアレート、エチレンビスス
テアロアミドの如き滑剤類: たとえば、フタル酸ジメチル、フタル酸ジエチ
ル、オレイン酸エステル、リン酸エステル、ワツ
クス、流動パラフインの如き可塑剤類: たとえば、カーボンブラツク、フタロシアニ
ン、キナクリドン、インドリン、アゾ系顔料、酸
化チタン、弁柄の如き着色剤類: たとえば、アスベスト、グラフアイバー、タル
ク、マイカ、バラストナイト、ケイ酸カルシウ
ム、ケイ酸アルミニウム、炭酸カルシウム、水酸
化マグネシウム、酸化マグネシウム、ガラス繊維
の如き充填材類: 等を挙げることが出来る。 これらの添加剤の配合量は適宜に選択出来、例
えば、ハロゲン含有ポリオレフイン重量に基い
て、約0.01〜約1.0%の酸化防止剤類、約0.01〜約
1.0%の紫外線吸収剤類、約0.01〜約1%の帯電
防止剤類、約0.1〜約5%の滑剤類、約0.1〜約10
%の可塑剤類、約0.1〜約5%の着色剤類、約1
〜約50%の充填材類の如き配合量を例示すること
が出来る。 以下、実施例により本発明の数態様についてさ
らに具体的に説明する。尚、以下において、防錆
性試験、黄変試験は、下記のテスト及び評価によ
る。 防錆性試験: よく磨かれ脱脂された軟鋼板40×40mmを220℃
で混練、ペレツト化した下記組成、 ハロゲン含有ポリオレフイン 100重量部 ハロゲン中和剤 0.05〜0.3 〃 2,2′―メチレン―ビス(4―メチル―6―t
―ブチルフエノール) 0.1 〃 ジラウリルチオジプロピオネート 0.1 〃 の樹脂組成物中に埋没して、230℃で4時間加熱
し、放冷後、試料中から軟鋼板を抜き出して、こ
れを相対湿度約98%に調湿されたデシケーターに
入れ、60℃で3日間静置する。その後、この軟鋼
板の発錆度を、1〜10級にランク分けする。1級
は全く変化がないもの、10級は、ほぼ全面に錆が
発生したもので、錆の発生状態に応じて、下記基
準により評価する。4級以上が実用的な発錆性の
あることを意味し、とくに3級以上であることが
好ましい。 1級 変化なし 2〃 錆の発生が全表面の1%未満 3級 錆の発生が全表面の1以上〜5%未満 4〃 〃 5以上〜10%未満 5〃 〃 10以上〜20%〃 6〃 〃 20以上〜30%〃 7〃 〃 30以上〜50%〃 8〃 〃 50以上〜70%〃 9〃 〃 70以上〜90%〃 10〃 ほぼ全面に発生 耐黄変性試験: 前記ペレツトを、230℃で厚さ1mmのシートに
成形し、これを30×30×1mmの大きさにカツトし
た試料板を、150℃で20日間加熱した後、光電色
差計により、耐黄変度(b)を測定した。 耐黄変度bは、次式 b=70(Y―0.8472)/Y1/2 但し、ここに、Yは、色の三刺激値X、Y、Z
の1つである。 により求めた。bに値が大きい程黄変度が大きい
ことを示す。 成形品外観テスト: 前記配合比のペレツトを厚さ20μのフイルムに
成形し、その外観を目視した。 実施例1〜4、比較例1〜3 塩化マグネシウムを担体とする高活性チーグラ
ー型触媒を用いて、脱灰処理を施すことなく得ら
れたポリプロピレン(Cl含有量300ppm)に、表
1に示す防止剤化合物を配合し、押出機を用い
て、230℃でペレツト化し、さらに、このペレツ
トを押出成形機により約250℃で約20μの厚みの
フイルムに成形した。但し、ハイドロタルサイト
類は、すべてステアリン酸ソーダの4重量部によ
り表面処理を行つた。処理は約20の温水(約80
℃)に40gのステアリン酸ソーダを溶解した後、
撹拌しながら、ハイドロタルサイト類粉末1Kgを
加え、約30分間撹拌を続けた。その後、過し乾
燥した。 実施例 5 塩化マグネシウムを担体とする高活性チーグラ
ー型触媒を用いて製造され、脱灰処理を処さない
高密度ポリエチレン(Cl含有量100ppm)に、オ
レイン酸ソーダ30gを溶解した約60℃の約20の
温水にハイドロタルサイト類粉末1Kgを加え、約
30分間撹拌して処理し、過、乾燥した防止剤
を、表1に示す配合比で加え、押出機により、
250℃でペレツト化した。さらにこのペレツトを
用い、厚さ20μのフイルムを260℃で成形した。 実施例 6 チーグラー型触媒により製造されたポリイソプ
レン(Cl含有量800ppm)に、表6に示す防止剤
化合物を配合し、押出機により、約200℃で押出
し、ペレツト化した。 以上の実施例1〜6及び比較例1〜3の結果を
下掲第2表に示す。
【表】
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 (イ) 重合用触媒及び/又は後ハロゲン化に由
来するハロゲン含有ポリオレフイン類、及び (ロ) 該ポリオレフイン類100重量部当り約0.001〜
約10重量部の下記式(1)、 Mg1-xAlx(OH)2+x・mH2O …(1) 但し式中、x及びmは、それぞれ、O<x<
0.5及びO≦m<2を満足する正の数を示す、 で表わされるBET比表面積が約40m2/g以下
のアルミニウム・マグネシウム複合水酸化物 を含有することを特徴とするポリオレフイン組成
物。 2 該アルミニウム・マグネシウム複合水酸化物
が、該複合水酸化重量に基いて約1〜約10重量部
の高級脂肪酸アルカリ金属塩で表面処理されてい
ることを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の
ポリオレフイン組成物。 3 該アルミニウム・マグネシウム複合水酸化物
の平均2次粒子径が約5μ以下であることを特徴
とする特許請求の範囲第1項記載のポリオレフイ
ン組成物。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP55158152A JPS5783538A (en) | 1980-11-12 | 1980-11-12 | Polyolefin composition and agent thereof |
DE8181109599T DE3169149D1 (en) | 1980-11-12 | 1981-11-10 | Halogen containing polyolefin composition, and method for inactivating halogens therein |
US06/320,116 US4379882A (en) | 1980-11-12 | 1981-11-10 | Halogen-containing polyolefin composition, and method for inactivating halogens therein |
EP81109599A EP0052331B1 (en) | 1980-11-12 | 1981-11-10 | Halogen containing polyolefin composition, and method for inactivating halogens therein |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP55158152A JPS5783538A (en) | 1980-11-12 | 1980-11-12 | Polyolefin composition and agent thereof |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5783538A JPS5783538A (en) | 1982-05-25 |
JPS6328102B2 true JPS6328102B2 (ja) | 1988-06-07 |
Family
ID=15665394
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP55158152A Granted JPS5783538A (en) | 1980-11-12 | 1980-11-12 | Polyolefin composition and agent thereof |
Country Status (4)
Country | Link |
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US (1) | US4379882A (ja) |
EP (1) | EP0052331B1 (ja) |
JP (1) | JPS5783538A (ja) |
DE (1) | DE3169149D1 (ja) |
Families Citing this family (59)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4473672A (en) * | 1981-04-09 | 1984-09-25 | Imperial Chemical Industries Plc | Polymer composition, production and use |
EP0080837B1 (en) * | 1981-11-19 | 1987-03-11 | M & T Chemicals, Inc. | Small particle size hydrated alumina as an impact synergist for impact modified vinyl halide polymers |
US4591633A (en) * | 1982-12-16 | 1986-05-27 | Chisso Corporation | Deodorized polyolefins and process for the preparation thereof |
JPS601241A (ja) * | 1983-06-17 | 1985-01-07 | Kyowa Chem Ind Co Ltd | 難燃性樹脂組成物 |
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