JPS63274725A - 超電導材料からのNbおよびTiの回収方法 - Google Patents
超電導材料からのNbおよびTiの回収方法Info
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- JPS63274725A JPS63274725A JP62107646A JP10764687A JPS63274725A JP S63274725 A JPS63274725 A JP S63274725A JP 62107646 A JP62107646 A JP 62107646A JP 10764687 A JP10764687 A JP 10764687A JP S63274725 A JPS63274725 A JP S63274725A
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-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(技術分野)
この発明は、Nbにオブ)およびTi(チタン)の回収
方法に関するものである。さらに詳しくは、この発明は
、B電導Nb−Ti材料のスクラップから、機能性レア
メタル原料として有用なNbおよびTiを高効率で回収
し、再利用を可能とするNbおよびT1の回収方法に関
するものである。
方法に関するものである。さらに詳しくは、この発明は
、B電導Nb−Ti材料のスクラップから、機能性レア
メタル原料として有用なNbおよびTiを高効率で回収
し、再利用を可能とするNbおよびT1の回収方法に関
するものである。
(背景技術)
Nb、Tiなどのレアメタルは、いまや先端技術の分野
には不可欠の物質になっており、これらレアメタルの高
度利用をめざして、レアメタル資源の開発、精製、その
利用に関する研究が広く進められている。しかしながら
、レアメタルに関する再生利用(リサイクリング)はあ
まり行われていないのが実情である。
には不可欠の物質になっており、これらレアメタルの高
度利用をめざして、レアメタル資源の開発、精製、その
利用に関する研究が広く進められている。しかしながら
、レアメタルに関する再生利用(リサイクリング)はあ
まり行われていないのが実情である。
すでに製品化されはじめているNb−Tiの超電導材料
も極めて高価なものであるが、製造工程等から発生する
スクラップからは、レアメタル原料として有用なNbお
よびTIは回収されていない。単なる銅スクラツプとし
て扱われているにすぎない現状にある。
も極めて高価なものであるが、製造工程等から発生する
スクラップからは、レアメタル原料として有用なNbお
よびTIは回収されていない。単なる銅スクラツプとし
て扱われているにすぎない現状にある。
たとえば、高純度、富品位のNb、Ti、さらにはCu
、(銅)などからなる超電導線材の場合には、スクラッ
プの発生する場所、時により、その形状、組成、添加元
素が異なり、また、用途によってもCu / N b
−T iの比率が相違し、エナメル、銀メッキ、半田付
けなどの加工によって種々の不純物が混在する。このた
め、Nb、Tiなどの有用レアメタルを高効率で回収す
ることは困難であると考えられてきた。また、その回収
はコスト高となり、現実的ではないとも考えられてきた
。
、(銅)などからなる超電導線材の場合には、スクラッ
プの発生する場所、時により、その形状、組成、添加元
素が異なり、また、用途によってもCu / N b
−T iの比率が相違し、エナメル、銀メッキ、半田付
けなどの加工によって種々の不純物が混在する。このた
め、Nb、Tiなどの有用レアメタルを高効率で回収す
ることは困難であると考えられてきた。また、その回収
はコスト高となり、現実的ではないとも考えられてきた
。
しかしながら、今後の技術の発展、レアメタル資源の供
給の低下、超電導材料の用途の拡大等にって、超電導N
b−Tl材料スクラップからのNbおよび′■゛1の回
収は不可欠になる。
給の低下、超電導材料の用途の拡大等にって、超電導N
b−Tl材料スクラップからのNbおよび′■゛1の回
収は不可欠になる。
このため、超電導Nb−Ti材料から高効率で、しかも
低コストで、NbおよびTiを回収するための方法の実
現が強く望まれていた。
低コストで、NbおよびTiを回収するための方法の実
現が強く望まれていた。
(発明の目的)
この発明は、以上の通りの事情を鑑みてなされたもので
あり、これまでに実現されてこなかった超電導Nb−T
i材料からのNbおよびTiの高効率回収方法を提供す
ることを目的としている。
あり、これまでに実現されてこなかった超電導Nb−T
i材料からのNbおよびTiの高効率回収方法を提供す
ることを目的としている。
(発明の構成)
この発明の方法は、上記の目的を実現するために、超電
導Nb−Ti材料のスクラップを脱銅処理後、Nbおよ
びTiの化合物を相互分離することを特徴としている。
導Nb−Ti材料のスクラップを脱銅処理後、Nbおよ
びTiの化合物を相互分離することを特徴としている。
この発明の方法の脱銅処理としては、硝酸による処理法
、錯化法、あるいは電気化学的な陽極酸化溶出法などの
湿式法によって行うことができる。
、錯化法、あるいは電気化学的な陽極酸化溶出法などの
湿式法によって行うことができる。
あるいはまた、選択的酸化、塩化処理などの乾式法によ
って行うてもよい、特に好適に用いられるのは、陽極酸
化による電気化学的溶出の方法である。
って行うてもよい、特に好適に用いられるのは、陽極酸
化による電気化学的溶出の方法である。
また、脱銅後の化合物の相互分離としては、ハロゲン化
法によって、NbおよびTiの混合ハロゲン化物に転化
した後に、状態図に基づいた固液分離、蒸気圧曲線、気
液平衡図に基づいた蒸留精製によりそれぞれ純粋な無水
ハロゲン化物として回収することができる。
法によって、NbおよびTiの混合ハロゲン化物に転化
した後に、状態図に基づいた固液分離、蒸気圧曲線、気
液平衡図に基づいた蒸留精製によりそれぞれ純粋な無水
ハロゲン化物として回収することができる。
図面に沿って、この発明の方法について説明する。
第1図は、この発明の回収方法のプロセス例を示したも
のである。この第1図に示したように、たとえば、Cu
線中のNb−Ti極細多線からなるNb−Ti超電導線
材(1)の脱銅(2)を行う、脱t!4後のNb−Ti
細線を、次に塩素化(3)する、Nb−Tl細線のよう
な合金材料の塩化の場合には、酸化物、鉱石などの場合
に比べ、一般にカーボンなどの炭材が不用で、200−
300℃の低温塩化が可能で、酸素などのガス成分が少
ないなどIff上、純度上の利点を有する。塩化反応式
は次の(11式で示すことができる。
のである。この第1図に示したように、たとえば、Cu
線中のNb−Ti極細多線からなるNb−Ti超電導線
材(1)の脱銅(2)を行う、脱t!4後のNb−Ti
細線を、次に塩素化(3)する、Nb−Tl細線のよう
な合金材料の塩化の場合には、酸化物、鉱石などの場合
に比べ、一般にカーボンなどの炭材が不用で、200−
300℃の低温塩化が可能で、酸素などのガス成分が少
ないなどIff上、純度上の利点を有する。塩化反応式
は次の(11式で示すことができる。
Nb−Tf (s )+9/2CI2 (g)=Nb
C15(g)+TiCl4 (g)(i) 生成塩化物NbCJ5は融点204 ℃、沸点253℃
であり、一方”r’ i C14は融点−24°C,沸
点136°Cであるために、この両化合物間の蒸気圧差
が非常に大きく、蒸留による相互分離が可能となる。こ
こで塩化剤は塩素に限定されるものでなく塩化水素を始
め、四塩化炭素など他の塩化物による塩化も含む。
C15(g)+TiCl4 (g)(i) 生成塩化物NbCJ5は融点204 ℃、沸点253℃
であり、一方”r’ i C14は融点−24°C,沸
点136°Cであるために、この両化合物間の蒸気圧差
が非常に大きく、蒸留による相互分離が可能となる。こ
こで塩化剤は塩素に限定されるものでなく塩化水素を始
め、四塩化炭素など他の塩化物による塩化も含む。
蒸留(4)により相互に分離しなNbCl5と、T i
C14とは、次の還元(5)により金属に変換する。
C14とは、次の還元(5)により金属に変換する。
相互分離の方法としては、この蒸留処理に限定されるこ
とはなく、塩化物錯体の生成を利用するもの、還元剤に
よる選択的還元などの方法も用いられる。
とはなく、塩化物錯体の生成を利用するもの、還元剤に
よる選択的還元などの方法も用いられる。
還元(5)による金属の製造については、塩化物のMg
還元によるクロール(Kroll )法やNa還元によ
るハンター(llunter)法があるが、これらの方
法により別々にNbおよびTiを製造することもできる
し、あるいはまた、混合塩化物から直接Nb−Ti材料
を製造することもできる。この際に、NbC1−TiC
I4の還元方法としては、金属溶融Nalへ加える方法
、TiCl4中にNbCl5粉末が分散したスラリー状
、あるいは均一混合液相を経由する方法がある。さらに
、Nb C1、NbC1、T i C13,T iC
12などの低級塩化物を経由するNb−Ti合金を還元
剤とする部分還元反応を含む合金製造法もある。
還元によるクロール(Kroll )法やNa還元によ
るハンター(llunter)法があるが、これらの方
法により別々にNbおよびTiを製造することもできる
し、あるいはまた、混合塩化物から直接Nb−Ti材料
を製造することもできる。この際に、NbC1−TiC
I4の還元方法としては、金属溶融Nalへ加える方法
、TiCl4中にNbCl5粉末が分散したスラリー状
、あるいは均一混合液相を経由する方法がある。さらに
、Nb C1、NbC1、T i C13,T iC
12などの低級塩化物を経由するNb−Ti合金を還元
剤とする部分還元反応を含む合金製造法もある。
金属Nb、金属’I’ i 、またはNb−Ti合金と
しての還元(5)に代えて、NbおよびTiのハロゲン
化物をアルコキシド化反応(6)により、アルコキシド
化合物に変換し、そのまま回収するか、あるいは、酸化
物(Nb205、Ti02)へ転化してもよい。酸化物
への転化(7)によって、セラミックス原料としてのN
bおよびTiの酸化物が得られる。
しての還元(5)に代えて、NbおよびTiのハロゲン
化物をアルコキシド化反応(6)により、アルコキシド
化合物に変換し、そのまま回収するか、あるいは、酸化
物(Nb205、Ti02)へ転化してもよい。酸化物
への転化(7)によって、セラミックス原料としてのN
bおよびTiの酸化物が得られる。
アルコキシド化反応(6)は、炭素数1以上の第1、第
2、または第3級アルコールの適宜なものを用いて行う
ことができる0反応により生成する塩化水素は、アンモ
ニアによって塩化アンモニウムに転化させて分離する。
2、または第3級アルコールの適宜なものを用いて行う
ことができる0反応により生成する塩化水素は、アンモ
ニアによって塩化アンモニウムに転化させて分離する。
ニトリル系の有機溶媒により、2液相として抽出分離す
ることもできる。
ることもできる。
アルコキシド生成を反応式で示すと、次の(ii)式お
よび(1ii)式となる。
よび(1ii)式となる。
NbC15+5ROH+5NH3→
Nb (OR) +5NH4C1
(ii)
T I C1+ 4 ROM + 4 N H3→Ti
(OR) +4NH4C1 (iii ) これらのアルコキシドから、上記した通りの酸化物など
の新素材を合成するための処理としては、加水分解、C
VD法、ゾルゲル法などによる、超微粉の製造、ガラス
化、薄膜化、混合酸化物の製造などを含むものである。
(OR) +4NH4C1 (iii ) これらのアルコキシドから、上記した通りの酸化物など
の新素材を合成するための処理としては、加水分解、C
VD法、ゾルゲル法などによる、超微粉の製造、ガラス
化、薄膜化、混合酸化物の製造などを含むものである。
また、アルコキシドの分留による高純度化は有R精製と
もいわれているもので、単純な無機化合物による分離を
さらに発展させたものである。
もいわれているもので、単純な無機化合物による分離を
さらに発展させたものである。
以上の方法によって、超電導Nb−Ti材料から高効率
でNb、Tiの回収が可能となる。
でNb、Tiの回収が可能となる。
なお、この方法は、超電導線材の被覆材がAjl、Ag
等であってもよいことはいうまでもない、また、この発
明の方法は、Nb−Ti線材に限定されることなく、N
bおよび(または)Ti含有のセラミックス超電導体、 Nb3Sn、Nb Ta Ti、NbC3Nb3A
j! 、Nb−Zr、NbN、Nb3Ga、Nb (
All 、 Ge ) 、V2 (Hf 、 Nb)
、V 3G a、さらにはアモルファス超電導合金にも
適用できるものである。
等であってもよいことはいうまでもない、また、この発
明の方法は、Nb−Ti線材に限定されることなく、N
bおよび(または)Ti含有のセラミックス超電導体、 Nb3Sn、Nb Ta Ti、NbC3Nb3A
j! 、Nb−Zr、NbN、Nb3Ga、Nb (
All 、 Ge ) 、V2 (Hf 、 Nb)
、V 3G a、さらにはアモルファス超電導合金にも
適用できるものである。
次に実施例を示し、さらに詳しくこの発明の方法につい
て説明する。
て説明する。
実施例
2.6鴎φの極細多芯線Nb−Ti超電導線材を用いて
、NbおよびTiの回収を行った。
、NbおよびTiの回収を行った。
(脱銅法)
脱銅法は陽極酸化溶出法を用いた。すなわち、第2図に
示したように、陽極、陰極に2.6閲φの極細多芯線(
約5g)(8)を用い、電解装置(9)で、H2S O
4: 64 tr / 41 、 Cu S O4:1
25g/j1の電解液(10)中で液温を室温から80
℃まで変化させ+ 0.5 Vの電圧を印加した。
示したように、陽極、陰極に2.6閲φの極細多芯線(
約5g)(8)を用い、電解装置(9)で、H2S O
4: 64 tr / 41 、 Cu S O4:1
25g/j1の電解液(10)中で液温を室温から80
℃まで変化させ+ 0.5 Vの電圧を印加した。
その時の電流電位の時間変化を示したものが第3図であ
る5を解の開始と共に陽極が溶出し、lPl!極にCu
(11)が析出していくが(第3図二I)、外側の被覆
された銅の溶出終了とともに電流値が減少し、黒色のN
b−Tiが現れた(第3図:■)。次ぎ番こNb−Ti
細線間のCuが溶出し、Nb−Ti細線(12)がバラ
バラになり、電流値の増加、減少との対応が見られた(
笛3図二■、IV ’)、次ぎに徐々に電流値が増加し
く第3図:V)、中心部の安定化鋼の溶出が行われ、陽
極は非消耗性電極であるNb−Ti極細線(12)のみ
となり、酸化溶出は約20時間で終了した(第3図:■
)、得られたNb−Ti極細線(12)中にはCuは検
出されなかった。
る5を解の開始と共に陽極が溶出し、lPl!極にCu
(11)が析出していくが(第3図二I)、外側の被覆
された銅の溶出終了とともに電流値が減少し、黒色のN
b−Tiが現れた(第3図:■)。次ぎ番こNb−Ti
細線間のCuが溶出し、Nb−Ti細線(12)がバラ
バラになり、電流値の増加、減少との対応が見られた(
笛3図二■、IV ’)、次ぎに徐々に電流値が増加し
く第3図:V)、中心部の安定化鋼の溶出が行われ、陽
極は非消耗性電極であるNb−Ti極細線(12)のみ
となり、酸化溶出は約20時間で終了した(第3図:■
)、得られたNb−Ti極細線(12)中にはCuは検
出されなかった。
次ぎに連続的に陽極酸化溶出をおこなわせるために、l
0C11程度に裁断したNb−Tiスクラップ30gを
白金層のバスケットに投入し、バスケットIl!様によ
る脱銅を試みた。連続的に陽極溶出が進行したものの個
々のスクラップ間の導電性が悪く、溶出に長時間を要し
た。
0C11程度に裁断したNb−Tiスクラップ30gを
白金層のバスケットに投入し、バスケットIl!様によ
る脱銅を試みた。連続的に陽極溶出が進行したものの個
々のスクラップ間の導電性が悪く、溶出に長時間を要し
た。
さらに裁断したスクラップ50gを圧縮成型によりコン
パクトな陽極を作製し、このlI!極を65メツシユの
ラステンレス製隔膜で覆い、陽極酸化溶出を行った。f
R出は50時間で終了し、アノードスライムとしてNb
−Ti#iI線を回収し、工業的な方法で脱銅を計るこ
とができた。
パクトな陽極を作製し、このlI!極を65メツシユの
ラステンレス製隔膜で覆い、陽極酸化溶出を行った。f
R出は50時間で終了し、アノードスライムとしてNb
−Ti#iI線を回収し、工業的な方法で脱銅を計るこ
とができた。
(Nb−Ti塩化、蒸留分離)
脱tjANb−T5mの塩化を第4図に示す塩化装置!
(13)を用いて行った。Nb−Ti極細線(14)2
5gを石英製内管(15)−に入れ、Ar11!漢後3
00℃に加熱し、乾燥塩素ガスを毎分700m1で通じ
た。塩化開始温度は150℃で、Nb−Ti細線に塩素
ガスが触れると、直ちに赤熱状態から黄赤色の炎を発し
、激しく反応した。
(13)を用いて行った。Nb−Ti極細線(14)2
5gを石英製内管(15)−に入れ、Ar11!漢後3
00℃に加熱し、乾燥塩素ガスを毎分700m1で通じ
た。塩化開始温度は150℃で、Nb−Ti細線に塩素
ガスが触れると、直ちに赤熱状態から黄赤色の炎を発し
、激しく反応した。
この時、生成した混合塩化物蒸気は、室温のトラップ(
16)にT1Cl 、NbCl5が固液共存して補集
された0次ぎにトラップ(17)を氷たで冷やし、トラ
ップ(16)を135〜140”Cに加熱し、液体T
i Cl 4をトラップ(17)へ分離回収した。 T
i C14の収率は96%であり、’r’ i C1
4中のNbCl5は2.2%まで低減していた。一方、
トラップ(16)にはT iCl 4:NbC15を1
:1に含む固体が得られたが、真空蒸留により、T i
Cl 4含有量を0.1%に低減できた。
16)にT1Cl 、NbCl5が固液共存して補集
された0次ぎにトラップ(17)を氷たで冷やし、トラ
ップ(16)を135〜140”Cに加熱し、液体T
i Cl 4をトラップ(17)へ分離回収した。 T
i C14の収率は96%であり、’r’ i C1
4中のNbCl5は2.2%まで低減していた。一方、
トラップ(16)にはT iCl 4:NbC15を1
:1に含む固体が得られたが、真空蒸留により、T i
Cl 4含有量を0.1%に低減できた。
Nb−Ti1線と塩素ガスとの直接塩化では反応が激し
過ぎるため、Nb−Tl細線20+rをNaC1−KC
1塩浴中、700℃で塩素ガスを吹き込みながら約2時
間塩化し、この際、高蒸気圧のTiCl4のみを蒸気と
して98%の回収率で分離回収できた。
過ぎるため、Nb−Tl細線20+rをNaC1−KC
1塩浴中、700℃で塩素ガスを吹き込みながら約2時
間塩化し、この際、高蒸気圧のTiCl4のみを蒸気と
して98%の回収率で分離回収できた。
(混合塩化物の金属還元)
N b C130g 、 T I C1421gをAr
置損したステンレス製の反応容器内で600℃に溶融し
た金RNa中へ加え、両温化物のNa還元によるNb−
Tiスポンジの製造を試みた結果、短時間で還元反応は
終了し、生成塩を水洗後、均質なNb−Ti合金を得る
ことができた。
置損したステンレス製の反応容器内で600℃に溶融し
た金RNa中へ加え、両温化物のNa還元によるNb−
Tiスポンジの製造を試みた結果、短時間で還元反応は
終了し、生成塩を水洗後、均質なNb−Ti合金を得る
ことができた。
次ぎにNbC1−TICI4混合塩化物をNb−Tl合
金により部分還元させた結果、NbC1、TlCl3の
低級混合塩化物を生成し、この低級塩化物を溶融金属N
aによりNb−Ti合金まで還元することができ、還元
剤の節減、塩素ガスの有効利用を計ることができた。
金により部分還元させた結果、NbC1、TlCl3の
低級混合塩化物を生成し、この低級塩化物を溶融金属N
aによりNb−Ti合金まで還元することができ、還元
剤の節減、塩素ガスの有効利用を計ることができた。
にオブブトキサイドの合成)
本実酸で得られたNbC15とBu OHの反応によ
りNb(OBu )5を合成した。
りNb(OBu )5を合成した。
ベンゼン300−にNbC1:50gを溶解し、Bul
oHloo @lを加え、反応させた。さらにN H3
ガスを吹き込み、生成したNH4Clの白色沈澱をP別
した後ベンゼンを蒸留分離し、さらに0.ITorr、
190℃で真空蒸留精製してNb(OBu )5を得
た。収率は87%、純度は99.9%であった。
oHloo @lを加え、反応させた。さらにN H3
ガスを吹き込み、生成したNH4Clの白色沈澱をP別
した後ベンゼンを蒸留分離し、さらに0.ITorr、
190℃で真空蒸留精製してNb(OBu )5を得
た。収率は87%、純度は99.9%であった。
(Nb205微粉の製造)
0.2 M Nb (OBu ) 5のブタノール
溶液とIM−)(20のブタノール溶液の混合により加
水分解を行い、遠心分離、水洗を繰り返した後、真空乾
燥によりより、粒径分布0.15〜0,4μmの単分散
N b 205超微粉が得られた。
溶液とIM−)(20のブタノール溶液の混合により加
水分解を行い、遠心分離、水洗を繰り返した後、真空乾
燥によりより、粒径分布0.15〜0,4μmの単分散
N b 205超微粉が得られた。
(発明の効果)
この発明の方法により、以上詳しく説明したように、N
b−Tia電導材料からのNbおよびTiの高効率回収
が実現される。また、機能性材料の原料として有用なN
bおよびT1を金属、合金、または酸化物、塩化物、さ
らにはアルコキシド等の化合物として多様な形態で回収
し、再利用することを可能とする。
b−Tia電導材料からのNbおよびTiの高効率回収
が実現される。また、機能性材料の原料として有用なN
bおよびT1を金属、合金、または酸化物、塩化物、さ
らにはアルコキシド等の化合物として多様な形態で回収
し、再利用することを可能とする。
第1図は、この発明の方法の一例を示したプロセス工程
図である。第2図は、陽極酸化溶出の例を示した装置断
面図である。第3図は、この溶出処理時の電流/電圧の
変化を示した図である。 第4図は、塩化処理の例を示した装置断面図である。 1・・・Nb−Ti超電導線材、2・・・脱銅、3・・
・塩素化、 4・・・蒸留、 5・・・還元、6・・・
アルコキシド化、 7・・・酸化物転化。 代理人弁理士 西 澤 利 夫第 2 図
図である。第2図は、陽極酸化溶出の例を示した装置断
面図である。第3図は、この溶出処理時の電流/電圧の
変化を示した図である。 第4図は、塩化処理の例を示した装置断面図である。 1・・・Nb−Ti超電導線材、2・・・脱銅、3・・
・塩素化、 4・・・蒸留、 5・・・還元、6・・・
アルコキシド化、 7・・・酸化物転化。 代理人弁理士 西 澤 利 夫第 2 図
Claims (4)
- (1)超電導Nb−Ti材料のスクラップを脱銅処理後
、NbおよびTiの化合物を相互分離することを特徴と
する超電導材料からのNbおよびTiの回収方法。 - (2)陽極酸化溶出により脱銅する特許請求の範囲第(
1)項記載のNbおよびTiの回収方法。 - (3)NbおよびTiをハロゲン化合物として相互分離
する特許請求の範囲第(1)項記載のNbおよびTiの
回収方法。 - (4)アルコキシド化合物として回収する特許請求の範
囲第(1)項記載のNbおよびTiの回収方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62107646A JPS63274725A (ja) | 1987-04-30 | 1987-04-30 | 超電導材料からのNbおよびTiの回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62107646A JPS63274725A (ja) | 1987-04-30 | 1987-04-30 | 超電導材料からのNbおよびTiの回収方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63274725A true JPS63274725A (ja) | 1988-11-11 |
JPH0325492B2 JPH0325492B2 (ja) | 1991-04-08 |
Family
ID=14464465
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62107646A Granted JPS63274725A (ja) | 1987-04-30 | 1987-04-30 | 超電導材料からのNbおよびTiの回収方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63274725A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0328333A (ja) * | 1989-06-27 | 1991-02-06 | Tosoh Corp | ニオブ・チタン合金スクラップまたはフェロニオブから高純度ニオブ及びその誘導体の回収法 |
WO2008099774A1 (ja) * | 2007-02-16 | 2008-08-21 | Nippon Mining & Metals Co., Ltd. | 導電性のある酸化物を含有するスクラップからの有価金属の回収方法 |
WO2008099773A1 (ja) * | 2007-02-16 | 2008-08-21 | Nippon Mining & Metals Co., Ltd. | 導電性のある酸化物を含有するスクラップからの有価金属の回収方法 |
JP2010132981A (ja) * | 2008-12-05 | 2010-06-17 | Kobe Steel Ltd | NbTi合金の回収方法 |
CN108117077A (zh) * | 2017-11-22 | 2018-06-05 | 宁夏东方钽业股份有限公司 | 一种NbTi合金废料处理制备复合碳化物固溶体的方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6293319A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Nippon Mining Co Ltd | Sn被覆材からのSnの選択的回収法 |
-
1987
- 1987-04-30 JP JP62107646A patent/JPS63274725A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6293319A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Nippon Mining Co Ltd | Sn被覆材からのSnの選択的回収法 |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0328333A (ja) * | 1989-06-27 | 1991-02-06 | Tosoh Corp | ニオブ・チタン合金スクラップまたはフェロニオブから高純度ニオブ及びその誘導体の回収法 |
WO2008099774A1 (ja) * | 2007-02-16 | 2008-08-21 | Nippon Mining & Metals Co., Ltd. | 導電性のある酸化物を含有するスクラップからの有価金属の回収方法 |
WO2008099773A1 (ja) * | 2007-02-16 | 2008-08-21 | Nippon Mining & Metals Co., Ltd. | 導電性のある酸化物を含有するスクラップからの有価金属の回収方法 |
JP2010132981A (ja) * | 2008-12-05 | 2010-06-17 | Kobe Steel Ltd | NbTi合金の回収方法 |
CN108117077A (zh) * | 2017-11-22 | 2018-06-05 | 宁夏东方钽业股份有限公司 | 一种NbTi合金废料处理制备复合碳化物固溶体的方法 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0325492B2 (ja) | 1991-04-08 |
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