JPS63273575A - インバ−タ式直流抵抗溶接機 - Google Patents
インバ−タ式直流抵抗溶接機Info
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- JPS63273575A JPS63273575A JP10945987A JP10945987A JPS63273575A JP S63273575 A JPS63273575 A JP S63273575A JP 10945987 A JP10945987 A JP 10945987A JP 10945987 A JP10945987 A JP 10945987A JP S63273575 A JPS63273575 A JP S63273575A
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- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 97
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 abstract description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 9
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 3
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005493 welding type Methods 0.000 description 1
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- Arc Welding Control (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明はインバータ式直流抵抗溶接機の改良に係わるも
のである。
のである。
(従来の技術)
従来のインバータ式直流抵抗溶接機において、溶接電流
は、被溶接物およびガンの形状などにより一定の値が設
定され、この電流値を基にして溶接トランスの重量を最
小にすることを優先条件として決められた一定の周波数
のインバータによりPWM (PULSE旧DTHHO
DULATION>方式で制御されている。
は、被溶接物およびガンの形状などにより一定の値が設
定され、この電流値を基にして溶接トランスの重量を最
小にすることを優先条件として決められた一定の周波数
のインバータによりPWM (PULSE旧DTHHO
DULATION>方式で制御されている。
従って、被溶接物が変わり、またガンの形状も変わり溶
接電流が変わった場合は1.一般に上記インバータの周
波数を基にして溶接トランスを新しく作らねばならなく
なり、その場合には当初の溶接トランスの重量を最小に
するという優先条件が保てなくなり溶接トランスを小形
にすることができないという欠点があった。
接電流が変わった場合は1.一般に上記インバータの周
波数を基にして溶接トランスを新しく作らねばならなく
なり、その場合には当初の溶接トランスの重量を最小に
するという優先条件が保てなくなり溶接トランスを小形
にすることができないという欠点があった。
(発明が解決しようとする問題点)
よって本発明は、溶接トランスの重量を最小限に維持し
たまま、インバータの周波数を変化できるようにして前
記溶接トランスが磁気飽和しない範囲で溶接電流を制御
可能とすることを解決すべき技術的課題とするものであ
る。
たまま、インバータの周波数を変化できるようにして前
記溶接トランスが磁気飽和しない範囲で溶接電流を制御
可能とすることを解決すべき技術的課題とするものであ
る。
(問題点を解決するための手段)
上記課題を解決するための技術的手段は、交流′!Rm
整流回路と、インバータと、溶接トランスおよび溶接ト
ランス出力整流回路とからなるインバータ式直流抵抗溶
接機を前記溶接トランスの磁気飽和を検出する磁気飽和
検出手段と、該磁気飽和検出手段により前記溶接トラン
スの磁気飽和が検出されない範囲内で周波数を変更可能
に$13111する前記インバータの周波数tiljt
l1手段と、被溶接物およびガン形状に適合する溶接I
iR流値および重量などを優先設計条件とし周波数によ
る1Ilj約条件を除外してなる前記溶接トランスとを
具備した構成とすることにある。
整流回路と、インバータと、溶接トランスおよび溶接ト
ランス出力整流回路とからなるインバータ式直流抵抗溶
接機を前記溶接トランスの磁気飽和を検出する磁気飽和
検出手段と、該磁気飽和検出手段により前記溶接トラン
スの磁気飽和が検出されない範囲内で周波数を変更可能
に$13111する前記インバータの周波数tiljt
l1手段と、被溶接物およびガン形状に適合する溶接I
iR流値および重量などを優先設計条件とし周波数によ
る1Ilj約条件を除外してなる前記溶接トランスとを
具備した構成とすることにある。
(作 用)
次に上記構成の作用を説明する。交流電源は交流電源整
流回路により全波整流された直流となるが、インバータ
で逆変換されて再び交流となり溶接トランスの1次コイ
ルに入力され2次コイルに2次電流を誘起する。この2
次電流は再度整流されて直流の溶接電流となりガンの両
極に加えられ被溶接物を溶接する。以上が溶接主回路の
作用であるが前記インバータは可変周波数の制御装置を
備えており、溶接トランスの1次コイルへ入力されるイ
ンバータの出力電流を周波数を変えることにより任意の
設定値になるように制御する。そして磁気飽和検出手段
は溶接トランスが磁気飽和することにより急激に増加す
る励磁電流を検出することによって溶接トランスが磁気
飽和したことを検知し、それ以上にインバータ周波数を
変化させることを停止させインバータ出力電流を安定さ
せる。
流回路により全波整流された直流となるが、インバータ
で逆変換されて再び交流となり溶接トランスの1次コイ
ルに入力され2次コイルに2次電流を誘起する。この2
次電流は再度整流されて直流の溶接電流となりガンの両
極に加えられ被溶接物を溶接する。以上が溶接主回路の
作用であるが前記インバータは可変周波数の制御装置を
備えており、溶接トランスの1次コイルへ入力されるイ
ンバータの出力電流を周波数を変えることにより任意の
設定値になるように制御する。そして磁気飽和検出手段
は溶接トランスが磁気飽和することにより急激に増加す
る励磁電流を検出することによって溶接トランスが磁気
飽和したことを検知し、それ以上にインバータ周波数を
変化させることを停止させインバータ出力電流を安定さ
せる。
(実施例)
以下に本発明の一実施例の構成を述べる。第1図は当該
インバータ式抵抗溶接機のブロックダイヤグラムで、本
体は整流回路1、インバータ2、溶接トランス3、主制
御装置4、磁気飽和検出回路5、電流センサ6およびガ
ン7で構成され交流商用電源8から給電されて被溶接物
9を溶接加工する。
インバータ式抵抗溶接機のブロックダイヤグラムで、本
体は整流回路1、インバータ2、溶接トランス3、主制
御装置4、磁気飽和検出回路5、電流センサ6およびガ
ン7で構成され交流商用電源8から給電されて被溶接物
9を溶接加工する。
第2図は溶接主回路の電気回路図で整流回路1は商用交
流電源8を整流する3相の全波整流機、インバータ2は
ブリッジ接続されたトランジスタスイッチング素子から
なる逆変換器、溶接トランス3は、例えば50対1の巻
線比でワンターンコイルの2次巻線を有しその巻線端に
整流素子を接続内蔵し直流溶接電流を出力する変圧器、
であって以上により溶接主回路が構成されている。
流電源8を整流する3相の全波整流機、インバータ2は
ブリッジ接続されたトランジスタスイッチング素子から
なる逆変換器、溶接トランス3は、例えば50対1の巻
線比でワンターンコイルの2次巻線を有しその巻線端に
整流素子を接続内蔵し直流溶接電流を出力する変圧器、
であって以上により溶接主回路が構成されている。
上記溶接主回路に対し制御回路は第3図ブロックダイヤ
グラムに示す如く、溶接電流設定器10゜コンパレータ
11、フリツプフロツプ回路12、ターンオンターンオ
フ時間設定回路13、AND論理素子14.15とから
成る主制御装置4と、磁気飽和検出回路5とインバータ
2の出力端子と溶接トランス3の1次コイル入力端子と
を接続する1次溶接1!流導体16を1次コイルとした
1流変成りC■より成る電流センサ6とから構成されて
いる。
グラムに示す如く、溶接電流設定器10゜コンパレータ
11、フリツプフロツプ回路12、ターンオンターンオ
フ時間設定回路13、AND論理素子14.15とから
成る主制御装置4と、磁気飽和検出回路5とインバータ
2の出力端子と溶接トランス3の1次コイル入力端子と
を接続する1次溶接1!流導体16を1次コイルとした
1流変成りC■より成る電流センサ6とから構成されて
いる。
次に上記実施例の構成の作用を説明する。商用交流電源
8は整流回路1によって全波整流され次のインバータ2
により逆変換され再び交番電流となり溶接トランス3の
1次コイルに流れ2次コイルに2次電流を誘起する。該
2次電流は前記2次コイル喘に接続内蔵されている整流
器により直流溶接電流として出力されガン7により被溶
接物9を点溶接する。以上が溶接主回路の作用であ−る
。
8は整流回路1によって全波整流され次のインバータ2
により逆変換され再び交番電流となり溶接トランス3の
1次コイルに流れ2次コイルに2次電流を誘起する。該
2次電流は前記2次コイル喘に接続内蔵されている整流
器により直流溶接電流として出力されガン7により被溶
接物9を点溶接する。以上が溶接主回路の作用であ−る
。
いま溶接電流設定器10に溶接電流Isが設定されたと
すると上述の溶接主回路に溶接電流としてISが流れる
。すると電流センサ6は前記溶接電流isに対応する信
号電圧Eωを出力し磁気飽和検出回路5を経由してコン
パレータ11のプラス入力端子に入力する。コンパレー
タ11はマイナズ入力端子に入力されている溶接電流設
定器10によって設定された溶接!!流1iに対応する
信号電圧Esと前記プラス入力端子に入力された実際に
流れている溶接電流1sに対応する信号電圧Eωとを比
較して設定溶接型FE I Sより実際の溶接電流is
の方が小さければ第4図に示す如く一定電圧の信号Ed
を出力する。該信号ladはフリップフロップ回路12
の入力端子Tに入力されQもしくはQ端子から交互にフ
リップフロップ信号を出力させるとともにターンオン・
ターンオフ時間設定回路13にも同時に入力され第5図
に示す如くインバータ2の相対するスイッチング素子の
オフ時期とオン時期の間に一定の待ち時間tdを設定す
る。AND論理素子14は2個の入力端子A。
すると上述の溶接主回路に溶接電流としてISが流れる
。すると電流センサ6は前記溶接電流isに対応する信
号電圧Eωを出力し磁気飽和検出回路5を経由してコン
パレータ11のプラス入力端子に入力する。コンパレー
タ11はマイナズ入力端子に入力されている溶接電流設
定器10によって設定された溶接!!流1iに対応する
信号電圧Esと前記プラス入力端子に入力された実際に
流れている溶接電流1sに対応する信号電圧Eωとを比
較して設定溶接型FE I Sより実際の溶接電流is
の方が小さければ第4図に示す如く一定電圧の信号Ed
を出力する。該信号ladはフリップフロップ回路12
の入力端子Tに入力されQもしくはQ端子から交互にフ
リップフロップ信号を出力させるとともにターンオン・
ターンオフ時間設定回路13にも同時に入力され第5図
に示す如くインバータ2の相対するスイッチング素子の
オフ時期とオン時期の間に一定の待ち時間tdを設定す
る。AND論理素子14は2個の入力端子A。
Bを有しAには前段のフリップフロップ回路12の出力
端子Qから7リツプ70ツブ信号を入力されるが一方の
入力端子Bにはターンオン・ターンオフ時間設定回路1
3から待ち時間信号が入力される。持ち時間tdを経過
するとAND論理信号14の入力端子はA、B共にオン
となり出力端子Xにはオン信号が出力されインバータ2
のスイッチング素子Tri、Tr4のゲートへ入力され
て該スイッチング素子Tr1.Tr4を導通状態とする
。従ってインバータ2からの出力電流は溶接トランス3
の入力端子Uから1次コイルを経由し他方の入力端子W
へ流れる。そして前記1次コイルを流れる溶接電流is
が増加し溶接トランス3が磁気飽和状態近くなると第6
図に示す如く励磁電流成分が急激に増加し始める。電流
センサ6は前記溶接電流isに対応する検出信号を磁気
飽和検出回路5に出力し該磁気飽和検出回路5はこの急
激に増加し始めた溶接電流isの情報データとしての信
号電圧Fωをコンパレータ11のプラス入力端子に出力
する。コンパレータ11はこの信号電圧Eωとマイナス
入力端子に入力されている設定溶接電流Isに対応する
信号電圧ESとを比較するがEωは磁気飽和直前でES
より大きくなっているため第4図に示す如く出力を停止
する。
端子Qから7リツプ70ツブ信号を入力されるが一方の
入力端子Bにはターンオン・ターンオフ時間設定回路1
3から待ち時間信号が入力される。持ち時間tdを経過
するとAND論理信号14の入力端子はA、B共にオン
となり出力端子Xにはオン信号が出力されインバータ2
のスイッチング素子Tri、Tr4のゲートへ入力され
て該スイッチング素子Tr1.Tr4を導通状態とする
。従ってインバータ2からの出力電流は溶接トランス3
の入力端子Uから1次コイルを経由し他方の入力端子W
へ流れる。そして前記1次コイルを流れる溶接電流is
が増加し溶接トランス3が磁気飽和状態近くなると第6
図に示す如く励磁電流成分が急激に増加し始める。電流
センサ6は前記溶接電流isに対応する検出信号を磁気
飽和検出回路5に出力し該磁気飽和検出回路5はこの急
激に増加し始めた溶接電流isの情報データとしての信
号電圧Fωをコンパレータ11のプラス入力端子に出力
する。コンパレータ11はこの信号電圧Eωとマイナス
入力端子に入力されている設定溶接電流Isに対応する
信号電圧ESとを比較するがEωは磁気飽和直前でES
より大きくなっているため第4図に示す如く出力を停止
する。
従って次段のフリップフロップ回路12への入力はなく
なり、出力端子Qからの出力も一停止するためAND論
理素子14の入力端子Aは零となり、出力端子Xも無出
力となる。従ってインバータ2のスイッチング素子Tr
1.Tr4もターンオフさせられ溶接電流isは急激に
減少し始める。すると、電流センサ6は溶接電流isの
減少を検出しコンパレータ11は再びEsとEωを比較
し上述と同じ順序でES>Eωとなれば出力信@Edを
次段のフリップフロップ回路12に出力する。
なり、出力端子Qからの出力も一停止するためAND論
理素子14の入力端子Aは零となり、出力端子Xも無出
力となる。従ってインバータ2のスイッチング素子Tr
1.Tr4もターンオフさせられ溶接電流isは急激に
減少し始める。すると、電流センサ6は溶接電流isの
減少を検出しコンパレータ11は再びEsとEωを比較
し上述と同じ順序でES>Eωとなれば出力信@Edを
次段のフリップフロップ回路12に出力する。
新しい信号Edを入力されたフリップフロップ回路12
は前回とは別の出力端子Qから別のAND論理素子15
の入力端子A′へ信号を出力する。
は前回とは別の出力端子Qから別のAND論理素子15
の入力端子A′へ信号を出力する。
同時にターンオン・ターンオフ時間設定回路13も信号
Edを入力されて待ち時間tdを設定し、AND論理素
子15の別の入力端子B−へ待ち時間信号を出力する。
Edを入力されて待ち時間tdを設定し、AND論理素
子15の別の入力端子B−へ待ち時間信号を出力する。
持ち時間tdを経過するとANDIAll素子15の入
力端子A−、B−共オンとなり、出力端子Yもオンとな
りインバータ2のスイッチング素子Tr2.Tr3が導
通状態となり、インバータ2の出力電流は溶接トランス
3の入力端子Wから1次コイルを経由して前述とは逆向
きに入力端子Uへ流れる。以上が1サイクルの作用を述
べたものであるがフローチャートに表わせば第7図の如
くなる。
力端子A−、B−共オンとなり、出力端子Yもオンとな
りインバータ2のスイッチング素子Tr2.Tr3が導
通状態となり、インバータ2の出力電流は溶接トランス
3の入力端子Wから1次コイルを経由して前述とは逆向
きに入力端子Uへ流れる。以上が1サイクルの作用を述
べたものであるがフローチャートに表わせば第7図の如
くなる。
上述の作用の如く溶接電流の設定値が小さければ、溶接
トランス3は高い周波数で、逆に溶接電流が大きく設定
されれば低い周波数でその鉄心が飽和しない範囲で連続
的にドライブされる。
トランス3は高い周波数で、逆に溶接電流が大きく設定
されれば低い周波数でその鉄心が飽和しない範囲で連続
的にドライブされる。
(発明の効果)
従来のインバータ式直流抵抗溶接機においてはインバー
タの周波数が固定されているため固定された値の溶接電
流で溶接が行われる場合は溶接トランスの軽量化も困難
ではないが専用の溶接機を除いては一般に溶接対象物は
多種多様で使用されるガンもそれにともなって種々形状
のものがあり、従って一定の溶接電流で満足な品質の溶
接仕上げ結果を得ることは技術的に限界があった。本発
明によるインバータ式直流抵抗溶接機においては、イン
バータの周波数を可変することにより、鉄心が磁気的に
飽和する直前まで溶接電流を溶接トランスの設計最大値
まで流すことが可能になるという効果がある。また溶接
トランスの設計に際しては周波数の制約を除外できるの
で被溶接物が要求する最大溶接電流値、31mを優先設
計条件とすることができるため当該溶接トランスを溶接
ロボットなどに装架する場合などにはロボットの可般重
量に適応させた設計が容易になるなど設計の自由度が広
がるという効果もある。更にPWM (パルス巾変II
)制御と異なり、周波数を連続的に変えるためリップル
の少ない溶接電流が得られるため被溶接物の品質の向上
も期待できる。
タの周波数が固定されているため固定された値の溶接電
流で溶接が行われる場合は溶接トランスの軽量化も困難
ではないが専用の溶接機を除いては一般に溶接対象物は
多種多様で使用されるガンもそれにともなって種々形状
のものがあり、従って一定の溶接電流で満足な品質の溶
接仕上げ結果を得ることは技術的に限界があった。本発
明によるインバータ式直流抵抗溶接機においては、イン
バータの周波数を可変することにより、鉄心が磁気的に
飽和する直前まで溶接電流を溶接トランスの設計最大値
まで流すことが可能になるという効果がある。また溶接
トランスの設計に際しては周波数の制約を除外できるの
で被溶接物が要求する最大溶接電流値、31mを優先設
計条件とすることができるため当該溶接トランスを溶接
ロボットなどに装架する場合などにはロボットの可般重
量に適応させた設計が容易になるなど設計の自由度が広
がるという効果もある。更にPWM (パルス巾変II
)制御と異なり、周波数を連続的に変えるためリップル
の少ない溶接電流が得られるため被溶接物の品質の向上
も期待できる。
一方従来の固定周波数のPWM制御方式では溶接トラン
スを小形化するためインバータの周波数を比較的高く設
定するため溶接トランスの周波数特性ばかりでなく溶接
トランスまでのパワーケーブルおよび溶接トランス自身
のインピーダンスなどからの回路条件に制限されて設計
上の最大許容値まで溶接電流を流すことができなかった
。本発明はこの欠点も間接的に解決するものである。
スを小形化するためインバータの周波数を比較的高く設
定するため溶接トランスの周波数特性ばかりでなく溶接
トランスまでのパワーケーブルおよび溶接トランス自身
のインピーダンスなどからの回路条件に制限されて設計
上の最大許容値まで溶接電流を流すことができなかった
。本発明はこの欠点も間接的に解決するものである。
第1図は当該インバータ式直流抵抗溶接機全体のブロッ
クダイヤグラム、第2図は主溶接回路の電気回路図、第
3図は制御回路のブロックダイヤグラム、第4図はコン
パレータ11における入出力信号の関係を説明する図、
第5図はインバータ2のスイッチング素子の切換え時の
説明図、第6図は磁気飽和と励磁電流との関係の説明図
、第7図溶接電流制御のフローチャートである。 2・・・インバータ 3・・・溶接トランス 4・・・主制御装置 5・・・磁気飽和検出回路 6・・・電流センサ 7・・・ガン 10・・・溶接電流設定器 11・・・コンパレータ 12・・・フリツプフロツプ回路 13・・・ターンオン・ターンオフ時間設定回路14.
15・・・AND論理素子 出願人 株式会社 名古rM電元社代理人 弁
理士 岡田英彦(外舎名)図面その1 第1図 第2図 第3図 第4g 第5図
クダイヤグラム、第2図は主溶接回路の電気回路図、第
3図は制御回路のブロックダイヤグラム、第4図はコン
パレータ11における入出力信号の関係を説明する図、
第5図はインバータ2のスイッチング素子の切換え時の
説明図、第6図は磁気飽和と励磁電流との関係の説明図
、第7図溶接電流制御のフローチャートである。 2・・・インバータ 3・・・溶接トランス 4・・・主制御装置 5・・・磁気飽和検出回路 6・・・電流センサ 7・・・ガン 10・・・溶接電流設定器 11・・・コンパレータ 12・・・フリツプフロツプ回路 13・・・ターンオン・ターンオフ時間設定回路14.
15・・・AND論理素子 出願人 株式会社 名古rM電元社代理人 弁
理士 岡田英彦(外舎名)図面その1 第1図 第2図 第3図 第4g 第5図
Claims (2)
- (1)交流電源整流回路と、インバータと、溶接トラン
スおよび溶接トランス出力整流回路とから構成され、イ
ンバータ出力をパルス巾変調方式により制御して溶接電
流とするインバータ式直流抵抗溶接機において、前記溶
接トランスの磁気飽和を検出する磁気飽和検出手段と、
該磁気飽和検出手段により前記溶接トランスの磁気飽和
が検出されない範囲において周波数を変更可能に制御す
る前記インバータの周波数制御手段とを具備したことを
特徴とするインバータ式直流抵抗溶接機。 - (2)被溶接物およびガン形状に適合する溶接電流値お
よび重量などを優先設計条件として周波数による制約条
件を除外してなる前記溶接トランスとを具備したことを
特徴とする特許請求の範囲第1項に記載のインバータ式
直流抵抗溶接機。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10945987A JPS63273575A (ja) | 1987-05-02 | 1987-05-02 | インバ−タ式直流抵抗溶接機 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10945987A JPS63273575A (ja) | 1987-05-02 | 1987-05-02 | インバ−タ式直流抵抗溶接機 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63273575A true JPS63273575A (ja) | 1988-11-10 |
JPH0320316B2 JPH0320316B2 (ja) | 1991-03-19 |
Family
ID=14510769
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10945987A Granted JPS63273575A (ja) | 1987-05-02 | 1987-05-02 | インバ−タ式直流抵抗溶接機 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63273575A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6422477A (en) * | 1987-07-16 | 1989-01-25 | Miyachi Electric Co | Power source controller for inverter type resistance welding machine |
JPS6427786A (en) * | 1987-07-22 | 1989-01-30 | Miyachi Electric Co | Power source controller for inverter type resistance welding machine |
JPH0347683A (ja) * | 1989-07-14 | 1991-02-28 | Seiwa Seisakusho:Kk | 直流抵抗溶接装置 |
JPH06656A (ja) * | 1992-06-15 | 1994-01-11 | Honda Motor Co Ltd | インバータ式直流抵抗溶接装置の溶接トランス |
US5360959A (en) * | 1992-06-15 | 1994-11-01 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Direct current resistance welding machine and method of controlling the same |
Families Citing this family (1)
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JPH0320316B2 (ja) | 1991-03-19 |
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