JPS63262443A - 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 - Google Patents
切削工具用炭化タングステン基超硬合金Info
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- JPS63262443A JPS63262443A JP9790287A JP9790287A JPS63262443A JP S63262443 A JPS63262443 A JP S63262443A JP 9790287 A JP9790287 A JP 9790287A JP 9790287 A JP9790287 A JP 9790287A JP S63262443 A JPS63262443 A JP S63262443A
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- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 4
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims abstract description 22
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 12
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 claims abstract description 6
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- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims abstract description 5
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims abstract description 5
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- -1 iron group metals Chemical class 0.000 claims abstract description 4
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- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔′産業上の利用分野〕
この発明は、切削工具として用いた場合に、すぐれた耐
摩耗性と耐欠損性を示す炭化タングステン(以下WCで
示す)超超硬合金に関するものである。
摩耗性と耐欠損性を示す炭化タングステン(以下WCで
示す)超超硬合金に関するものである。
従来、一般に、硬質相形成成分として、元素周期律表の
4a、5a、および6a族金属の炭化物。
4a、5a、および6a族金属の炭化物。
窒化物、および酸化物のうちの2種以上の固溶体からな
る面心立方型固溶体:15〜45%、結合相形成成分と
して、鉄族金属のうちの1種以上:5〜20%、 −を含有し、残りが同じく硬質相形成成分としてのWC
と不可避不純物からなる組成(以上型ts、以下係は重
量sを示す)を有するWCC超超硬合金切削工具として
用いられていることは良く知られるところである◇ 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかし、上記の従来WCC超超硬合金二おいては、例え
ば鋼の連続切削ではすぐれた耐摩耗性を示すものの、こ
れを例えば鋼の断続切削に切削工具として用いた場合に
は、耐欠損性不足が原因で、切刃に欠損が発生し易く、
比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
る面心立方型固溶体:15〜45%、結合相形成成分と
して、鉄族金属のうちの1種以上:5〜20%、 −を含有し、残りが同じく硬質相形成成分としてのWC
と不可避不純物からなる組成(以上型ts、以下係は重
量sを示す)を有するWCC超超硬合金切削工具として
用いられていることは良く知られるところである◇ 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかし、上記の従来WCC超超硬合金二おいては、例え
ば鋼の連続切削ではすぐれた耐摩耗性を示すものの、こ
れを例えば鋼の断続切削に切削工具として用いた場合に
は、耐欠損性不足が原因で、切刃に欠損が発生し易く、
比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記の
従来切削工具用WCC超超硬合金着目し、これのもつす
ぐれた耐摩耗性を損なうことなく、これにすぐれた耐欠
損性を付与すべく研究を行なった結果、従来WCC超超
硬合金構成する面心立方型固溶体のX線回折における(
200)面の半価幅は0.28’以下を示すが、WCC
超超硬合金製造に、際して、製造されるWCC超超硬合
金面心立方型固溶体を構成する原料粉末、すなわち0.
5〜2.5pmの範囲内の平′均粒径を有する元素周期
律表の4a 、 5a 、および6a族金属の炭化物、
窒化物、および酸化物、並びにこれらの2種以上の固溶
体からなる原料粉末に強粉砕処理などを施して歪を付与
した状態で、他の原料粉末であるWC粉末および鉄族金
属粉末と混合し、圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を
、結晶性を抑制する目的で、相対的に低い温度で焼結す
ると、製造されたWCC超超硬合金おける面心立方型固
溶体は、X線回折における(200)面の半価幅がO,
3a以上を示すようになり、このように(200)面の
半価幅が0.30゜以上を示す面心立方型固溶体を含有
するWCC超超硬合金おいては、すぐれた耐摩耗性を示
すばか1】でなく、すぐれた耐欠損性を示すという知見
を得たのである。
従来切削工具用WCC超超硬合金着目し、これのもつす
ぐれた耐摩耗性を損なうことなく、これにすぐれた耐欠
損性を付与すべく研究を行なった結果、従来WCC超超
硬合金構成する面心立方型固溶体のX線回折における(
200)面の半価幅は0.28’以下を示すが、WCC
超超硬合金製造に、際して、製造されるWCC超超硬合
金面心立方型固溶体を構成する原料粉末、すなわち0.
5〜2.5pmの範囲内の平′均粒径を有する元素周期
律表の4a 、 5a 、および6a族金属の炭化物、
窒化物、および酸化物、並びにこれらの2種以上の固溶
体からなる原料粉末に強粉砕処理などを施して歪を付与
した状態で、他の原料粉末であるWC粉末および鉄族金
属粉末と混合し、圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を
、結晶性を抑制する目的で、相対的に低い温度で焼結す
ると、製造されたWCC超超硬合金おける面心立方型固
溶体は、X線回折における(200)面の半価幅がO,
3a以上を示すようになり、このように(200)面の
半価幅が0.30゜以上を示す面心立方型固溶体を含有
するWCC超超硬合金おいては、すぐれた耐摩耗性を示
すばか1】でなく、すぐれた耐欠損性を示すという知見
を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、 硬質相形成成分として、元素周期律表の4a、5a。
て、 硬質相形成成分として、元素周期律表の4a、5a。
および6a族金属の炭化物、窒化物、および酸化物のう
ちの2種以上の固溶体からなる面心立方型固溶体:15
〜45%、 結合相形成成分として、鉄族金属のうちの1種以上:5
〜20%、 を答有し、残りが同じく硬質相形成成分としてのWCと
不可避不純物からなるWCC超超硬合金おいて、 上記面心立方型固溶体のX線回折における(200)面
の半価幅がo、ao’以上である、耐摩耗性および耐欠
損性にすぐれた切削工具用WCC超超硬合金特徴を有す
るものである。
ちの2種以上の固溶体からなる面心立方型固溶体:15
〜45%、 結合相形成成分として、鉄族金属のうちの1種以上:5
〜20%、 を答有し、残りが同じく硬質相形成成分としてのWCと
不可避不純物からなるWCC超超硬合金おいて、 上記面心立方型固溶体のX線回折における(200)面
の半価幅がo、ao’以上である、耐摩耗性および耐欠
損性にすぐれた切削工具用WCC超超硬合金特徴を有す
るものである。
なお、この発明のWCC超超硬合金おいて、これを構成
する面心立方型固溶体のX線回折における(200)面
の半価幅を0.30°以上とした理由は、上記の通り経
験的なものであって、これ未満の半価幅では所望のすぐ
れた耐欠損性を確保することができないことから、これ
を0.30’以上と定めたのである。
する面心立方型固溶体のX線回折における(200)面
の半価幅を0.30°以上とした理由は、上記の通り経
験的なものであって、これ未満の半価幅では所望のすぐ
れた耐欠損性を確保することができないことから、これ
を0.30’以上と定めたのである。
つぎに、この発明のWCC超超硬合金実施例により具体
的に説明する。
的に説明する。
まず、面心立方型固溶体形成用原料粉末として、いずれ
も1.0〜2.0/Jmの範囲内の所定の平均粒径を有
する、(W、 Ti 、 Ta )C粉末(重量割合で
、以下同じ、WC/TiC/TaC=50/30/20
)、(w、Tt。
も1.0〜2.0/Jmの範囲内の所定の平均粒径を有
する、(W、 Ti 、 Ta )C粉末(重量割合で
、以下同じ、WC/TiC/TaC=50/30/20
)、(w、Tt。
Ta)CN粉末(WC/TiC/TiN/TaC=46
/2471515)、(W、Ti)C粉末(WC/Ti
C=70/30)、(Ta 、 Nb ) C粉末の1
(TaC/NbC=60/40)、(W、Ti)CN
粉末(WC/TiC/TiN=56/24/20)、(
’l’a 、 Nb ) C粉末の2 (’raC/N
bC−90/10)、(Hf。
/2471515)、(W、Ti)C粉末(WC/Ti
C=70/30)、(Ta 、 Nb ) C粉末の1
(TaC/NbC=60/40)、(W、Ti)CN
粉末(WC/TiC/TiN=56/24/20)、(
’l’a 、 Nb ) C粉末の2 (’raC/N
bC−90/10)、(Hf。
Zr)Co粉末(HfC/ ZrC/ ZrO2= 4
0 / 55 / 5 )、(W、Ti)C粉末の2
(WC/TiC=50 / 50 )、およびTiN粉
末をそれぞれ用意し、これらの原料粉末C,それぞれボ
ールミル(;て96時間の強粉砕を施して、その平均粒
径な0.4〜1.0/Jmの範囲内の所定の平均粒径と
し、歪を付与した状態で、他の原料粉末である平均粒径
:3.5.amのWC粉末および同1.371 mの鉄
族金属粉末を配合して、それぞれ第1表に示される配合
組成とし、ついでボールミルにて48時間の粉砕混合を
行ない、この結果の混合粉末を10Kg/−の圧力にて
プレス成形して圧粉体とし、この圧粉体を、真空中、相
対的に低温の1340℃(通常は1400〜1500℃
)に3時間保持の条件で焼結することによって、実質的
に配合組成と同一の成分組成をもった本発明WCC超超
硬合金〜6をそれぞれ製造した。
0 / 55 / 5 )、(W、Ti)C粉末の2
(WC/TiC=50 / 50 )、およびTiN粉
末をそれぞれ用意し、これらの原料粉末C,それぞれボ
ールミル(;て96時間の強粉砕を施して、その平均粒
径な0.4〜1.0/Jmの範囲内の所定の平均粒径と
し、歪を付与した状態で、他の原料粉末である平均粒径
:3.5.amのWC粉末および同1.371 mの鉄
族金属粉末を配合して、それぞれ第1表に示される配合
組成とし、ついでボールミルにて48時間の粉砕混合を
行ない、この結果の混合粉末を10Kg/−の圧力にて
プレス成形して圧粉体とし、この圧粉体を、真空中、相
対的に低温の1340℃(通常は1400〜1500℃
)に3時間保持の条件で焼結することによって、実質的
に配合組成と同一の成分組成をもった本発明WCC超超
硬合金〜6をそれぞれ製造した。
また、比較の目的で、上記の面心立方型固溶体形成用原
料粉末を予め強粉砕することなく、上記のWC粉末およ
び鉄族金属粉末とそれぞれ第1表(こ示される配合組成
に配合すると共に、焼結条件を、真空中、温度:148
0℃に1時間保持とする以外は、同一の条件で従来WC
C超超硬合金〜3をそれぞれ製造した。
料粉末を予め強粉砕することなく、上記のWC粉末およ
び鉄族金属粉末とそれぞれ第1表(こ示される配合組成
に配合すると共に、焼結条件を、真空中、温度:148
0℃に1時間保持とする以外は、同一の条件で従来WC
C超超硬合金〜3をそれぞれ製造した。
ついで、この結果得られた各種のWe基超超硬合金つい
て、aツクウェル硬さくAスケール)および抗折力を測
定すると共に、Cu−K(1線で40KV、40Aの条
件でX線回折を行ない、面心立方型固溶体相の(200
)[ifiの回折線の半価幅を測定し、さらに、 被削材:SN0M439(硬さ:HB1230)の溝付
き丸棒、 チップ形状:ISO・5NGN432、切削速度:13
0m/m、 送り二0.31’/rev。
て、aツクウェル硬さくAスケール)および抗折力を測
定すると共に、Cu−K(1線で40KV、40Aの条
件でX線回折を行ない、面心立方型固溶体相の(200
)[ifiの回折線の半価幅を測定し、さらに、 被削材:SN0M439(硬さ:HB1230)の溝付
き丸棒、 チップ形状:ISO・5NGN432、切削速度:13
0m/m、 送り二0.31’/rev。
切込み:2■、
切削時間:30m+11゜
の条件で鋼の断続切削を行ない、切刃の逃げ面摩耗幅を
測定すると共に、欠損発生の有無を観察した。これらの
測定結果を第1表に示した。
測定すると共に、欠損発生の有無を観察した。これらの
測定結果を第1表に示した。
第1表に示される結果から、本発明WCC超超硬合金〜
6は、いずれもこれを構成する面心立方型固溶体の(2
00)面の半価幅が0.30°以上を示し、同半価幅が
0.28°以下の従来WCC超超硬合金〜3に比して、
相対的に高い硬さと抗折力を有し、かつ断続切削でもす
ぐれた耐欠損性を示すことが明らかである。
6は、いずれもこれを構成する面心立方型固溶体の(2
00)面の半価幅が0.30°以上を示し、同半価幅が
0.28°以下の従来WCC超超硬合金〜3に比して、
相対的に高い硬さと抗折力を有し、かつ断続切削でもす
ぐれた耐欠損性を示すことが明らかである。
上述のように、この発明のWCC超超硬合金、すぐれた
耐摩耗性と耐欠損性の両方を合せもち、切削工具として
用いた場合に著しく長期に亘ってすぐれた切削性能を発
揮するのである。
耐摩耗性と耐欠損性の両方を合せもち、切削工具として
用いた場合に著しく長期に亘ってすぐれた切削性能を発
揮するのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 硬質相形成成分として、元素周期律表の4a、5a、お
よび6a族金属の炭化物、窒化物、および酸化物のうち
の2種以上の固溶体からなる面心立方型固溶体:15〜
45%、 結合相形成成分として、鉄族金属のうちの1種以上:5
〜20%、 を含有し、残りが同じく硬質相形成成分としての炭化タ
ングステンと不可避不純物からなる組成(以上重量%)
を有する炭化タングステン基超硬合金において、 上記面心立方型固溶体のX線回折における (200)面の半価幅が0.30°以上であることを特
徴とする切削工具用炭化タングステン基超硬合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9790287A JP2503770B2 (ja) | 1987-04-21 | 1987-04-21 | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9790287A JP2503770B2 (ja) | 1987-04-21 | 1987-04-21 | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63262443A true JPS63262443A (ja) | 1988-10-28 |
JP2503770B2 JP2503770B2 (ja) | 1996-06-05 |
Family
ID=14204662
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9790287A Expired - Fee Related JP2503770B2 (ja) | 1987-04-21 | 1987-04-21 | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2503770B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01215947A (ja) * | 1988-02-24 | 1989-08-29 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 切削又は切断工具部材用超硬合金 |
WO1992002651A1 (en) * | 1989-03-17 | 1992-02-20 | Nippon Carbide Kogyo Kabushiki Kaisha | Hard alloy |
JP2003277873A (ja) * | 2002-03-22 | 2003-10-02 | Kyocera Corp | 超硬合金 |
-
1987
- 1987-04-21 JP JP9790287A patent/JP2503770B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01215947A (ja) * | 1988-02-24 | 1989-08-29 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 切削又は切断工具部材用超硬合金 |
JPH0431012B2 (ja) * | 1988-02-24 | 1992-05-25 | ||
WO1992002651A1 (en) * | 1989-03-17 | 1992-02-20 | Nippon Carbide Kogyo Kabushiki Kaisha | Hard alloy |
JP2003277873A (ja) * | 2002-03-22 | 2003-10-02 | Kyocera Corp | 超硬合金 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2503770B2 (ja) | 1996-06-05 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |