JPH01215947A - 切削又は切断工具部材用超硬合金 - Google Patents
切削又は切断工具部材用超硬合金Info
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- JPH01215947A JPH01215947A JP4176188A JP4176188A JPH01215947A JP H01215947 A JPH01215947 A JP H01215947A JP 4176188 A JP4176188 A JP 4176188A JP 4176188 A JP4176188 A JP 4176188A JP H01215947 A JPH01215947 A JP H01215947A
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Landscapes
- Drilling Tools (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、切削工具部材又は切断工具部材に適する超硬
合金に関し、特にドリル、リーマ、エンドミルなどの切
削工具部材、又は裁断刃、スリッターなとの切断工具部
材に適する切削又は切断工具部材用超硬合金に関するも
のである。
合金に関し、特にドリル、リーマ、エンドミルなどの切
削工具部材、又は裁断刃、スリッターなとの切断工具部
材に適する切削又は切断工具部材用超硬合金に関するも
のである。
（従来の技術）
一般に、超硬合金は、室温での強度がすぐれるｌｌＩｃ
−Ｃｏ系合金と、高温での諸特性、例えば耐熱性、耐酸
化性及び金属との耐溶着性にすぐれる■Ｃ−ＤＩ型化合
物−Ｃｏ系合金（Ｂｌ型化合物は、周期律表４ａ、 ５
ａ金属の炭化物及び炭窒化物を主体とする化合物）に大
別される。この内、前者のＷＣ−Ｃｏ系合金は、土木、
建設で用いられる掘削工具材料、ヘッダー、ロール、ノ
ズル、メカニカルシール。
−Ｃｏ系合金と、高温での諸特性、例えば耐熱性、耐酸
化性及び金属との耐溶着性にすぐれる■Ｃ−ＤＩ型化合
物−Ｃｏ系合金（Ｂｌ型化合物は、周期律表４ａ、 ５
ａ金属の炭化物及び炭窒化物を主体とする化合物）に大
別される。この内、前者のＷＣ−Ｃｏ系合金は、土木、
建設で用いられる掘削工具材料、ヘッダー、ロール、ノ
ズル、メカニカルシール。
ゲージ、バルブなどの耐摩耐食工具材料、又は主として
鋳物用又は低速領域用としての切削工具材料として実用
化されている。これらの内、低速領域用に分類されるド
リル、リーマ、エンドミルのように切刃が非常にシャー
プな切削工具材料は、高速化傾向と共に切刃にチッピン
グ又は欠損が生じて短寿命になるという問題がある。こ
の問題を解決する１つの方向としてＷＣの粒成長を抑制
して高強 度及び高硬度の合金にすることが特開昭５１
−１２８４７号公報で提案されている。また、ＷＣの粒
成長抑制効果と共に耐食性効果にすぐれる炭化クロムを
添加したＷＣ−Ｃｒ３Ｃｚ −Ｃｏ系合金に関しては、
粉体および粉末冶金３１ （１９８４１５６で報告され
ている。
鋳物用又は低速領域用としての切削工具材料として実用
化されている。これらの内、低速領域用に分類されるド
リル、リーマ、エンドミルのように切刃が非常にシャー
プな切削工具材料は、高速化傾向と共に切刃にチッピン
グ又は欠損が生じて短寿命になるという問題がある。こ
の問題を解決する１つの方向としてＷＣの粒成長を抑制
して高強 度及び高硬度の合金にすることが特開昭５１
−１２８４７号公報で提案されている。また、ＷＣの粒
成長抑制効果と共に耐食性効果にすぐれる炭化クロムを
添加したＷＣ−Ｃｒ３Ｃｚ −Ｃｏ系合金に関しては、
粉体および粉末冶金３１ （１９８４１５６で報告され
ている。
（発明が解決しようとする問題点）
特開昭６１−１２８４７号公報は、Ｃｏ及びＮｉのうち
の１種または２種＝５〜４０％、 Ｖ：Ｏ，Ｉ 〜２．
０％及びＣｒ：０．Ｉ〜２．０％を含有し、残りがＷＣ
及び不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、
かつ合金中の前記ｗＣの平均粒径が０．７μｍ以下であ
ることを特徴とする微細な炭化タングステン粒子を含有
する耐摩耗性および靭性のすぐれた超硬合 □金である
。この特開昭５１−１２８４７号公報の発明は、従来の
ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金に比較して、■とＣｒの複合添加
により、ＷＣが微細化され、均一化されて、すぐれた強
度を有するようになったけれども、特に切刃のシャープ
な工具、例えばエンドミル、リーマ、ドリル又はスリッ
ターなどに適用すると摩耗部に微小チッピングが発生し
、この微小チッピングが原因と考えられる折損又は欠損
もみられ工具寿命の安定性に欠けるという問題がある。
の１種または２種＝５〜４０％、 Ｖ：Ｏ，Ｉ 〜２．
０％及びＣｒ：０．Ｉ〜２．０％を含有し、残りがＷＣ
及び不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、
かつ合金中の前記ｗＣの平均粒径が０．７μｍ以下であ
ることを特徴とする微細な炭化タングステン粒子を含有
する耐摩耗性および靭性のすぐれた超硬合 □金である
。この特開昭５１−１２８４７号公報の発明は、従来の
ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金に比較して、■とＣｒの複合添加
により、ＷＣが微細化され、均一化されて、すぐれた強
度を有するようになったけれども、特に切刃のシャープ
な工具、例えばエンドミル、リーマ、ドリル又はスリッ
ターなどに適用すると摩耗部に微小チッピングが発生し
、この微小チッピングが原因と考えられる折損又は欠損
もみられ工具寿命の安定性に欠けるという問題がある。
一方、粉体および粉末冶金３１ ｆ１９８４） ５６の
ｗｃ−ＣｒｓＣ２Ｃｏ系合金は、ゲージ、バルブ、シー
ルリングなどの耐食性工具材料に応用されているＣ ｒ
３Ｃ２をＷＣ−Ｃｏ中に添加した場合に、Ｃｒ５Ｃ２
の添加量が合金炭素量、結合相中へのＣｒ３Ｃ２の固溶
限及び抗折力に影響を及ぼすことについて開示されてい
るけれども、工具の微小チッピングに対する問題は解決
されていないものである。
ｗｃ−ＣｒｓＣ２Ｃｏ系合金は、ゲージ、バルブ、シー
ルリングなどの耐食性工具材料に応用されているＣ ｒ
３Ｃ２をＷＣ−Ｃｏ中に添加した場合に、Ｃｒ５Ｃ２
の添加量が合金炭素量、結合相中へのＣｒ３Ｃ２の固溶
限及び抗折力に影響を及ぼすことについて開示されてい
るけれども、工具の微小チッピングに対する問題は解決
されていないものである。
本発明は、上述のような問題点を解決したもので、具体
的には、Ｃｏ及び／又はＮｉの量に対する炭化クロムの
量を調整することにより、ｗＣの粒成長を抑制し、しか
も破壊靭性値及び耐微小チッピング性の高い、所謂クラ
ック伝播抵抗のすぐれる切削又は切断用超硬合金の提供
を目的とするものである。
的には、Ｃｏ及び／又はＮｉの量に対する炭化クロムの
量を調整することにより、ｗＣの粒成長を抑制し、しか
も破壊靭性値及び耐微小チッピング性の高い、所謂クラ
ック伝播抵抗のすぐれる切削又は切断用超硬合金の提供
を目的とするものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明者らは、エンドミルやドリルなどの切刃のシャー
プな切削工具の寿命向上、安定化について検討していた
所、特に小径のエンドミルやドリルの摩耗部の損傷は微
小チッピングが連続化することにより起っており、この
損傷が大きくなった所で切削抵抗が増大して強度的に最
も弱い刃の根元、所謂首下から折損するに至るという第
１の知見を得たものである。次いで、超硬合金の切刃に
微小チッピングを生じさせないようにするには抵抗力強
度の向上は殆んど相関がなくクラック伝播抵抗を高める
ことが必要であること、及び超硬合金のクラック伝播抵
抗を高めるのにＷＣ−Ｃｏ中に炭化クロム、炭化バナジ
ウム、炭化タンクルな単独添加又はこれらを複合添加す
ることにより調べた結果、ＷＣ粒成長抑制効果と耐食性
効果にすぐれているといわれている炭化クロムを一定量
含有させると最も効果が著しいという第２の知見を得た
ものである。この第１の知見と第２の知見に基づいて本
発明を完成するに至ったものである。
プな切削工具の寿命向上、安定化について検討していた
所、特に小径のエンドミルやドリルの摩耗部の損傷は微
小チッピングが連続化することにより起っており、この
損傷が大きくなった所で切削抵抗が増大して強度的に最
も弱い刃の根元、所謂首下から折損するに至るという第
１の知見を得たものである。次いで、超硬合金の切刃に
微小チッピングを生じさせないようにするには抵抗力強
度の向上は殆んど相関がなくクラック伝播抵抗を高める
ことが必要であること、及び超硬合金のクラック伝播抵
抗を高めるのにＷＣ−Ｃｏ中に炭化クロム、炭化バナジ
ウム、炭化タンクルな単独添加又はこれらを複合添加す
ることにより調べた結果、ＷＣ粒成長抑制効果と耐食性
効果にすぐれているといわれている炭化クロムを一定量
含有させると最も効果が著しいという第２の知見を得た
ものである。この第１の知見と第２の知見に基づいて本
発明を完成するに至ったものである。
すなわち、本発明の切削又は切断工具部材用超硬合金は
、３〜２０ｗｔ％のＣｏ及び／又はＮｉと該Ｃｏ及び／
又はＮｉの量に対し３〜ｌｏｗｔ％の炭化クロムとでな
る結合相と、残り平均粒径０．８μｍ以下の炭化タング
ステンと不可避不純物とでなることを特徴とするもので
ある。
、３〜２０ｗｔ％のＣｏ及び／又はＮｉと該Ｃｏ及び／
又はＮｉの量に対し３〜ｌｏｗｔ％の炭化クロムとでな
る結合相と、残り平均粒径０．８μｍ以下の炭化タング
ステンと不可避不純物とでなることを特徴とするもので
ある。
本発明の切削又は切断工具部材用超硬合金における結合
相は、Ｃｏ” Ｃｒ−Ｃ、Ｎｉ −Ｃｒ −Ｃ又はＣｏ
−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｃからなっているもので、この結合相
の主成分であるＣｏ及び／又はＮｉが３ｗｔ％未満にな
ると、緻密化が不充分になり、靭性が不足し、耐折損性
を劣化させる。逆に、Ｃｏ及び／又はＮｉが２０ｗｔ％
を超えて多くなると、耐塑性変形性及び耐摩耗性が低下
する。従って、Ｃｏ及び／又はＮｉは、３ｗｔ％以上か
ら２０ｗｔ％以下と定めたものである。
相は、Ｃｏ” Ｃｒ−Ｃ、Ｎｉ −Ｃｒ −Ｃ又はＣｏ
−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｃからなっているもので、この結合相
の主成分であるＣｏ及び／又はＮｉが３ｗｔ％未満にな
ると、緻密化が不充分になり、靭性が不足し、耐折損性
を劣化させる。逆に、Ｃｏ及び／又はＮｉが２０ｗｔ％
を超えて多くなると、耐塑性変形性及び耐摩耗性が低下
する。従って、Ｃｏ及び／又はＮｉは、３ｗｔ％以上か
ら２０ｗｔ％以下と定めたものである。
また、結合相中の炭化クロムがＣｏ及び／又はＮｉの量
に対して３ｗＬ％未満になるとＷＣ粒成長抑制効果の低
下による耐すきとり摩耗性の劣化をもたらし、寿命の安
定化が達成できなくなる。逆に、結合相中の炭化クロム
がＣｏ及び／又はＮｉの量に対してｌｏｗＬ％を超えて
多くなると、Ｃｏ及び／又はＮｉ中へ固溶すると共に、
さらに炭化クロム又は炭化タングステン・クロムとして
析出し、クラック伝播抵抗を急激に低下させる。従って
、炭化クロムはＣｏ及び／又はＮ１に対して３〜ｌ０ｗ
ｔ：％と定めたものである。
に対して３ｗＬ％未満になるとＷＣ粒成長抑制効果の低
下による耐すきとり摩耗性の劣化をもたらし、寿命の安
定化が達成できなくなる。逆に、結合相中の炭化クロム
がＣｏ及び／又はＮｉの量に対してｌｏｗＬ％を超えて
多くなると、Ｃｏ及び／又はＮｉ中へ固溶すると共に、
さらに炭化クロム又は炭化タングステン・クロムとして
析出し、クラック伝播抵抗を急激に低下させる。従って
、炭化クロムはＣｏ及び／又はＮ１に対して３〜ｌ０ｗ
ｔ：％と定めたものである。
本発明の切削又は切断工具部材用超硬合金は、クラック
伝播抵抗を高めるために炭化クロムを結合相中に固溶さ
せるのであるが、この結合相中への炭化クロムの完全固
溶化を計るためには超硬合金中に遊離炭素又は（ＷｓＣ
ｏ３） Ｃで表わずη層の発生などが起らない健全領域
の炭素量に制御する必要がある。特に、合金中の炭素量
は、健全領域内でも低炭素領域内に制御することが好ま
しく、低炭素合金の目安として、Ｘ線回折による結合相
の格子定数が３，５６０Å以上から３．５７４Å以下に
あることが好ましいことである。また、クラック伝播抵
抗を高めるという炭化クロムの効果を最大限に発揮させ
るためには、合金中における不可避不純物を制御する必
要がある。合金中の不可避不純物は、出発原料又は製造
工程中に含有してくるものであるが、主として出発原料
中に混入している不可避不純物にＣａ、 Ｓ、 Ｓｉ、
Ａｌ及びＭｇなどがある。
伝播抵抗を高めるために炭化クロムを結合相中に固溶さ
せるのであるが、この結合相中への炭化クロムの完全固
溶化を計るためには超硬合金中に遊離炭素又は（ＷｓＣ
ｏ３） Ｃで表わずη層の発生などが起らない健全領域
の炭素量に制御する必要がある。特に、合金中の炭素量
は、健全領域内でも低炭素領域内に制御することが好ま
しく、低炭素合金の目安として、Ｘ線回折による結合相
の格子定数が３，５６０Å以上から３．５７４Å以下に
あることが好ましいことである。また、クラック伝播抵
抗を高めるという炭化クロムの効果を最大限に発揮させ
るためには、合金中における不可避不純物を制御する必
要がある。合金中の不可避不純物は、出発原料又は製造
工程中に含有してくるものであるが、主として出発原料
中に混入している不可避不純物にＣａ、 Ｓ、 Ｓｉ、
Ａｌ及びＭｇなどがある。
これらのＣａ、 Ｓ、 Ｓｉ、 Ａ℃及びＭｇの不可避
不純物は、焼結工程中で酸化物や硫化物を形成して、合
金のクラック伝播抵抗を著しく低下させる原因になる。
不純物は、焼結工程中で酸化物や硫化物を形成して、合
金のクラック伝播抵抗を著しく低下させる原因になる。
そこで、これらのＣａ、 Ｓ、 Ｓｉ、 Ａｌ及びＭｇ
は合金中にそれぞれ００旧ｗｔ％以下に押えることが好
ましいことである。
は合金中にそれぞれ００旧ｗｔ％以下に押えることが好
ましいことである。
本発明の切削又は切断工具部材用超硬合金は、次のよう
な方法により製造することができる。まず、出発原料と
してのＷＣは、平均粒度が１．０μｍ以下のできるだけ
微細な粉末を用いるのが合金の強度上から好ましいもの
である。
な方法により製造することができる。まず、出発原料と
してのＷＣは、平均粒度が１．０μｍ以下のできるだけ
微細な粉末を用いるのが合金の強度上から好ましいもの
である。
特に、主としてＷＣ中に含有しているＣａ、 Ｓ、’
Ｓｉ。
Ｓｉ。
Ａｆ２及びＭｇからなる不可避不純物は、それぞれが（
１，００１ｗｔ％以下に制御されたものを使用すること
が好ましいことである。
１，００１ｗｔ％以下に制御されたものを使用すること
が好ましいことである。
このＷＣ粉末と他の出発原料粉末とでなる配合粉末を混
合又は混合粉砕する場合は、従来の粉末冶金法で行われ
ている混合法でよく、例えばステンレス製容器。超硬合
金を内張した容器、ウレタンゴムを内張した容器又はプ
ラスチック製容器の中に超硬合金製ボール又はステンレ
ス製ボールと共に配合粉末を入れて、さらに必要ならば
グリセリン、ポリエチレングリコール、ポリブチルアル
コール、パラフィン又はカンファなどの成形助剤を添加
して、アセトン、ヘキサン、ベンゼン、アルコールなど
の有機溶媒中で湿式混合するのが好ましい。
合又は混合粉砕する場合は、従来の粉末冶金法で行われ
ている混合法でよく、例えばステンレス製容器。超硬合
金を内張した容器、ウレタンゴムを内張した容器又はプ
ラスチック製容器の中に超硬合金製ボール又はステンレ
ス製ボールと共に配合粉末を入れて、さらに必要ならば
グリセリン、ポリエチレングリコール、ポリブチルアル
コール、パラフィン又はカンファなどの成形助剤を添加
して、アセトン、ヘキサン、ベンゼン、アルコールなど
の有機溶媒中で湿式混合するのが好ましい。
混合粉末を粉末成形体にするには、混合粉末を黒鉛モー
ルドに充填して粉末成形体とし、後非酸化性雰囲気中で
ポットプレス（１１・１））シて焼結する方法、又は成
形助剤を添加した混合粉末、さらに必要ならば混合粉末
を顆粒状に造粒して、それを金型モールドに充填した後
、加圧して粉末成形体とする方法、もしくはラテックス
ゴムなどで混合粉末を包囲した後、静水圧加圧により、
外圧を加えて粉末成形体とする方法、あるいは従来から
用いられている熱り塑性樹脂、可塑剤、潤滑剤などを混
合粉末に加えて射出成形機、押出し成形機などで粉末成
形体にする方法などが適用できる。このような粉末成形
体を直接焼結する方法、又は粉末成形体を焼結温度より
も低い温度で予備焼結した後、切断、研削、切削などの
加工を施してから焼結する方法がある。
ルドに充填して粉末成形体とし、後非酸化性雰囲気中で
ポットプレス（１１・１））シて焼結する方法、又は成
形助剤を添加した混合粉末、さらに必要ならば混合粉末
を顆粒状に造粒して、それを金型モールドに充填した後
、加圧して粉末成形体とする方法、もしくはラテックス
ゴムなどで混合粉末を包囲した後、静水圧加圧により、
外圧を加えて粉末成形体とする方法、あるいは従来から
用いられている熱り塑性樹脂、可塑剤、潤滑剤などを混
合粉末に加えて射出成形機、押出し成形機などで粉末成
形体にする方法などが適用できる。このような粉末成形
体を直接焼結する方法、又は粉末成形体を焼結温度より
も低い温度で予備焼結した後、切断、研削、切削などの
加工を施してから焼結する方法がある。
焼結温度は、ＷＣとＣｏ及び／又はＮｉとの共晶温度以
上の温度で焼結すればよく、具体的には１３５０℃以上
の温度で焼結することである。焼結雰囲気は、真空又は
非酸化性ガス雰囲気もしくは非酸化性ガスによる減圧又
は加圧条件に保持する方法である。
上の温度で焼結すればよく、具体的には１３５０℃以上
の温度で焼結することである。焼結雰囲気は、真空又は
非酸化性ガス雰囲気もしくは非酸化性ガスによる減圧又
は加圧条件に保持する方法である。
このようにして焼結したものを窒素ガス又は不活性ガス
雰囲気中、 １３００℃以上の温度、１０００気圧以上
の圧力で熱間静水圧（旧Ｐ）処理を施すと、−層抗折力
強度及びクラック伝播抵抗のすぐれた超硬合金になるこ
とから好ましいことである。
雰囲気中、 １３００℃以上の温度、１０００気圧以上
の圧力で熱間静水圧（旧Ｐ）処理を施すと、−層抗折力
強度及びクラック伝播抵抗のすぐれた超硬合金になるこ
とから好ましいことである。
（作用）
本発明の切削又は切断工具部材用超硬合金は、炭化タン
グステンと、炭化クロムを固溶してなるＣｏ及び／又は
Ｎｉの結合相とからなるもので、結合相中に固溶してい
る炭化クロムが焼結工程中での炭化タングステンの粒成
長を抑制する作用をし、焼結後、結合相を強化してクラ
ック伝播抵抗を高める作用及び合金の耐食性を高める作
用をしているものである。特に、炭化クロムによるクラ
ック伝播抵抗の向上がエンドミルやトリルなどの切削工
具又はスリッターなとの切断工具における耐微小チッピ
ング性及び耐折損性を高める作用をしているものである
。
グステンと、炭化クロムを固溶してなるＣｏ及び／又は
Ｎｉの結合相とからなるもので、結合相中に固溶してい
る炭化クロムが焼結工程中での炭化タングステンの粒成
長を抑制する作用をし、焼結後、結合相を強化してクラ
ック伝播抵抗を高める作用及び合金の耐食性を高める作
用をしているものである。特に、炭化クロムによるクラ
ック伝播抵抗の向上がエンドミルやトリルなどの切削工
具又はスリッターなとの切断工具における耐微小チッピ
ング性及び耐折損性を高める作用をしているものである
。
（実施例）
実施例１
平均粒径０．５μｍのＷＣ粉末、平均粒径１．４μｍの
Ｃｏ粉末、平均粒径２５μｍのＮｉ粉末及び平均粒径２
．５μｍのＣｒ５Ｃ２粉末を出発原料として用い第１表
に示す組成に各試料を配合した。このとき用いた出発原
料粉末の内、本発明品にはＷＣ中のＣａ、 Ｓ、八ｎ、
ｓｉ、 Ｍｇの含有量がそれぞれＩＯｐｐｍ以丁に調整
した粉末を用い、比較品には従来の市販品の粉末を用い
た。これらの各試料それぞれをアＩ＋ 七トンと超硬合金製ボールの入った容器中で７２時間混
合後、乾燥して得られた混合粉末を所定の形状にプレス
し、粉末成形体を得た。次いで、１３８０℃、１時間保
持にて焼結した後、アルゴン雰囲気中、１３５０℃、１
０圓気圧の条件で旧Ｐ処理した。こうして得た各試・料
の抗折力強度、硬さ、結合相の格子定数及び破壊靭性値
（にＩｃ）を求めて、その結果を第２表に示した。結合
相の格子定数は、超硬合金の表面に存在する炭化タング
ステンを溶解除去後、Ｘ線回折により求めた。また、に
Ｉｃはビッカース圧痕周辺に生じるクラック長さと硬さ
の関係から算出した。
Ｃｏ粉末、平均粒径２５μｍのＮｉ粉末及び平均粒径２
．５μｍのＣｒ５Ｃ２粉末を出発原料として用い第１表
に示す組成に各試料を配合した。このとき用いた出発原
料粉末の内、本発明品にはＷＣ中のＣａ、 Ｓ、八ｎ、
ｓｉ、 Ｍｇの含有量がそれぞれＩＯｐｐｍ以丁に調整
した粉末を用い、比較品には従来の市販品の粉末を用い
た。これらの各試料それぞれをアＩ＋ 七トンと超硬合金製ボールの入った容器中で７２時間混
合後、乾燥して得られた混合粉末を所定の形状にプレス
し、粉末成形体を得た。次いで、１３８０℃、１時間保
持にて焼結した後、アルゴン雰囲気中、１３５０℃、１
０圓気圧の条件で旧Ｐ処理した。こうして得た各試・料
の抗折力強度、硬さ、結合相の格子定数及び破壊靭性値
（にＩｃ）を求めて、その結果を第２表に示した。結合
相の格子定数は、超硬合金の表面に存在する炭化タング
ステンを溶解除去後、Ｘ線回折により求めた。また、に
Ｉｃはビッカース圧痕周辺に生じるクラック長さと硬さ
の関係から算出した。
更に、第２表で示したそれぞれの試料の不純物を蛍光Ｘ
線分析により測定したところ、本発明品はＣａ、 Ｓ、
Ｓｉ、 Ａ４２１Ｍｇがそれぞれ０．００１ ｗｔ％
以下であったのに対し、比較品は、Ｃａ、 Ｓ、 Ｓｉ
、 Ａ℃。
線分析により測定したところ、本発明品はＣａ、 Ｓ、
Ｓｉ、 Ａ４２１Ｍｇがそれぞれ０．００１ ｗｔ％
以下であったのに対し、比較品は、Ｃａ、 Ｓ、 Ｓｉ
、 Ａ℃。
Ｍｇが０．００１ ｗｔ％を超えて多く含有しているこ
とが確認できた。
とが確認できた。
実施例２
実施例１で得た試料を用いて、φ６． Ｏｍｍのエンド
ミルを作製し、下記の （Ａｌ切削試験、（Ｂ）切削試
験及び （Ｃ１切削試験を行い、それぞれの結果を第３
表に示した。
ミルを作製し、下記の （Ａｌ切削試験、（Ｂ）切削試
験及び （Ｃ１切削試験を行い、それぞれの結果を第３
表に示した。
（Ａｌ切削試験
被削材 ５ＫＤＩＩ （ＨＢ ２２０１４本溝人材切
削速度 ３０ ｍ／ｍｉｎ 送り量 ０．０２ ｍｍ／刃 切込み量 ６ ｍｍ 切削油 ニジロンオイル Ｎｏ３ 評 価 折損するまでの切削長さ（５回のモ均値） （１３１切削試験 被削材 ５ＫＤＩ＋’ （’ＨＢ ２２０） 溝な
し切削速度 ３０ ｍ／ｍｉｎ 送り量 ０．０２ｍｍ／刃 切込み７５ ｍｍ 切削油 ニジロンオイル Ｎｏ３ 評 価 折損するまでの切削長さ（５回の平均値） （Ｃ）切削試験 被削材 ５５５Ｃ（）ＩＢ ２４０１溝なし切削速度
４０ ｍ／ｍｉｎ 送り量 ０．０３ ｍｍ／刃 切込み量 ６ ｍｍ 切削油 ニジロンオイル Ｎｏ３ 評 価 折損するまでの切削長さ（５回の平均値） 以下余白 （発明の効果） 以上の結果、本発明の切削または切断用超硬合金は、Ｃ
ｒ５Ｃｚ−ＶＣの複合添加又は、Ｃｒ、ｌＣｚ −Ｔａ
Ｃの複合添加した合金に比べて抗折力強度が約４０〜１
２０％増加し、クラック伝播抵抗の目安となる破壊靭性
値が高い方で約２１％増加し、切削試験におけるクラッ
ク伝播抵抗の目安となる耐欠損性が約３２〜３００％増
加するという効果がある。このことから、本発明の切削
又は切断用超硬合金は、特に切刃のシャープなエンドミ
ル、ドリル、リーマなどの切削工具、磁気テープ、紙、
銅板などのスリッターに代表される切断工具としての寿
命及び信頼性を一段と向上したもので産業」１有用な材
料である。
削速度 ３０ ｍ／ｍｉｎ 送り量 ０．０２ ｍｍ／刃 切込み量 ６ ｍｍ 切削油 ニジロンオイル Ｎｏ３ 評 価 折損するまでの切削長さ（５回のモ均値） （１３１切削試験 被削材 ５ＫＤＩ＋’ （’ＨＢ ２２０） 溝な
し切削速度 ３０ ｍ／ｍｉｎ 送り量 ０．０２ｍｍ／刃 切込み７５ ｍｍ 切削油 ニジロンオイル Ｎｏ３ 評 価 折損するまでの切削長さ（５回の平均値） （Ｃ）切削試験 被削材 ５５５Ｃ（）ＩＢ ２４０１溝なし切削速度
４０ ｍ／ｍｉｎ 送り量 ０．０３ ｍｍ／刃 切込み量 ６ ｍｍ 切削油 ニジロンオイル Ｎｏ３ 評 価 折損するまでの切削長さ（５回の平均値） 以下余白 （発明の効果） 以上の結果、本発明の切削または切断用超硬合金は、Ｃ
ｒ５Ｃｚ−ＶＣの複合添加又は、Ｃｒ、ｌＣｚ −Ｔａ
Ｃの複合添加した合金に比べて抗折力強度が約４０〜１
２０％増加し、クラック伝播抵抗の目安となる破壊靭性
値が高い方で約２１％増加し、切削試験におけるクラッ
ク伝播抵抗の目安となる耐欠損性が約３２〜３００％増
加するという効果がある。このことから、本発明の切削
又は切断用超硬合金は、特に切刃のシャープなエンドミ
ル、ドリル、リーマなどの切削工具、磁気テープ、紙、
銅板などのスリッターに代表される切断工具としての寿
命及び信頼性を一段と向上したもので産業」１有用な材
料である。
特許出願人 東芝タンガロイ株式会社手続補正書
昭和６３年９月２０日
Claims (3)
- （１）３〜２０ｗｔ％のＣｏ及び／又はＮｉと該Ｃｏ及
び／又はＮｉの量に対し３〜１０ｗｔ％の炭化クロムと
でなる結合相と、残り平均粒径０．８μｍ以下の炭化タ
ングステンと不可避不純物とでなることを特徴とする切
削又は切断工具部材用超硬合金 - （２）上記結合相は、Ｘ線回折による格子定数が３．５
６０Å〜３．５７４Åであることを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載の切削又は切断工具部材用超硬合金。 - （３）上記不可避不純物は、Ｃａ、Ｓ、Ｓｉ、Ａｌ及び
Ｍｇのそれぞれが０．００１ｗｔ％以下であることを特
徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項記載の切削又
は切断工具部材用超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4176188A JPH01215947A (ja) | 1988-02-24 | 1988-02-24 | 切削又は切断工具部材用超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4176188A JPH01215947A (ja) | 1988-02-24 | 1988-02-24 | 切削又は切断工具部材用超硬合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01215947A true JPH01215947A (ja) | 1989-08-29 |
| JPH0431012B2 JPH0431012B2 (ja) | 1992-05-25 |
Family
ID=12617386
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4176188A Granted JPH01215947A (ja) | 1988-02-24 | 1988-02-24 | 切削又は切断工具部材用超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01215947A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01255642A (ja) * | 1988-04-05 | 1989-10-12 | Tokyo Tungsten Co Ltd | 耐食性を有する超硬合金製ドットピン及びその超硬合金材料 |
| JPH05329703A (ja) * | 1992-05-26 | 1993-12-14 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆超硬合金切削工具 |
| JPH10298699A (ja) * | 1997-04-25 | 1998-11-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超硬合金 |
| JPH10298698A (ja) * | 1997-04-25 | 1998-11-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超硬合金 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6396244A (ja) * | 1986-10-09 | 1988-04-27 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | プリント基板の穴あけ工具部品用超硬合金 |
| JPS63262443A (ja) * | 1987-04-21 | 1988-10-28 | Mitsubishi Metal Corp | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 |
| JPH01191760A (ja) * | 1988-01-26 | 1989-08-01 | Mitsubishi Metal Corp | Ｔｉ合金切削用超硬合金製正方形切削チップ |
-
1988
- 1988-02-24 JP JP4176188A patent/JPH01215947A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6396244A (ja) * | 1986-10-09 | 1988-04-27 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | プリント基板の穴あけ工具部品用超硬合金 |
| JPS63262443A (ja) * | 1987-04-21 | 1988-10-28 | Mitsubishi Metal Corp | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 |
| JPH01191760A (ja) * | 1988-01-26 | 1989-08-01 | Mitsubishi Metal Corp | Ｔｉ合金切削用超硬合金製正方形切削チップ |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01255642A (ja) * | 1988-04-05 | 1989-10-12 | Tokyo Tungsten Co Ltd | 耐食性を有する超硬合金製ドットピン及びその超硬合金材料 |
| JPH05329703A (ja) * | 1992-05-26 | 1993-12-14 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆超硬合金切削工具 |
| JP2591403B2 (ja) * | 1992-05-26 | 1997-03-19 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆超硬合金切削工具 |
| JPH10298699A (ja) * | 1997-04-25 | 1998-11-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超硬合金 |
| JPH10298698A (ja) * | 1997-04-25 | 1998-11-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超硬合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0431012B2 (ja) | 1992-05-25 |
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Legal Events
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