JPS5823457B2 - 強靭サ−メット - Google Patents
強靭サ−メットInfo
- Publication number
- JPS5823457B2 JPS5823457B2 JP52095531A JP9553177A JPS5823457B2 JP S5823457 B2 JPS5823457 B2 JP S5823457B2 JP 52095531 A JP52095531 A JP 52095531A JP 9553177 A JP9553177 A JP 9553177A JP S5823457 B2 JPS5823457 B2 JP S5823457B2
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- JP
- Japan
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- cermet
- content
- cutting
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- resistance
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
- C22C29/04—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbonitrides
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高い強度と靭性をもち、耐摩耗性耐熱性、
および耐食性にもすぐれたサーメットに関するものであ
る。
および耐食性にもすぐれたサーメットに関するものであ
る。
従来、炭化チタン（以下ＴｉＣで示す）基サーメットの
靭性、耐熱性、および耐食性を向上させるための研究が
種々行なわれてきており、近年に至って窒化チタン（以
下ＴｉＮで示す）または炭窒化チタン（以下Ｔ１ＣＮ
で示す）を含有させたＴｉＣ基サーメットが開発される
ようになった。
靭性、耐熱性、および耐食性を向上させるための研究が
種々行なわれてきており、近年に至って窒化チタン（以
下ＴｉＮで示す）または炭窒化チタン（以下Ｔ１ＣＮ
で示す）を含有させたＴｉＣ基サーメットが開発される
ようになった。
すなわち前記ＴｉＮは遷移金属窒化物中、窒化ジルコニ
ウム（以下ＺｒＮで示す）と共に最も安定した窒化物で
あり、また高温強度にすぐれ、高い硬度（マイクロビッ
カース硬さで１９５０ ｋｇ、／ｍａ ）をもち、さら
に耐食性においてもＴｉＣに比べて格段にすぐれた特性
をもつものであり、このＴｉＮ（またはＴｉＣＮ）をＴ
ｉＣ基サーメットに添加含有させると焼結時における硬
質相の粒成長が著しく抑制され、強いてはサーメットの
靭性向上がはかれるものと解される。
ウム（以下ＺｒＮで示す）と共に最も安定した窒化物で
あり、また高温強度にすぐれ、高い硬度（マイクロビッ
カース硬さで１９５０ ｋｇ、／ｍａ ）をもち、さら
に耐食性においてもＴｉＣに比べて格段にすぐれた特性
をもつものであり、このＴｉＮ（またはＴｉＣＮ）をＴ
ｉＣ基サーメットに添加含有させると焼結時における硬
質相の粒成長が著しく抑制され、強いてはサーメットの
靭性向上がはかれるものと解される。
しかしながら、ＴｉＮ（またはＴｉＣＮ）を含有したＴ
ｉＣ基サーメットにおいては、ＴｉＮ（またはＴｉＣＮ
）含有によって硬質相の結合相に対するぬれ性が劣化す
る傾向が現われるのを避けることができない。
ｉＣ基サーメットにおいては、ＴｉＮ（またはＴｉＣＮ
）含有によって硬質相の結合相に対するぬれ性が劣化す
る傾向が現われるのを避けることができない。
本発明者等は、上述のような観点から、サーメットにお
ける、硬質相自体の強度向上、硬質相の結合相に対する
ぬれ性の改善、および結合相自体の高温特性の向上をは
かることを目的として種々研究を行なった結果、 （ａ） 硬質相構成成分としてＴｉＣおよびＴｉＮ（
ＴｉＣとＴｉＮの固溶相も含む）を含有するサーメット
に比較的少量の炭化ジルコニウム（以下ＺｒＣで示す）
を含有させると、硬質相の硬さが高くなり、この結果サ
ーメットの耐摩耗性が向上するようになること。
ける、硬質相自体の強度向上、硬質相の結合相に対する
ぬれ性の改善、および結合相自体の高温特性の向上をは
かることを目的として種々研究を行なった結果、 （ａ） 硬質相構成成分としてＴｉＣおよびＴｉＮ（
ＴｉＣとＴｉＮの固溶相も含む）を含有するサーメット
に比較的少量の炭化ジルコニウム（以下ＺｒＣで示す）
を含有させると、硬質相の硬さが高くなり、この結果サ
ーメットの耐摩耗性が向上するようになること。
例えば、硬質相がＴｉＣ＋１０重量％ＴｉＮで構成され
た焼結体は、マイクロビッカース硬さ２４００′ｋｇ／
−を示すのに対して、硬質相がＴｉＣ→ｌＯ重量％Ｔ
ｉ Ｎ＋ １重量’％ Ｚ ｒ Ｃで構成された焼結体
は、マイクロビッカース硬さ２９５０ゆ／ｒｒｕ？ｔを
示すこと。
た焼結体は、マイクロビッカース硬さ２４００′ｋｇ／
−を示すのに対して、硬質相がＴｉＣ→ｌＯ重量％Ｔ
ｉ Ｎ＋ １重量’％ Ｚ ｒ Ｃで構成された焼結体
は、マイクロビッカース硬さ２９５０ゆ／ｒｒｕ？ｔを
示すこと。
（ｂ） ＴａＣおよびＮｂＣは、これ自体ＴｉＣおよ
びＴｉＮに比して高い高温強度をもつことから、切削時
に刃先がかなりの高温になると考えられる高速切削工具
などの製造に適用されるサーメットにＴａＣおよびＮｂ
Ｃを含有させることはきわめて有用であること。
びＴｉＮに比して高い高温強度をもつことから、切削時
に刃先がかなりの高温になると考えられる高速切削工具
などの製造に適用されるサーメットにＴａＣおよびＮｂ
Ｃを含有させることはきわめて有用であること。
（ｃ） Ｗ、 Ｍｏ 、およびこれらの炭化物（以下
ＷＣ。
ＷＣ。
Ｍｏ２Ｃで示す）を、ＴｉＣ基サーメットに添加含有さ
せると、硬質相と結合相とのぬれ性が向上するよう（こ
なること。
せると、硬質相と結合相とのぬれ性が向上するよう（こ
なること。
（ｄ） 従来一般に窒化アルミニウム（以下Ａ７Ｎで
示す）は鉄族金属とのぬれ性が悪いものと考えられてい
たが、ＴｉＮと共存させるとぬれ性が非常に良好となり
、しかもＡＡＮのうちの一般のＡＡが結合相中に固溶し
、特に結合相の主成分がＮｉである場合にはＡＡＮのＡ
Ａが前記結合相中に固溶すると共に、Ｎｉとの整合析出
粒子であるｒ’ｔ’ｇ （Ｎ ｔ ５Ａ１３ （Ｔ ｉ
） ）を析出してサーメットを強化することから、Ｔｉ
Ｎ含有のサーメットにＡＡＮを含有させると靭性および
耐摩耗性が向上するようになること。
示す）は鉄族金属とのぬれ性が悪いものと考えられてい
たが、ＴｉＮと共存させるとぬれ性が非常に良好となり
、しかもＡＡＮのうちの一般のＡＡが結合相中に固溶し
、特に結合相の主成分がＮｉである場合にはＡＡＮのＡ
Ａが前記結合相中に固溶すると共に、Ｎｉとの整合析出
粒子であるｒ’ｔ’ｇ （Ｎ ｔ ５Ａ１３ （Ｔ ｉ
） ）を析出してサーメットを強化することから、Ｔｉ
Ｎ含有のサーメットにＡＡＮを含有させると靭性および
耐摩耗性が向上するようになること。
以上（ａ）〜（ｄ）項に示される知見を得たのである。
この発明は、上言改口見にもとすいてなされたものであ
って、サーメットの硬質相を、 ＴｉＮ：１０〜２５％、 Ｗ、Ｍｏ＋ＷＣ，およびＭ Ｏ２Ｃのうちの１種または
２種以上：１０〜３０係、 ＺｒＣ： ０．２〜５．０％、 ＡｌＮ：０．１〜５．０％、 ３〜５０饅をＴａＣおよびＮｂＣのいずれか、または両
方で置換した’ｒｉｃ：残り、 からなる組成で構成し、同結合相を、 鉄族金属のうちの１種または２種以上および不可避不純
物で構成し、上記硬質相と結合相との相対割合を、 硬質相ニア０へ９５飴、 結合相：５〜３０％、 （以上重量係）としたサーメットにして、このサーメッ
トは、常温特性は勿論のこと、特に高温においてすぐれ
た耐塑性変形性、耐摩耗性、および耐衝撃性を示し、し
たがって熱発生の大きい切削用工具や、熱間ロール、さ
らには通常の耐摩、耐食部品の製造に使用するのに適す
るものであることに特徴を有する１、 ついで、この発明のサーメットにおいて、成分組成範囲
を上述のように限定した理由を説明する６囚 硬質相 ■ ＴｉＮの含有量 ＴｉＮには、ＴｉＮの粒成長抑制作用のほかに、切削工
具として使用した場合に、相手材との摩擦係数の減少に
もとづく耐摩耗性、特に耐クレーター摩耗性の改善作用
があるが、その含有量が１０係未満では前記作用に所望
の効果が確保できず、一方２５％を越えて含有させると
結合相とのぬれ性が低下するようになってサーメットの
強度低下をもたらし、さらには耐摩耗性も低下するよう
になることから、その含有量を１０〜２５係と定めた。
って、サーメットの硬質相を、 ＴｉＮ：１０〜２５％、 Ｗ、Ｍｏ＋ＷＣ，およびＭ Ｏ２Ｃのうちの１種または
２種以上：１０〜３０係、 ＺｒＣ： ０．２〜５．０％、 ＡｌＮ：０．１〜５．０％、 ３〜５０饅をＴａＣおよびＮｂＣのいずれか、または両
方で置換した’ｒｉｃ：残り、 からなる組成で構成し、同結合相を、 鉄族金属のうちの１種または２種以上および不可避不純
物で構成し、上記硬質相と結合相との相対割合を、 硬質相ニア０へ９５飴、 結合相：５〜３０％、 （以上重量係）としたサーメットにして、このサーメッ
トは、常温特性は勿論のこと、特に高温においてすぐれ
た耐塑性変形性、耐摩耗性、および耐衝撃性を示し、し
たがって熱発生の大きい切削用工具や、熱間ロール、さ
らには通常の耐摩、耐食部品の製造に使用するのに適す
るものであることに特徴を有する１、 ついで、この発明のサーメットにおいて、成分組成範囲
を上述のように限定した理由を説明する６囚 硬質相 ■ ＴｉＮの含有量 ＴｉＮには、ＴｉＮの粒成長抑制作用のほかに、切削工
具として使用した場合に、相手材との摩擦係数の減少に
もとづく耐摩耗性、特に耐クレーター摩耗性の改善作用
があるが、その含有量が１０係未満では前記作用に所望
の効果が確保できず、一方２５％を越えて含有させると
結合相とのぬれ性が低下するようになってサーメットの
強度低下をもたらし、さらには耐摩耗性も低下するよう
になることから、その含有量を１０〜２５係と定めた。
■ Ｗ、Ｍｏ、およびこれらの炭化物の含有量これらの
成分には、上述のように結合相と硬質相とのぬれ性を改
善する作用があるが、１０係未満の含有では前記作用に
所望の効果が得られず、一方３０チを越えて含有させる
と耐酸化性および耐摩耗性が低下するようになることか
ら、その含有量を１０〜３０係と定めた。
成分には、上述のように結合相と硬質相とのぬれ性を改
善する作用があるが、１０係未満の含有では前記作用に
所望の効果が得られず、一方３０チを越えて含有させる
と耐酸化性および耐摩耗性が低下するようになることか
ら、その含有量を１０〜３０係と定めた。
■ ＺｒＣの含有量
上述のように、ＺｒＣ成分には、硬質相の硬さを向上さ
せると共に、硬質相と結合相との粒界強度を向上させる
作用があるが、その含有量が６．２係未満では前記作用
に所望の効果が得られないので０．２１以上の含有が必
要であるが、５．０％を越えて含有させると結合相との
ぬれ性が低下し、サーメットの靭性低下をまねくように
なるので５．０ ％を越えて含有させてはならない。
せると共に、硬質相と結合相との粒界強度を向上させる
作用があるが、その含有量が６．２係未満では前記作用
に所望の効果が得られないので０．２１以上の含有が必
要であるが、５．０％を越えて含有させると結合相との
ぬれ性が低下し、サーメットの靭性低下をまねくように
なるので５．０ ％を越えて含有させてはならない。
■ ｋｌＨの含有量
ＡｌＮ成分には、焼結性を改善すると共に、上述のよう
にサーメットを析出強化して靭性゛および耐摩耗性を改
善する作用があるが、その含有量が０．１ ％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方５．０係を越え
て含有させると、鉄族金属とｋｌとの金属間化合物が形
成するようになってサーメットが脆化するようになるこ
とから、その含有量を０．１〜５．０％と定めた。
にサーメットを析出強化して靭性゛および耐摩耗性を改
善する作用があるが、その含有量が０．１ ％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方５．０係を越え
て含有させると、鉄族金属とｋｌとの金属間化合物が形
成するようになってサーメットが脆化するようになるこ
とから、その含有量を０．１〜５．０％と定めた。
■ ＴｉＣにおけるＴａＣおよびＮｂＣの置換量ＴａＣ
およびＮｂＣ成分には、ＴｉＣのもつ高温強度を一段と
向上させると共に、その一部が結合相中に固溶してこれ
を固溶硬化する作用があるが、ＴｉＣに対する置換量が
３％未満では前記作用に所望の改善効果がみられず、一
方５０係を越えて置換するとサーメツトの耐摩耗性およ
び耐酸化性が劣化するようになることから、その置換量
（含有量）を３〜５０係と定めた。
およびＮｂＣ成分には、ＴｉＣのもつ高温強度を一段と
向上させると共に、その一部が結合相中に固溶してこれ
を固溶硬化する作用があるが、ＴｉＣに対する置換量が
３％未満では前記作用に所望の改善効果がみられず、一
方５０係を越えて置換するとサーメツトの耐摩耗性およ
び耐酸化性が劣化するようになることから、その置換量
（含有量）を３〜５０係と定めた。
■ 硬質分散相の含有量
硬質分散相はサーメットにすぐれた耐摩耗性および耐熱
性を付与するのに不可欠な構成相であるが、その含有量
が７０係未満では所望の耐摩耗性を確保することができ
ず、一方９５％を越えて含有させると結合相とのぬれ性
が悪くなってサーメット中に空孔が多く残留するように
なり、この結果靭性低下をもたらすので、その含有量を
７０〜９５係と定めた。
性を付与するのに不可欠な構成相であるが、その含有量
が７０係未満では所望の耐摩耗性を確保することができ
ず、一方９５％を越えて含有させると結合相とのぬれ性
が悪くなってサーメット中に空孔が多く残留するように
なり、この結果靭性低下をもたらすので、その含有量を
７０〜９５係と定めた。
（Ｂ） 結合相
［有］ 結合相の含有量
その含有量が５係未満では、所望の靭性を確保すること
ができず、一方３０係を越えて含有させると相対的に硬
質相の含有量が少なくなって耐摩耗性が劣化するように
なることから、その含有量を５〜３０係と定めた。
ができず、一方３０係を越えて含有させると相対的に硬
質相の含有量が少なくなって耐摩耗性が劣化するように
なることから、その含有量を５〜３０係と定めた。
つぎに、この発明のサーメットを実施例により比較例と
対比しながら説明する。
対比しながら説明する。
原料粉末として、それぞれ平均粒径：１〜２μｍを有す
る、（Ｔｉ、Ｔａ）Ｃ粉末（Ｔ ｉ／Ｔａ ＝８０／２
０ ）、（Ｔｉ、Ｎｂ ）Ｃ粉末（Ｔ ｉ／Ｎｂ −６
０／４０）、（Ｔｉ 、Ｔａ、Ｎｂ）、Ｃ粉末（Ｔ ｉ
／Ｔａ／Ｎｂ＝５５／４０１５ ）、ＴｉＣ粉末、およ
びＴｉＮ粉末、さらに平均粒径：１．２ｐｍのｗｃ粉末
、同０．６μｍのＷ粉末、同１．０μｍのＭＯ２Ｃ粉床
、同０．７ｐｍのＭｏ粉末、同１．５μｍのＮｉ粉床、
同１．ｏ、、、ｍのＣｏ粉床、同３．０μｍのＦｅ粉床
、同１．５μｍのＺｒＣ粉末。
る、（Ｔｉ、Ｔａ）Ｃ粉末（Ｔ ｉ／Ｔａ ＝８０／２
０ ）、（Ｔｉ、Ｎｂ ）Ｃ粉末（Ｔ ｉ／Ｎｂ −６
０／４０）、（Ｔｉ 、Ｔａ、Ｎｂ）、Ｃ粉末（Ｔ ｉ
／Ｔａ／Ｎｂ＝５５／４０１５ ）、ＴｉＣ粉末、およ
びＴｉＮ粉末、さらに平均粒径：１．２ｐｍのｗｃ粉末
、同０．６μｍのＷ粉末、同１．０μｍのＭＯ２Ｃ粉床
、同０．７ｐｍのＭｏ粉末、同１．５μｍのＮｉ粉床、
同１．ｏ、、、ｍのＣｏ粉床、同３．０μｍのＦｅ粉床
、同１．５μｍのＺｒＣ粉末。
および平均粒径： ｌ ＯＯｍｅｓｈ以下のＡＡＮ 粉
床を用意し、これら原料粉末をそれぞれ第１表に示され
る配合組成に配合し、ボールミルにて粉砕混合した後、
０．７ ｔｏｎ／Ｃ１１！Ｌの成形圧にて圧粉体に成形
し、ついで、この圧粉体を真空中、温度：１４３０℃に
１時間保持の条件で焼結することによって、実質的に配
合組成と同一の成分組成をもつた本発明サーメット１〜
１１と、従来ＴｉＣ基サーメットとして知られている比
較サーメット１〜３をそれぞれ製造した。
床を用意し、これら原料粉末をそれぞれ第１表に示され
る配合組成に配合し、ボールミルにて粉砕混合した後、
０．７ ｔｏｎ／Ｃ１１！Ｌの成形圧にて圧粉体に成形
し、ついで、この圧粉体を真空中、温度：１４３０℃に
１時間保持の条件で焼結することによって、実質的に配
合組成と同一の成分組成をもつた本発明サーメット１〜
１１と、従来ＴｉＣ基サーメットとして知られている比
較サーメット１〜３をそれぞれ製造した。
つぎに、この結果得られた本発明サーメソｌ−１〜１１
および比較サーメット１〜３について、ロックウェル硬
さくＡスケール）および抗折力を測定すると共に、組織
を観察し、さらに以下に示す条件で乾式連続切削試験お
よび乾式断続切削試験を行ない、前記連続切削試験では
切刃のフランク摩耗幅（逃げ面摩耗幅）とクレータ−摩
耗深さくすくい面摩耗深さ）を測定し、また前記断続切
削試験では６本の試験切刃のうちの欠損発生数を測定し
た。
および比較サーメット１〜３について、ロックウェル硬
さくＡスケール）および抗折力を測定すると共に、組織
を観察し、さらに以下に示す条件で乾式連続切削試験お
よび乾式断続切削試験を行ない、前記連続切削試験では
切刃のフランク摩耗幅（逃げ面摩耗幅）とクレータ−摩
耗深さくすくい面摩耗深さ）を測定し、また前記断続切
削試験では６本の試験切刃のうちの欠損発生数を測定し
た。
これらの測定結果を第２表に示した。（ａ） 乾式連
続切削試験条件 被削材：ＳＮＣＭ−８、 切削速度二２２０ ｍ／ｍｖｔ、 送り速度： ０．４５ｍｍ／ ｒｅｖ、、切込み：１．
５ｍｍ。
続切削試験条件 被削材：ＳＮＣＭ−８、 切削速度二２２０ ｍ／ｍｖｔ、 送り速度： ０．４５ｍｍ／ ｒｅｖ、、切込み：１．
５ｍｍ。
切削時間：１０ｍη、
チップ形状： ５ＮＰ４３２（ホーニング：Ｏ，ｌＸ−
２５°）。
２５°）。
（ｂ） 乾式断続切削条件
被削材：ＳＮＣＭ−８、
切削速度：１００ｍ／ｍｖｌ、
送り速度： ０．３ｍｍ１ ｒｅｖ、、
切込み：１．５ｍｍ、
切削時間：５ｍｍ、
チップ形状： ５ＮＰ４３２（ホーニング：０．ｌＸ−
２５°）。
２５°）。
第１表および第２表に示される結果から明らかなように
、本発明サーメット１〜１１は、いずれも連続切削にお
けるフランク摩耗幅およびクレータ−摩耗深さとも比較
サーメット（従来サーメット）１〜３に比してきわめて
低い値を示し、さらに断続切削における切刃欠損の割合
でも本発明サーメット１〜１１の方が一段と良好な結果
を示しており、このように本発明サーメット１〜１１は
、特にすぐれた耐摩耗性および靭性をもつと共に、耐酸
化性も兼ね備えているので、低速切削から高速切削まで
の幅広い領域に亘っての切削は云うに及ばず、フライス
切削などの重切削にも適した特性を具備しているのであ
る。
、本発明サーメット１〜１１は、いずれも連続切削にお
けるフランク摩耗幅およびクレータ−摩耗深さとも比較
サーメット（従来サーメット）１〜３に比してきわめて
低い値を示し、さらに断続切削における切刃欠損の割合
でも本発明サーメット１〜１１の方が一段と良好な結果
を示しており、このように本発明サーメット１〜１１は
、特にすぐれた耐摩耗性および靭性をもつと共に、耐酸
化性も兼ね備えているので、低速切削から高速切削まで
の幅広い領域に亘っての切削は云うに及ばず、フライス
切削などの重切削にも適した特性を具備しているのであ
る。
上述のように、この発明のサーメットは、常温特性もさ
ることながら、特に高温においてすぐれた耐クリープ性
、耐摩耗性、および耐衝撃性を示すことから、熱発生の
犬永い高速切削用工具や、熱間鍛造用ダイスおよび熱間
圧延用ロールなどの製造に使用するの（こ適し、さらに
すぐれた耐食性をもっことから腐食にさらされる環境下
の構造部品の製造にも適するなど工業上有用な特性をも
つのである。
ることながら、特に高温においてすぐれた耐クリープ性
、耐摩耗性、および耐衝撃性を示すことから、熱発生の
犬永い高速切削用工具や、熱間鍛造用ダイスおよび熱間
圧延用ロールなどの製造に使用するの（こ適し、さらに
すぐれた耐食性をもっことから腐食にさらされる環境下
の構造部品の製造にも適するなど工業上有用な特性をも
つのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 窒化チタン＝１０〜２５係、 Ｗ、Ｍｏ、およびこれらの炭化物のうちの１種または２
種以上＝１０〜３０係、 炭化シルコニウム二〇、２〜５．０％、 窒素アルミニウム二〇、１〜５．０係、 ３〜５０係を炭化タンタルおよび炭化ニオブのいずれか
、または両方で置換した炭化チタン：残り、 からなる硬質相ニア０〜９５係と、 鉄族金属のうちの１種または２種以上および不可避不純
物からなる結合相：５〜３０％と、（以上重量係）から
なる組成をもらことを特徴とする強靭サーメット。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52095531A JPS5823457B2 (ja) | 1977-08-11 | 1977-08-11 | 強靭サ−メット |
| DE2830010A DE2830010C2 (de) | 1977-08-11 | 1978-07-07 | Metall-Keramik-Werkstoff auf der Basis von Titancarbid |
| US06/554,168 US4514224A (en) | 1977-08-11 | 1983-11-22 | Tough carbide base cermet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52095531A JPS5823457B2 (ja) | 1977-08-11 | 1977-08-11 | 強靭サ−メット |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5430209A JPS5430209A (en) | 1979-03-06 |
| JPS5823457B2 true JPS5823457B2 (ja) | 1983-05-16 |
Family
ID=14140129
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52095531A Expired JPS5823457B2 (ja) | 1977-08-11 | 1977-08-11 | 強靭サ−メット |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4514224A (ja) |
| JP (1) | JPS5823457B2 (ja) |
| DE (1) | DE2830010C2 (ja) |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0062311B1 (en) * | 1981-04-06 | 1985-07-17 | Mitsubishi Materials Corporation | Tungsten carbide-base hard alloy for hot-working apparatus members |
| JPS58126954A (ja) * | 1982-01-25 | 1983-07-28 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 窒化チタン基強靭サ−メツト |
| JPS59229431A (ja) * | 1983-05-20 | 1984-12-22 | Mitsubishi Metal Corp | 切削工具用高靭性サ−メツトの製造法 |
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