JPH0471986B2 - - Google Patents
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- JPH0471986B2 JPH0471986B2 JP59206380A JP20638084A JPH0471986B2 JP H0471986 B2 JPH0471986 B2 JP H0471986B2 JP 59206380 A JP59206380 A JP 59206380A JP 20638084 A JP20638084 A JP 20638084A JP H0471986 B2 JPH0471986 B2 JP H0471986B2
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- Powder Metallurgy (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、高靭性かつ耐熱性に優れた高N2含
有の焼結硬質合金（サーメツト合金）およびその
製造方法に関する。 （従来の技術） 近年、TiC基サーメツトにTiN，Ti（CN），
（TiMo）（CN），（TiW）（CN）等を添加含有さ
せることにより、硬質相粒子を微粒化して、靭性
および耐摩耗性が大巾に向上したサーメツト合金
が提案されている。 例えば特公昭56−51201号公報にアーウイン・
ルデイによつて提案されたサーメツト合金の硬質
相は、第２図に示すように（TixMy）（CuNv）中
におけるｙと、ｖで規定されており、ホは
（Ti0.96M0.04）（C0.44N0.56）、ヘは（Ti0.96M0.04）
（C0.96N0.04）、トは（Ti0.60M0.40）（C0.96N0.04）
、
チは（Ti0.60M0.40）（C0.80N0.20）である。 ここで、Ｍは、Moおよび／またはＷをあらわ
す。なお第２図は上記の硬質相の範囲をあらわす
グラフで、横軸は（TixMy）（CuNv）z中における
モル分率Ｙ、また縦軸は（TixMy）（CuNv）z中に
おけるモル分率Ｖである。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながら、前記の公報に記載の方法により
製造したサーメツト合金は、高温における強度の
低下が大きいため、重切削や、強い衝撃を受ける
切削などには、満足な使用は期待できない。 本発明の目的は、このような現状に鑑み、従来
法によるサーメツト合金の高温での強度低下の問
題を解決して、高靭性かつ耐熱性に優れたサーメ
ツト合金およびその製造方法を提供するところに
ある。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明者らは、サーメツト合金の靭性、耐熱性
を向上すべく鋭意研究の結果、これまでに提案さ
れているサーメツト合金より、さらに多量の窒素
を含有させた高N2含有サーメツト合金が、より
高靭性かつ耐熱性に優れ、上記の目的を達成でき
ること、さらにこのような高N2含有サーメツト
合金の製法を見出し、本発明に到つた。 すなわち本発明は、Tiを主成分とする炭窒化
物の硬質相と、鉄族金属の１種又は２種以上およ
び必要に応じてクロム族金属の１種又は２種以上
からなり合金全体の３〜40重量％である結合金属
とからなる焼結硬質合金において、該炭窒化物組
成が、下記式 ｛Tix（Moおよび／又はＷ）y｝（CuNv）z 〔式中、ｖ，ｙは金属元素のモル分率、ｕ，ｖ
は非金属元素のモル分率、ｘ＋ｙ＝1.0、ｕ＋ｖ
＝1.0、ｚは化学量論的パラメーターであり0.08
≦ｚ≦1.02である。また、ｙの値は0.04から0.35
であり、ｖの値は第１図のイ，ロ，ハ，ニ、によ
つて限定される（（たゞし直線ハ，ニの線上を除
く。）〕で表される組成を有する一相からなること
を特徴とする焼結硬質合金を提供する。 また本発明は上記合金において、Moおよび／
又はＷをモル比で0.01〜0.50までTa，Nb，Zr，
Ｖのうちの１種又は２種以上で置換された焼結硬
質合金を提供する。本発明の特徴は、前記した炭
窒化物組成のものを硬質相とするが、この硬質相
が硬質相の主成分をなし、その他の硬質相は殆ん
ど検出できない程度のものである。このような状
態は、Ｘ線回析や、組織の顕微鏡観察によつて確
認することができる。即ち、Ｘ線では、存在する
可能性のあるWCのピークが、検出できない程度
であり、また、顕微鏡観察した場合には、WC特
有の角ばつた形状の硬質粒子が殆んど検出できな
い程度である。 さらに本発明は上記の焼結硬質合金を製造する
方法として、Tiを主成分とする炭窒化物の硬質
相と、鉄族金属の１種又は２種以上および必要に
応じてクロム族金属の１種又は２種以上からなり
合金全体の３〜40重量％である結合金属とからな
る焼結硬質合金において、該炭窒化物組成が、下
記式 ｛Tix（Moおよび／又はＷ）y｝（CuNv）z （式中、ｘ，ｙは金属元素のモル分率、ｕ，ｖ
は非金属元素のモル分率、ｘ＋ｙ＝1.0、ｕ＋ｖ
＝1.0、ｚは化学量論的パラメーターであり0.08
≦ｚ≦1.02である。また、ｙの値は0.04から0.35
であり、ｖの値は第１図のイ，ロ，ハ，ニ、によ
つて限定される（たゞし直線ハ，ニの線上を除
く。）で表される焼結硬質合金の製造方法であつ
て、Ａ／Ａ＋Ｂ（モル比）が0.5以上のTi（CANB）お よび／又は、Ｄ／Ｃ＋Ｄ（モル比）が0.3以下で、 Ｆ／Ｅ＋Ｆ（モル比）が0.5以上の｛TiC（Moおよ び／又はＷ）D｝（CENF）の炭窒化物固溶体粉末
と、必要に応じてMO2Cおよび／又はWCの炭化
物粉末と炭素粉末と、結合金属として鉄族金属の
１種又は２種以上及び必要に応じてクロム族金属
の１種又は２種以上を混合した後、所定の形状に
プレスし、その後窒素分圧0.1〜500Torrの窒素
雰囲気中又は真空雰囲気中にて、温度1400〜1500
℃にて焼結することを特徴とする上記焼結硬質合
金の製造方法を提供する。 本発明者は、サーメツト合金の靭性、耐熱性を
向上するべく研究を行つた結果、Tiを主成分と
する炭窒化物の硬質相と鉄族金属の１種又は２種
以上及び必要に応じてクロム族金属の１種又は２
種以上３〜40重量％からなる焼結硬質合金におい
て、炭窒化物は｛Tix（Moおよび／又はＷ）y｝
（CuNv）zであらわされ、ｘ，ｙは金属元素のモル
分率、ｕ，ｖは非金属元素のモル分率、ｘ＋ｙ＝
1.0、ｕ＋ｖ＝1.0、ｚは化学量論的パラメーター
であつて0.08≦ｚ≦1.02であり、またｙの値は
0.04から0.35であり、ｖの値は第１図のイ，ロ，
ハ，ニによつて限定され（たゞし直線ハ，ニの線
上を除く。）、 イは｛Ti0.96（Moおよび／又はＷ）0.04｝（C0.14
N0.86）z、 ロは｛Ti0.96（Moおよび／又はＷ）0.04｝（C0.44
N0.56）z、 ハは｛Ti0.95（Moおよび／又はＷ）0.05｝（C0.45
N0.55）z、 ニは｛Ti0.65（Moおよび／又はＷ）0.35｝（C0.45
N0.55）z、 であると、高靭性で耐熱性にとむサーメツト合金
になるとの知見を得た。 ここで第１図は、本発明の焼結硬質合金の硬質
相の炭窒化物組成の範囲をグラフであつて、横軸
は｛Tix（Moおよび／又はＷ）y｝（CuNv）z中にお
けるモル分率ｙ、縦軸は｛Tix（Moおよび／又は
Ｗ）y｝（CuNv）z中におけるモル分率ｖを示し、線
イ，ロ，ハ，ニおよび線イ，ロ，ハ，ニにより囲
まれる範囲が本発明の合金の硬質相の範囲である
（たゞし直線ハ，ニの線上は除く）。 本発明の合金の硬質の炭窒化物において、ｙは
0.04から0.35であつて、ｙが0.04より小であると
強度が大巾に低下して欠けやすくなり、また0.35
を越えると耐摩耗性が劣る結果となる。 またｚは0.80以上1.02以下であつて、ｚが0.80
より小さいと合金中に脆化相が多くなり欠け易く
なり、又1.02より大きいと遊離炭素が存在し強度
が低下する。 また第１図の線イ，ニ以上に窒素を含有させる
と炭窒化物中の窒素分解圧が高くなり、焼結中に
窒素ガスが分解し、合金中に巣を残し、強度不足
となる。さらに線ハ，ニ以下の窒素量であると、
高温での強度低下、および刃先の塑性変形が大と
なる。 炭窒化物を結合する金属は、鉄族金属の１種又
は２種以上および必要に応じてクロム族金属の１
種又は２種以上からなるが、３重量％より少ない
と強度が低下し、40重量％を越えると、耐摩耗性
が大巾に低下するので、３〜40重量％が好まし
い。 本発明の焼結硬質合金は、上記の炭窒化物が、
Moおよび／又はＷをモル比で0.01〜0.50まで、
Ta，Nb，Zr，Ｖのうちの１種又は２種以上で置
換することができ、このような置換によつて靭性
および耐熱性を向上できるが、モル比が0.01より
小さいとその効果はなく、0.50を越えると耐摩耗
性に劣る結果となる。 本発明のサーメツト合金の製造法としては、
TiC，TiNを添加混合する従来法によつても可能
であるが、巣が発生して焼結しにくい場合もあ
る。 したがつて本発明のサーメツト合金は、
Ｂ／Ａ＋Ｂ（モル比）が0.5以上のTi（CANB）のTi炭 窒化物粉末および／又はＤ／Ｃ＋Ｄ（モ（モル比） が0.3以下で、Ｆ／Ｅ＋Ｆ（モル比）が0.5以上の ｛TiC（Moおよび／又はＷ）D｝（CENF）の炭窒化物
固溶体粉末を用いることによつて、炭窒化物の焼
結時の窒素分解圧が低下し、合金中の巣が生じに
くくなり、好適に製造できる。 以上のごときTi炭窒化物、Ti炭窒化物固溶体
を用いた場合、真空焼結でも目的とするサーメツ
ト合金は可能であるが、さらに、0.1〜500Torr
の窒素分圧で焼結すると、焼結時における合金の
表面、内部の脱窒を防ぐことが可能であり好まし
い。 Ti（CANB）中のＢ／Ａ＋Ｂが0.5より少ないと、合 金中に窒素を多量に含有することができない。 また｛TiC（Moおよび／又はＷ）D｝（CENF）中
のＤ／Ｃ＋Ｄが0.3を越えると、Mo2C，WCが析出 したり、高窒素を含有させることができない。 さらにＦ／Ｅ＋Ｆが0.5より少ないと、合金中に窒 素を多量に含有することができない。 窒素雰囲気にて焼結する際の窒素分圧が
0.1Torrより小さいと、脱窒しやすくなり、
500Torrを越えると合金中に巣が生じ、強度低下
をきたしたり、表面に炭窒化物の層を生じること
により、表面が脆くなる。 焼結温度は1400〜1500℃が好ましく、1400℃以
下では合金中に巣を生じて強度が低下し、また
1500℃を越えると、結合金属の鉄族・クロム族金
属が合金中から揮散するため、所期量より少なく
なつてしまう。 〔実施例〕 以下実施例を挙げて説明する。 実施例 １ 原料粉末として、TiC，TiN，Ti（C0.5N0.5），
（Ti0.7W0.3）（C0.5N0.5），（Ti0.7W0.2Mo0.1）（C0.
3
N0.7），TaC，NbC，ZrC，VC，Mo2C，WC，
Co，Ni，Ｗ，Mo，Cr粉末を用い、本発明に従
い所定の割合に混合し、本発明の合金ａ〜ｈを製
造した。 それぞれの硬質相（モル比）、結合相（重量
％）、焼結条件、原料を表１にまとめて示す。 また従来、公知の合金ｉ〜ｎを製造し比較例と
したが、これについても、同様に表１に示す。 以上の合金ａ〜ｎについて、以下硬度（HV）、
抗折力（Kg／mm2）を試験し、さらに次の切削試験
を行つた。 逃げ面摩耗量（mm） 切削条件被削材：SCM435 切削速度：180m／min 送り：0.36mm／reV 切込み：2.0mm 切削時間：20分 欠損発生時の送り（mm／reV） 切削条件被削材：SCM435（溝付き材） 切削速度：150m／min 送り：変化（漸次上げて、欠損したときの
送りを確認） 切込み：2.0mm 切削時間：1min 熱亀裂発生本数（切削チツプの切れ刃の逃げ
面とすくい面上に、切れ刃の稜線に垂直の方向
に入る亀裂の単位巾当りの本数） 切削条件（フライス試験） 被削材：SCM435 切削速度：200m／min 送り：0.20mm／刃 切込み：2.0mm 切削時間：40min 以上の試験結果を表２にまとめて示す。表２か
ら明らかなように、本発明合金は従来の合金に比
べ、重切削が可能で、耐熱性に優れることがわか
る。
有の焼結硬質合金（サーメツト合金）およびその
製造方法に関する。 （従来の技術） 近年、TiC基サーメツトにTiN，Ti（CN），
（TiMo）（CN），（TiW）（CN）等を添加含有さ
せることにより、硬質相粒子を微粒化して、靭性
および耐摩耗性が大巾に向上したサーメツト合金
が提案されている。 例えば特公昭56−51201号公報にアーウイン・
ルデイによつて提案されたサーメツト合金の硬質
相は、第２図に示すように（TixMy）（CuNv）中
におけるｙと、ｖで規定されており、ホは
（Ti0.96M0.04）（C0.44N0.56）、ヘは（Ti0.96M0.04）
（C0.96N0.04）、トは（Ti0.60M0.40）（C0.96N0.04）
、
チは（Ti0.60M0.40）（C0.80N0.20）である。 ここで、Ｍは、Moおよび／またはＷをあらわ
す。なお第２図は上記の硬質相の範囲をあらわす
グラフで、横軸は（TixMy）（CuNv）z中における
モル分率Ｙ、また縦軸は（TixMy）（CuNv）z中に
おけるモル分率Ｖである。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながら、前記の公報に記載の方法により
製造したサーメツト合金は、高温における強度の
低下が大きいため、重切削や、強い衝撃を受ける
切削などには、満足な使用は期待できない。 本発明の目的は、このような現状に鑑み、従来
法によるサーメツト合金の高温での強度低下の問
題を解決して、高靭性かつ耐熱性に優れたサーメ
ツト合金およびその製造方法を提供するところに
ある。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明者らは、サーメツト合金の靭性、耐熱性
を向上すべく鋭意研究の結果、これまでに提案さ
れているサーメツト合金より、さらに多量の窒素
を含有させた高N2含有サーメツト合金が、より
高靭性かつ耐熱性に優れ、上記の目的を達成でき
ること、さらにこのような高N2含有サーメツト
合金の製法を見出し、本発明に到つた。 すなわち本発明は、Tiを主成分とする炭窒化
物の硬質相と、鉄族金属の１種又は２種以上およ
び必要に応じてクロム族金属の１種又は２種以上
からなり合金全体の３〜40重量％である結合金属
とからなる焼結硬質合金において、該炭窒化物組
成が、下記式 ｛Tix（Moおよび／又はＷ）y｝（CuNv）z 〔式中、ｖ，ｙは金属元素のモル分率、ｕ，ｖ
は非金属元素のモル分率、ｘ＋ｙ＝1.0、ｕ＋ｖ
＝1.0、ｚは化学量論的パラメーターであり0.08
≦ｚ≦1.02である。また、ｙの値は0.04から0.35
であり、ｖの値は第１図のイ，ロ，ハ，ニ、によ
つて限定される（（たゞし直線ハ，ニの線上を除
く。）〕で表される組成を有する一相からなること
を特徴とする焼結硬質合金を提供する。 また本発明は上記合金において、Moおよび／
又はＷをモル比で0.01〜0.50までTa，Nb，Zr，
Ｖのうちの１種又は２種以上で置換された焼結硬
質合金を提供する。本発明の特徴は、前記した炭
窒化物組成のものを硬質相とするが、この硬質相
が硬質相の主成分をなし、その他の硬質相は殆ん
ど検出できない程度のものである。このような状
態は、Ｘ線回析や、組織の顕微鏡観察によつて確
認することができる。即ち、Ｘ線では、存在する
可能性のあるWCのピークが、検出できない程度
であり、また、顕微鏡観察した場合には、WC特
有の角ばつた形状の硬質粒子が殆んど検出できな
い程度である。 さらに本発明は上記の焼結硬質合金を製造する
方法として、Tiを主成分とする炭窒化物の硬質
相と、鉄族金属の１種又は２種以上および必要に
応じてクロム族金属の１種又は２種以上からなり
合金全体の３〜40重量％である結合金属とからな
る焼結硬質合金において、該炭窒化物組成が、下
記式 ｛Tix（Moおよび／又はＷ）y｝（CuNv）z （式中、ｘ，ｙは金属元素のモル分率、ｕ，ｖ
は非金属元素のモル分率、ｘ＋ｙ＝1.0、ｕ＋ｖ
＝1.0、ｚは化学量論的パラメーターであり0.08
≦ｚ≦1.02である。また、ｙの値は0.04から0.35
であり、ｖの値は第１図のイ，ロ，ハ，ニ、によ
つて限定される（たゞし直線ハ，ニの線上を除
く。）で表される焼結硬質合金の製造方法であつ
て、Ａ／Ａ＋Ｂ（モル比）が0.5以上のTi（CANB）お よび／又は、Ｄ／Ｃ＋Ｄ（モル比）が0.3以下で、 Ｆ／Ｅ＋Ｆ（モル比）が0.5以上の｛TiC（Moおよ び／又はＷ）D｝（CENF）の炭窒化物固溶体粉末
と、必要に応じてMO2Cおよび／又はWCの炭化
物粉末と炭素粉末と、結合金属として鉄族金属の
１種又は２種以上及び必要に応じてクロム族金属
の１種又は２種以上を混合した後、所定の形状に
プレスし、その後窒素分圧0.1〜500Torrの窒素
雰囲気中又は真空雰囲気中にて、温度1400〜1500
℃にて焼結することを特徴とする上記焼結硬質合
金の製造方法を提供する。 本発明者は、サーメツト合金の靭性、耐熱性を
向上するべく研究を行つた結果、Tiを主成分と
する炭窒化物の硬質相と鉄族金属の１種又は２種
以上及び必要に応じてクロム族金属の１種又は２
種以上３〜40重量％からなる焼結硬質合金におい
て、炭窒化物は｛Tix（Moおよび／又はＷ）y｝
（CuNv）zであらわされ、ｘ，ｙは金属元素のモル
分率、ｕ，ｖは非金属元素のモル分率、ｘ＋ｙ＝
1.0、ｕ＋ｖ＝1.0、ｚは化学量論的パラメーター
であつて0.08≦ｚ≦1.02であり、またｙの値は
0.04から0.35であり、ｖの値は第１図のイ，ロ，
ハ，ニによつて限定され（たゞし直線ハ，ニの線
上を除く。）、 イは｛Ti0.96（Moおよび／又はＷ）0.04｝（C0.14
N0.86）z、 ロは｛Ti0.96（Moおよび／又はＷ）0.04｝（C0.44
N0.56）z、 ハは｛Ti0.95（Moおよび／又はＷ）0.05｝（C0.45
N0.55）z、 ニは｛Ti0.65（Moおよび／又はＷ）0.35｝（C0.45
N0.55）z、 であると、高靭性で耐熱性にとむサーメツト合金
になるとの知見を得た。 ここで第１図は、本発明の焼結硬質合金の硬質
相の炭窒化物組成の範囲をグラフであつて、横軸
は｛Tix（Moおよび／又はＷ）y｝（CuNv）z中にお
けるモル分率ｙ、縦軸は｛Tix（Moおよび／又は
Ｗ）y｝（CuNv）z中におけるモル分率ｖを示し、線
イ，ロ，ハ，ニおよび線イ，ロ，ハ，ニにより囲
まれる範囲が本発明の合金の硬質相の範囲である
（たゞし直線ハ，ニの線上は除く）。 本発明の合金の硬質の炭窒化物において、ｙは
0.04から0.35であつて、ｙが0.04より小であると
強度が大巾に低下して欠けやすくなり、また0.35
を越えると耐摩耗性が劣る結果となる。 またｚは0.80以上1.02以下であつて、ｚが0.80
より小さいと合金中に脆化相が多くなり欠け易く
なり、又1.02より大きいと遊離炭素が存在し強度
が低下する。 また第１図の線イ，ニ以上に窒素を含有させる
と炭窒化物中の窒素分解圧が高くなり、焼結中に
窒素ガスが分解し、合金中に巣を残し、強度不足
となる。さらに線ハ，ニ以下の窒素量であると、
高温での強度低下、および刃先の塑性変形が大と
なる。 炭窒化物を結合する金属は、鉄族金属の１種又
は２種以上および必要に応じてクロム族金属の１
種又は２種以上からなるが、３重量％より少ない
と強度が低下し、40重量％を越えると、耐摩耗性
が大巾に低下するので、３〜40重量％が好まし
い。 本発明の焼結硬質合金は、上記の炭窒化物が、
Moおよび／又はＷをモル比で0.01〜0.50まで、
Ta，Nb，Zr，Ｖのうちの１種又は２種以上で置
換することができ、このような置換によつて靭性
および耐熱性を向上できるが、モル比が0.01より
小さいとその効果はなく、0.50を越えると耐摩耗
性に劣る結果となる。 本発明のサーメツト合金の製造法としては、
TiC，TiNを添加混合する従来法によつても可能
であるが、巣が発生して焼結しにくい場合もあ
る。 したがつて本発明のサーメツト合金は、
Ｂ／Ａ＋Ｂ（モル比）が0.5以上のTi（CANB）のTi炭 窒化物粉末および／又はＤ／Ｃ＋Ｄ（モ（モル比） が0.3以下で、Ｆ／Ｅ＋Ｆ（モル比）が0.5以上の ｛TiC（Moおよび／又はＷ）D｝（CENF）の炭窒化物
固溶体粉末を用いることによつて、炭窒化物の焼
結時の窒素分解圧が低下し、合金中の巣が生じに
くくなり、好適に製造できる。 以上のごときTi炭窒化物、Ti炭窒化物固溶体
を用いた場合、真空焼結でも目的とするサーメツ
ト合金は可能であるが、さらに、0.1〜500Torr
の窒素分圧で焼結すると、焼結時における合金の
表面、内部の脱窒を防ぐことが可能であり好まし
い。 Ti（CANB）中のＢ／Ａ＋Ｂが0.5より少ないと、合 金中に窒素を多量に含有することができない。 また｛TiC（Moおよび／又はＷ）D｝（CENF）中
のＤ／Ｃ＋Ｄが0.3を越えると、Mo2C，WCが析出 したり、高窒素を含有させることができない。 さらにＦ／Ｅ＋Ｆが0.5より少ないと、合金中に窒 素を多量に含有することができない。 窒素雰囲気にて焼結する際の窒素分圧が
0.1Torrより小さいと、脱窒しやすくなり、
500Torrを越えると合金中に巣が生じ、強度低下
をきたしたり、表面に炭窒化物の層を生じること
により、表面が脆くなる。 焼結温度は1400〜1500℃が好ましく、1400℃以
下では合金中に巣を生じて強度が低下し、また
1500℃を越えると、結合金属の鉄族・クロム族金
属が合金中から揮散するため、所期量より少なく
なつてしまう。 〔実施例〕 以下実施例を挙げて説明する。 実施例 １ 原料粉末として、TiC，TiN，Ti（C0.5N0.5），
（Ti0.7W0.3）（C0.5N0.5），（Ti0.7W0.2Mo0.1）（C0.
3
N0.7），TaC，NbC，ZrC，VC，Mo2C，WC，
Co，Ni，Ｗ，Mo，Cr粉末を用い、本発明に従
い所定の割合に混合し、本発明の合金ａ〜ｈを製
造した。 それぞれの硬質相（モル比）、結合相（重量
％）、焼結条件、原料を表１にまとめて示す。 また従来、公知の合金ｉ〜ｎを製造し比較例と
したが、これについても、同様に表１に示す。 以上の合金ａ〜ｎについて、以下硬度（HV）、
抗折力（Kg／mm2）を試験し、さらに次の切削試験
を行つた。 逃げ面摩耗量（mm） 切削条件被削材：SCM435 切削速度：180m／min 送り：0.36mm／reV 切込み：2.0mm 切削時間：20分 欠損発生時の送り（mm／reV） 切削条件被削材：SCM435（溝付き材） 切削速度：150m／min 送り：変化（漸次上げて、欠損したときの
送りを確認） 切込み：2.0mm 切削時間：1min 熱亀裂発生本数（切削チツプの切れ刃の逃げ
面とすくい面上に、切れ刃の稜線に垂直の方向
に入る亀裂の単位巾当りの本数） 切削条件（フライス試験） 被削材：SCM435 切削速度：200m／min 送り：0.20mm／刃 切込み：2.0mm 切削時間：40min 以上の試験結果を表２にまとめて示す。表２か
ら明らかなように、本発明合金は従来の合金に比
べ、重切削が可能で、耐熱性に優れることがわか
る。
【表】
【表】
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Tiを主成分とする炭窒化物の硬質相と、鉄
族金属の１種又は２種以上からなり合金全体の３
〜40重量％である結合金属とからなる焼結硬質合
金において、該炭窒化物が、下記式 ｛Tix（Moおよび／又はＷ）y｝（CuNv）z 〔式中、ｘ，ｙは金属元素のモル分率、ｕ，ｖ
は非金属元素のモル分率、ｘ＋ｙ＝1.0、ｕ＋ｖ
＝1.0、ｚは化学量論的パラメーターであり、
0.08≦ｚ≦1.02である。また、ｙの値は0.04から
0.35であり、ｖの値は第１図のイ，ロ，ハ，ニ、
によつて限定される（たゞし直線ハ，ニの線上を
除く）〕で表される組成を有する一相からなるこ
とを特徴とする焼結硬質合金。 ２ Tiを主成分とする炭窒化物の硬質相と、鉄
族合属の１種又は２種以上からなり合金全体の３
〜40重量％である結合金属とからなる焼結硬質合
金において、該炭窒化物が、下記式 ｛Tix（Moおよび／又はＷ）y｝（CuNv）z 〔式中、ｘ，ｙは金属元素のモル分率、ｕ，ｖ
は非金属元素のモル分率、ｘ＋ｙ＝1.0、ｕ＋ｖ
＝1.0、ｚは化学量論的パラメーターであり、
0.08≦ｚ≦1.02である。また、ｙの値は0.04から
0.35であり、ｖの値は第１図のイ，ロ，ハ，ニ、
によつて限定される（たゞし直線ハ，ニの線上を
除く）〕で表される組成を有し、かつ（Moおよ
び／又はＷ）をモル比で0.01〜0.50までTa，Nb，
Zr，Ｖのうちの１種又は２種以上で置換した一
相からなることを特徴とする焼結硬質合金。 ３ Tiを主成分とする炭窒化物の硬質相と、鉄
族金属の１種又は２種以上およびクロム族金属の
１種又は２種以上からなり合金全体の３〜40重量
％である結合金属とからなる焼結硬質合金におい
て、該炭窒化物が、下記式 ｛Tix（Moおよび／又はＷ）y｝（CuNv）z 〔式中、ｘ，ｙは金属元素のモル分率、ｕ，ｖ
は非金属元素のモル分率、ｘ＋ｙ＝1.0、ｕ＋ｖ
＝1.0、ｚは化学量論的パラメーターであり、
0.08≦ｚ≦1.02である。また、ｙの値は0.04から
0.35であり、ｖの値は第１図のイ，ロ，ハ，ニ、
によつて限定される（たゞし直線ハ，ニの線上を
除く）〕で表される組成を有する一相からなるこ
とを特徴とする焼結硬質合金。 ４ Tiを主成分とする炭窒化物の硬質相と、鉄
族金属の１種又は２種以上およびクロム族金属の
１種又は２種以上からなり合金全体の３〜40重量
％である結合金属とからなる焼結硬質合金におい
て、該炭窒化物が、下記式 ｛Tix（Moおよび／又はＷ）y｝（CuNv）z 〔式中、ｘ，ｙは金属元素のモル分率、ｕ，ｖ
は非金属元素のモル分率、ｘ＋ｙ＝1.0、ｕ＋ｖ
＝1.0、ｚは化学量論的パラメーターであり、
0.08≦ｚ≦1.02である。また、ｙの値は0.04から
0.35であり、ｖの値は第１図のイ，ロ，ハ，ニ、
によつて限定される（たゞし直線ハ，ニの線上を
除く）〕で表される組成を有し、かつ（Moおよ
び／又はＷ）をモル比で0.01〜0.50までTa，Nb，
Zr，Ｖのうちの１種又は２種以上で置換した一
相からなることを特徴とする焼結硬質合金。 ５ Tiを主成分とする炭窒化物の硬質相と、鉄
族金属の１種又は２種以上からなり合金全体の３
〜40重量％である結合金属とからなる焼結硬質合
金であつて、該炭窒化物が、下記式 ｛Tix（Moおよび／又はＷ）y｝（CuNv）z 〔式中、ｘ，ｙは金属元素のモル分率、ｕ，ｖ
は非金属元素のモル分率、ｘ＋ｙ＝1.0、ｕ＋ｖ
＝1.0、ｚは化学量論的パラメーターであり、
0.08≦ｚ≦1.02である。また、ｙの値は0.04から
0.35であり、ｖの値は第１図のイ，ロ，ハ，ニ、
によつて限定される（たゞし直線ハ，ニの線上を
除く）〕で表される組成を有する一相からなる焼
結硬質合金の製造方法であつて、 Ａ／Ａ＋Ｂ（モル比）が0.5以上のTi（CANB）およ び／又は、Ｄ／Ｃ＋Ｄ（モル比）が0.3以下で、 Ｆ／Ｅ＋Ｆ（モル比）が0.5以上のTiC（Moおよび／ 又はＷ）D｝（CENF）の炭窒化物固溶体粉末に、結
合金属として鉄族金属の１種又は２種以上を混合
した後、所定の形状にプレスし、その後窒素分圧
0.1〜500Torrの窒素雰囲気中にて、温度1400〜
1500℃にて焼結することを特徴とする焼結硬質合
金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59206380A JPS6184350A (ja) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | 焼結硬質合金およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59206380A JPS6184350A (ja) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | 焼結硬質合金およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6184350A JPS6184350A (ja) | 1986-04-28 |
| JPH0471986B2 true JPH0471986B2 (ja) | 1992-11-17 |
Family
ID=16522378
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59206380A Granted JPS6184350A (ja) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | 焼結硬質合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6184350A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62170452A (ja) * | 1986-01-22 | 1987-07-27 | Hitachi Carbide Tools Ltd | ＴｉＣＮ系サ−メツト |
| JPH0791604B2 (ja) * | 1986-08-27 | 1995-10-04 | 住友電気工業株式会社 | ＴｉＣＮ基サーメットの焼結法 |
| JPH0273945A (ja) * | 1988-09-08 | 1990-03-13 | Toyo Kohan Co Ltd | ドロー・アイアニング缶成形用サーメット工具 |
| CN109053191B (zh) * | 2018-08-17 | 2021-11-30 | 中南大学 | 一种无粘结相碳氮化钛基金属陶瓷及其制备方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5146510A (en) * | 1974-10-18 | 1976-04-21 | Sumitomo Electric Industries | Banajiumu ofukumu chokoshitsugokin |
| JPS5146511A (ja) * | 1974-10-18 | 1976-04-21 | Sumitomo Electric Industries | |
| JPS5146509A (en) * | 1974-10-18 | 1976-04-21 | Sumitomo Electric Industries | Niobu ofukumu chokoshitsugokin |
| JPS5146508A (ja) * | 1974-10-18 | 1976-04-21 | Sumitomo Electric Industries | |
| JPS613853A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 焼結硬質合金の製造法 |
-
1984
- 1984-10-03 JP JP59206380A patent/JPS6184350A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5146510A (en) * | 1974-10-18 | 1976-04-21 | Sumitomo Electric Industries | Banajiumu ofukumu chokoshitsugokin |
| JPS5146511A (ja) * | 1974-10-18 | 1976-04-21 | Sumitomo Electric Industries | |
| JPS5146509A (en) * | 1974-10-18 | 1976-04-21 | Sumitomo Electric Industries | Niobu ofukumu chokoshitsugokin |
| JPS5146508A (ja) * | 1974-10-18 | 1976-04-21 | Sumitomo Electric Industries | |
| JPS613853A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 焼結硬質合金の製造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6184350A (ja) | 1986-04-28 |
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