JP3046178B2 - 切削工具用超硬合金 - Google Patents
切削工具用超硬合金Info
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- JP3046178B2 JP3046178B2 JP5126851A JP12685193A JP3046178B2 JP 3046178 B2 JP3046178 B2 JP 3046178B2 JP 5126851 A JP5126851 A JP 5126851A JP 12685193 A JP12685193 A JP 12685193A JP 3046178 B2 JP3046178 B2 JP 3046178B2
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- Japan
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- tungsten
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- binder phase
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- cemented carbide
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば、フライス加工
に用いられ、主としてステンレス等のＮｉ，Ｃｏを含有
する鉄族合金の加工に用いる耐欠損性に優れた切削工具
用超硬合金に関する。
に用いられ、主としてステンレス等のＮｉ，Ｃｏを含有
する鉄族合金の加工に用いる耐欠損性に優れた切削工具
用超硬合金に関する。
【０００２】
【従来技術】従来から、金属の切削加工に広く用いられ
ている超硬合金は、炭化タングステンを主体とする硬質
相と、コバルト等の鉄族金属の結合相からなるＷＣ−Ｃ
ｏ系合金、もしくは上記ＷＣ−Ｃｏ系に周期律表第４
ａ、５ａ、６ａ族金属の炭化物、窒化物、炭窒化物等を
添加した系が知られている。これらの超硬合金は、切削
工具として、主に鋳鉄や炭素鋼、ステンレス等の切削に
適用されている。
ている超硬合金は、炭化タングステンを主体とする硬質
相と、コバルト等の鉄族金属の結合相からなるＷＣ−Ｃ
ｏ系合金、もしくは上記ＷＣ−Ｃｏ系に周期律表第４
ａ、５ａ、６ａ族金属の炭化物、窒化物、炭窒化物等を
添加した系が知られている。これらの超硬合金は、切削
工具として、主に鋳鉄や炭素鋼、ステンレス等の切削に
適用されている。
【０００３】ここでコバルト等の鉄族金属は、焼結時に
液相として存在し、高融点の炭化物、窒化物、炭窒化物
を効率よく焼結させるのに役立ち、また、脆い炭化物、
窒化物、炭窒化物焼結体に靭性を付与する、といった長
所がある。
液相として存在し、高融点の炭化物、窒化物、炭窒化物
を効率よく焼結させるのに役立ち、また、脆い炭化物、
窒化物、炭窒化物焼結体に靭性を付与する、といった長
所がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする問題点】しかしながら、上記
したような超硬合金を切削工具として用いると、超硬合
金中のコバルト等の鉄族金属は本質的に被削材である鉄
系金属と親和性が良く、このため、工具摩耗が大きくな
るという問題があった。
したような超硬合金を切削工具として用いると、超硬合
金中のコバルト等の鉄族金属は本質的に被削材である鉄
系金属と親和性が良く、このため、工具摩耗が大きくな
るという問題があった。
【０００５】また、特にフライス切削の場合には工具刃
先に被災材の溶着が生じ、それが原因でチッピング等の
刃先の劣化が加速され、工具寿命が短くなるという問題
があった。
先に被災材の溶着が生じ、それが原因でチッピング等の
刃先の劣化が加速され、工具寿命が短くなるという問題
があった。
【０００６】
【問題点を解決するための手段】本発明者は、上記の問
題点について検討を重ねた結果、結合相中のタングステ
ン固溶量および炭素固溶量を制御することにより、被削
材との反応性，溶着性を改善し、結合相の脆化に起因す
る強度低下を抑えた、優れた耐摩耗性，耐欠損性を有す
る超硬合金が得られることを知見し、本発明に至った。
題点について検討を重ねた結果、結合相中のタングステ
ン固溶量および炭素固溶量を制御することにより、被削
材との反応性，溶着性を改善し、結合相の脆化に起因す
る強度低下を抑えた、優れた耐摩耗性，耐欠損性を有す
る超硬合金が得られることを知見し、本発明に至った。
【０００７】即ち、本発明の超硬合金は、結合相成分と
してコバルトを１〜１５重量％、硬質相としてタングス
テンを除く周期律表第４ａ，５ａ，６ａ族元素の炭化
物、窒化物、炭窒化物のうち少なくとも１種を１５重量
％以下の割合で含み、残部炭化タングステン及び不可避
不純物からなる超硬合金であって、前記結合相中に固溶
するタングステン量が、結合相総量の１〜１５重量％で
あり、かつ、前記結合相中に固溶する炭素量が、５重量
％以下であり、且つ組織内にコバルトタングステン炭化
物が析出してなるものである。
してコバルトを１〜１５重量％、硬質相としてタングス
テンを除く周期律表第４ａ，５ａ，６ａ族元素の炭化
物、窒化物、炭窒化物のうち少なくとも１種を１５重量
％以下の割合で含み、残部炭化タングステン及び不可避
不純物からなる超硬合金であって、前記結合相中に固溶
するタングステン量が、結合相総量の１〜１５重量％で
あり、かつ、前記結合相中に固溶する炭素量が、５重量
％以下であり、且つ組織内にコバルトタングステン炭化
物が析出してなるものである。
【０００８】ここで、結合相中に固溶するタングステン
量を、結合相総量の１〜１５重量％としたのは、タング
ステンの固溶量が１重量％よりも少ないと、結合相の固
溶強化が不十分で耐摩耗性が劣り、耐反応性の見地から
溶着が多くなるからであり、１５重量％よりも多いと結
合相が脆化してしまうからである。タングステンの固溶
量は、特に、結合相総量の２〜１０重量％であることが
望ましい。
量を、結合相総量の１〜１５重量％としたのは、タング
ステンの固溶量が１重量％よりも少ないと、結合相の固
溶強化が不十分で耐摩耗性が劣り、耐反応性の見地から
溶着が多くなるからであり、１５重量％よりも多いと結
合相が脆化してしまうからである。タングステンの固溶
量は、特に、結合相総量の２〜１０重量％であることが
望ましい。
【０００９】また、結合相中に固溶する炭素量を結合相
全量中の５重量％以下としたのは、炭素量が５重量％よ
りも多いと結合相の融点が下がり、被削材との親和性が
高くなり、例えば、フライス切削時に溶着の増加や刃先
のチッピングを招くようになるからである。結合相中に
固溶する炭素量は、特に４重量％以下が好ましい。
全量中の５重量％以下としたのは、炭素量が５重量％よ
りも多いと結合相の融点が下がり、被削材との親和性が
高くなり、例えば、フライス切削時に溶着の増加や刃先
のチッピングを招くようになるからである。結合相中に
固溶する炭素量は、特に４重量％以下が好ましい。
【００１０】また、本発明の超硬合金の表面に、厚さ
０．１〜１０μm の単相または２層以上の硬質層を形成
し、この硬質層を周期律表第４ａ族金属およびＡｌの炭
化物，窒化物，炭窒化物，酸化物の少なくとも一種から
構成しても良い。
０．１〜１０μm の単相または２層以上の硬質層を形成
し、この硬質層を周期律表第４ａ族金属およびＡｌの炭
化物，窒化物，炭窒化物，酸化物の少なくとも一種から
構成しても良い。
【００１１】以下、本発明を詳述する。本発明の超硬合
金は、硬質相と結合相で構成されており、硬質相は炭化
タングステンおよび炭化タングステンの５〜１５重量％
を周期律表第４ａ，５ａ，６ａ属金属の炭化物、窒化
物、炭窒化物で置換したものからなり、炭化タングステ
ン以外の成分が配合される場合、硬質相は、複合炭化物
固溶体あるいは複合炭窒化物固溶体からなる。また結合
相は、Ｃｏを主成分とするもので、Ｃｏは全量中に１〜
１５重量％の割合で含有され、且つ組織内にコバルトタ
ングステン炭化物が析出してなる。
金は、硬質相と結合相で構成されており、硬質相は炭化
タングステンおよび炭化タングステンの５〜１５重量％
を周期律表第４ａ，５ａ，６ａ属金属の炭化物、窒化
物、炭窒化物で置換したものからなり、炭化タングステ
ン以外の成分が配合される場合、硬質相は、複合炭化物
固溶体あるいは複合炭窒化物固溶体からなる。また結合
相は、Ｃｏを主成分とするもので、Ｃｏは全量中に１〜
１５重量％の割合で含有され、且つ組織内にコバルトタ
ングステン炭化物が析出してなる。
【００１２】また、本発明の超硬合金によれば、上記の
結合相中のタングステン固溶量は、結合相総量の１〜１
５重量％であるが、結合相中にタングステンを固溶させ
る方法としては、原料調合時に、結合相総量の１〜１
５重量％を金属タングステンで置換する。金属タングス
テンは平均粒子径を５μｍ以下、特に３μｍ以下とする
と有効である。原料調合時に炭素量の制御及び／また
は炭化タングステンに添加する周期律表第４ａ，５ａ，
６ａ族元素の炭化物、窒化物、炭窒化物の添加量の制御
を行うことで、原料総量中の炭素量を抑制し、組織内に
コバルトタングステン炭化物（Ｃｏ3 Ｗ3 Ｃ及び／また
はＣｏ6 Ｗ6 Ｃ及び／またはＣｏ2 Ｗ4Ｃ）からなるη
相を形成する。一次原料として使用するＷＣの一部ま
たは全部をＷ2 ＣまたはＷＣｘ（ｘ＜１）で置換して、
結合相中の炭素含有量を制御する方法がある。
結合相中のタングステン固溶量は、結合相総量の１〜１
５重量％であるが、結合相中にタングステンを固溶させ
る方法としては、原料調合時に、結合相総量の１〜１
５重量％を金属タングステンで置換する。金属タングス
テンは平均粒子径を５μｍ以下、特に３μｍ以下とする
と有効である。原料調合時に炭素量の制御及び／また
は炭化タングステンに添加する周期律表第４ａ，５ａ，
６ａ族元素の炭化物、窒化物、炭窒化物の添加量の制御
を行うことで、原料総量中の炭素量を抑制し、組織内に
コバルトタングステン炭化物（Ｃｏ3 Ｗ3 Ｃ及び／また
はＣｏ6 Ｗ6 Ｃ及び／またはＣｏ2 Ｗ4Ｃ）からなるη
相を形成する。一次原料として使用するＷＣの一部ま
たは全部をＷ2 ＣまたはＷＣｘ（ｘ＜１）で置換して、
結合相中の炭素含有量を制御する方法がある。
【００１３】本発明の超硬合金を製造するに当たって
は、原料粉末としてＷＣ粉末、周期律表第４ａ，５ａ，
６ａ族元素の炭化物、窒化物、炭窒化物から選ばれた１
種または２種以上の粉末、およびＣｏ粉末，鉄族金属の
粉末を前述の通り秤量する。場合により、コバルトの一
部を金属タングステンで置換したり、一次原料にＷＣｘ
（ｘ＜１）を使用することもある。これらを混合粉砕
し、プレス成形などの公知の成形方法により成形後、焼
成する。
は、原料粉末としてＷＣ粉末、周期律表第４ａ，５ａ，
６ａ族元素の炭化物、窒化物、炭窒化物から選ばれた１
種または２種以上の粉末、およびＣｏ粉末，鉄族金属の
粉末を前述の通り秤量する。場合により、コバルトの一
部を金属タングステンで置換したり、一次原料にＷＣｘ
（ｘ＜１）を使用することもある。これらを混合粉砕
し、プレス成形などの公知の成形方法により成形後、焼
成する。
【００１４】焼成は、真空度１０-1〜１０-4ｔｏｒｒの
真空中、もしくは１００ｔｏｒｒ以下の窒素，アルゴン
などの不活性雰囲気の条件下において１６２３〜１７７
３Ｋの温度範囲で１０分〜２時間行う。
真空中、もしくは１００ｔｏｒｒ以下の窒素，アルゴン
などの不活性雰囲気の条件下において１６２３〜１７７
３Ｋの温度範囲で１０分〜２時間行う。
【００１５】尚、結合相としてコバルト以外に他の鉄族
金属を添加しても良い。
金属を添加しても良い。
【００１６】
【作用】本発明によれば、結合相中にタングステンを１
〜１５重量％固溶させ、結合相中の炭素量を５重量％以
下とすることにより、切削工具として用いた場合、被削
材を構成する鉄、クロムをはじめとする元素との反応、
拡散を抑制することによって、被削材との新和性を低く
し、被削材の溶着を防止し、刃先のチッピング等を減少
できる。これは、コバルト中に原子半径の大きいタング
ステンが固溶することで、結合金属相の格子が乱れた
り、また炭素を減少させることにより結合金属の融点が
上がるために、元素拡散が抑制されることが原因と考え
られる。また、通常、タングステン固溶量が減少する
と、炭素固溶量が増加すると言われているが、本発明で
は上記のように、原料の組成や添加方法（Ｗ2 Ｃまたは
ＷＣｘ）を変更することにより、結合相中に固溶するタ
ングステンおよび炭素量を所定量に限定し、切削工具の
変形や摩耗を抑制することが可能となる。
〜１５重量％固溶させ、結合相中の炭素量を５重量％以
下とすることにより、切削工具として用いた場合、被削
材を構成する鉄、クロムをはじめとする元素との反応、
拡散を抑制することによって、被削材との新和性を低く
し、被削材の溶着を防止し、刃先のチッピング等を減少
できる。これは、コバルト中に原子半径の大きいタング
ステンが固溶することで、結合金属相の格子が乱れた
り、また炭素を減少させることにより結合金属の融点が
上がるために、元素拡散が抑制されることが原因と考え
られる。また、通常、タングステン固溶量が減少する
と、炭素固溶量が増加すると言われているが、本発明で
は上記のように、原料の組成や添加方法（Ｗ2 Ｃまたは
ＷＣｘ）を変更することにより、結合相中に固溶するタ
ングステンおよび炭素量を所定量に限定し、切削工具の
変形や摩耗を抑制することが可能となる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明を次の例で説明する。一次原料
として、ＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴａＣ粉
末、ＮｂＣ粉末、ＷＣｘ粉末、Ｗ粉末およびＣｏ粉末
を、表１に示す割合で秤量混合し、粉砕した後、ＳＥＫ
１２０３形状に成形し、１０-2ｔｏｒｒ以下の真空中
で、１６７３℃で１時間焼成した。
として、ＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴａＣ粉
末、ＮｂＣ粉末、ＷＣｘ粉末、Ｗ粉末およびＣｏ粉末
を、表１に示す割合で秤量混合し、粉砕した後、ＳＥＫ
１２０３形状に成形し、１０-2ｔｏｒｒ以下の真空中
で、１６７３℃で１時間焼成した。
【００１８】得られた焼結体を粉砕後、ＨＣｌ溶液中
で、結合金属相を選択的に溶解し、ＩＣＰ発光分析法に
て、コバルト及びタングステン量の定量を行い、結合相
中のタングステン固溶量を測定した。また、Ｘ線回折法
によりコバルトタングステン化合物からなるη相を確認
した。さらに、焼結体中に５〜１０μｍ程度の金属プー
ルを形成し、この部分の炭素量をＥＰＭＡ（Ｘ線マイク
ロアナライザー）により定量分析した。さらに、各々の
サンプルについて次の切削テストを行った。
で、結合金属相を選択的に溶解し、ＩＣＰ発光分析法に
て、コバルト及びタングステン量の定量を行い、結合相
中のタングステン固溶量を測定した。また、Ｘ線回折法
によりコバルトタングステン化合物からなるη相を確認
した。さらに、焼結体中に５〜１０μｍ程度の金属プー
ルを形成し、この部分の炭素量をＥＰＭＡ（Ｘ線マイク
ロアナライザー）により定量分析した。さらに、各々の
サンプルについて次の切削テストを行った。
【００１９】〔切削条件〕 被削材 ＳＵＳ３０４ 工具形状 ＳＥＫ４２ＡＵ３Ｎ カッター形状 ＭＳＥ４５１２５Ｒ 速度 ２００ｍ／ｍｉｎ． 送り ０．２ｍｍ／ｔｏｏｔｈ 切込み ２ｍｍ 切削時間 ８１０（ｓｅｃ）乾式 そして、工具寿命判定条件（平均フランク摩耗０．２ｍ
ｍ、最大フランク摩耗０．５ｍｍ）に達するか、または
最大８１０秒まで切削を行った。切削後のフランク摩耗
量および境界摩耗量を測定した。結果を表１に示した。
ｍ、最大フランク摩耗０．５ｍｍ）に達するか、または
最大８１０秒まで切削を行った。切削後のフランク摩耗
量および境界摩耗量を測定した。結果を表１に示した。
【００２０】
【表１】
【００２１】表１によれば、コバルト中のタングステン
固溶量が１重量％未満の試料（試料Ｎo.６〜８）は溶着
に起因すると思われる欠損や異常摩耗を生じ、工具寿命
は短いことが判る。また、タングステン固溶量が１５重
量％を越える試料（試料Ｎo.１２）では靭性が低く、短
時間で刃先が欠損してしまい、切削工具には適さないと
ことが判る。これに対して、タングステン固溶量が１〜
１５重量の範囲の本発明の超硬合金では切削加工で安定
した切削性能を発揮することができた。
固溶量が１重量％未満の試料（試料Ｎo.６〜８）は溶着
に起因すると思われる欠損や異常摩耗を生じ、工具寿命
は短いことが判る。また、タングステン固溶量が１５重
量％を越える試料（試料Ｎo.１２）では靭性が低く、短
時間で刃先が欠損してしまい、切削工具には適さないと
ことが判る。これに対して、タングステン固溶量が１〜
１５重量の範囲の本発明の超硬合金では切削加工で安定
した切削性能を発揮することができた。
【００２２】尚、試料Ｎo.１９，２０はＴｉＣ粉末の代
わりにＴｉＮ粉末を使用して本発明の超硬合金を作製し
た例である。
わりにＴｉＮ粉末を使用して本発明の超硬合金を作製し
た例である。
【００２３】
【発明の効果】以上記述したように、本発明の超硬合金
は、結合相中にタングステンを１〜１５重量％、炭素を
結合相総量の５重量％以下固溶させ、かつ、組織内にコ
バルトタングステン炭化物からなるη相が析出してなる
ことにより、切削工具として用いた場合、被削材を構成
する鉄、クロムをはじめとする元素との反応、拡散を抑
制し、これに起因する被削材の溶着等を防ぎ、溶着の激
しいステンレス等の難削材の切削性能に対する耐欠損
性、耐摩耗性を大幅に改善でき、工具寿命を延長するこ
とができる。
は、結合相中にタングステンを１〜１５重量％、炭素を
結合相総量の５重量％以下固溶させ、かつ、組織内にコ
バルトタングステン炭化物からなるη相が析出してなる
ことにより、切削工具として用いた場合、被削材を構成
する鉄、クロムをはじめとする元素との反応、拡散を抑
制し、これに起因する被削材の溶着等を防ぎ、溶着の激
しいステンレス等の難削材の切削性能に対する耐欠損
性、耐摩耗性を大幅に改善でき、工具寿命を延長するこ
とができる。
Claims (1)
- 【請求項１】結合相成分としてコバルトを１〜１５重量
％、硬質相としてタングステンを除く周期律表第４ａ，
５ａ，６ａ族元素の炭化物、窒化物、炭窒化物のうち少
なくとも１種を１５重量％以下の割合で含み、残部炭化
タングステン及び不可避不純物からなる超硬合金であっ
て、前記結合相中に固溶するタングステン量が、結合相
総量の１〜１５重量％であり、かつ、前記結合相中に固
溶する炭素量が、結合相総量の５重量％以下であり、且
つ組織内にコバルトタングステン炭化物が析出してなる
ことを特徴とする切削工具用超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5126851A JP3046178B2 (ja) | 1993-05-28 | 1993-05-28 | 切削工具用超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5126851A JP3046178B2 (ja) | 1993-05-28 | 1993-05-28 | 切削工具用超硬合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06336635A JPH06336635A (ja) | 1994-12-06 |
| JP3046178B2 true JP3046178B2 (ja) | 2000-05-29 |
Family
ID=14945428
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5126851A Expired - Lifetime JP3046178B2 (ja) | 1993-05-28 | 1993-05-28 | 切削工具用超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3046178B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB201100966D0 (en) | 2011-01-20 | 2011-03-02 | Element Six Holding Gmbh | Cemented carbide article |
| JP6052502B2 (ja) * | 2013-03-25 | 2016-12-27 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆超硬合金製切削工具 |
| JP7087596B2 (ja) * | 2018-04-04 | 2022-06-21 | 住友電気工業株式会社 | 切削工具 |
-
1993
- 1993-05-28 JP JP5126851A patent/JP3046178B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06336635A (ja) | 1994-12-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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