JPS585981B2 - 窒化チタン含有の強靭サ−メツト - Google Patents
窒化チタン含有の強靭サ−メツトInfo
- Publication number
- JPS585981B2 JPS585981B2 JP52003543A JP354377A JPS585981B2 JP S585981 B2 JPS585981 B2 JP S585981B2 JP 52003543 A JP52003543 A JP 52003543A JP 354377 A JP354377 A JP 354377A JP S585981 B2 JPS585981 B2 JP S585981B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carbide
- cermet
- parts
- titanium nitride
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高い強度および靭性をもつと共にすぐれた
耐摩耗性、耐熱性、および耐食性を備えた窒化チタン含
有のサーメットに関するものである。
耐摩耗性、耐熱性、および耐食性を備えた窒化チタン含
有のサーメットに関するものである。
従来炭化チタン（以下ＴｉＣで示す）基サーメットの靭
性向上を目的として種々の研究がなされており、特に窒
化チタン（以下ＴｉＮで示す）は、遷移金属窒化物中窒
化ジルコニウム（同じ＜ＺｒＮで示す）と並んで最も安
定な窒化物であり、しかも高い強度（マイクロビッカー
ス硬さ：１９５０Ｋｇ／ＩＩＩ”）およびすぐれた耐食
性をもつことから、最近ＴｉＮをＴｉＣ基サーメットに
添加含有させて前記サーメットの靭性向上をはかる試み
が提案されている。
性向上を目的として種々の研究がなされており、特に窒
化チタン（以下ＴｉＮで示す）は、遷移金属窒化物中窒
化ジルコニウム（同じ＜ＺｒＮで示す）と並んで最も安
定な窒化物であり、しかも高い強度（マイクロビッカー
ス硬さ：１９５０Ｋｇ／ＩＩＩ”）およびすぐれた耐食
性をもつことから、最近ＴｉＮをＴｉＣ基サーメットに
添加含有させて前記サーメットの靭性向上をはかる試み
が提案されている。
このようにＴｉＣ基サーメットにＴｉＮを添加含有させ
ることによって焼結時の粒成長が抑制され、強いては靭
性向上がはかれるものと考えられているが、窒素含有量
が多くなるにしたがって結合相とのぬれ性が低下する傾
向を示すようになることから、ＴｉＮの多量添加は好ま
しいものではない。
ることによって焼結時の粒成長が抑制され、強いては靭
性向上がはかれるものと考えられているが、窒素含有量
が多くなるにしたがって結合相とのぬれ性が低下する傾
向を示すようになることから、ＴｉＮの多量添加は好ま
しいものではない。
本発明者等は、上述のような観点から、比較的良好な靭
性をもつ窒化チタン含有のサーメットにおいて、硬質相
と結合相とのぬれ性を改善すると共に、硬質相自体の強
度向上および結合相の高温特性の改善をはかるべく研究
を行った結果、以下（ａ）〜（Ｃ）項に示す知見を得た
のである。
性をもつ窒化チタン含有のサーメットにおいて、硬質相
と結合相とのぬれ性を改善すると共に、硬質相自体の強
度向上および結合相の高温特性の改善をはかるべく研究
を行った結果、以下（ａ）〜（Ｃ）項に示す知見を得た
のである。
すなわち、（ａ）栓るほとＴｉＣ基サーメットにＴｉＮ
を適量添加含有させると、焼結時の粒成長は抑制される
ようになるが、反面ＴｉＮ自体の硬さがＴｉＣ（まと高
いものでないために、結果的にサーメットの硬さを低下
させるという問題点があったが、ＴｉＮとＴｉＣとが共
存したサーメットの硬質相に、さらに炭化クロム、また
は炭化クロムと炭化ジルコニウム（以下それぞれＣｒ３
Ｃ２およびＺｒＣで示丈を添加共存させると、硬質相の
硬さが著しく向上して前記問題点が解決されること。
を適量添加含有させると、焼結時の粒成長は抑制される
ようになるが、反面ＴｉＮ自体の硬さがＴｉＣ（まと高
いものでないために、結果的にサーメットの硬さを低下
させるという問題点があったが、ＴｉＮとＴｉＣとが共
存したサーメットの硬質相に、さらに炭化クロム、また
は炭化クロムと炭化ジルコニウム（以下それぞれＣｒ３
Ｃ２およびＺｒＣで示丈を添加共存させると、硬質相の
硬さが著しく向上して前記問題点が解決されること。
例えば１０％ＴｉＮ含有のＴｉＣ基サーメットはマイク
ロビッカース硬さで２４００ＫＰ／ｌ！ｉｔ”を示すが
、これにＣｒ５Ｃ２を１係添加含有させると、その硬さ
は同２８００に？／ＭＩ！２の高い硬さを示し、さらに
Ｃｒ５ｃ２とＺｒＣとをそれぞれ１係づつ共存含有させ
ると同２９００に９／’ｌＲｉの硬さを示すようになる
こと。
ロビッカース硬さで２４００ＫＰ／ｌ！ｉｔ”を示すが
、これにＣｒ５Ｃ２を１係添加含有させると、その硬さ
は同２８００に？／ＭＩ！２の高い硬さを示し、さらに
Ｃｒ５ｃ２とＺｒＣとをそれぞれ１係づつ共存含有させ
ると同２９００に９／’ｌＲｉの硬さを示すようになる
こと。
このようにＣｒ５ｃ、またはＣｒ３Ｃ２とＺｒＣを適量
添加することによって硬質相の特性が著しく向上するよ
うになるがさらに前記Ｃｒ３Ｃ２およびＺｒＣ中のＣｒ
およびＺｒが結合相中に少量固溶して硬質相と結合相と
の粒界強度の改善が有効に行なわれるようになるのであ
って、このことが強いてはサーメットの靭性向上に寄与
すると考えられること。
添加することによって硬質相の特性が著しく向上するよ
うになるがさらに前記Ｃｒ３Ｃ２およびＺｒＣ中のＣｒ
およびＺｒが結合相中に少量固溶して硬質相と結合相と
の粒界強度の改善が有効に行なわれるようになるのであ
って、このことが強いてはサーメットの靭性向上に寄与
すると考えられること。
（ｂ）一般に、例えばサーメットを高速切削に適用した
場合、切削時の刃先は高温（通常８００〜１０００℃に
なるものと考えられている）になるが、ＴｉＣおよびＴ
ｉＮに比べて高温での強度が高い炭化タンタル（ＴａＣ
で示す）および／または炭化ニオブ（ＮｂＣで示す）を
Ｔｉｃとの複合炭化物の形でサーメットに添加含有させ
ると、サーメットの高温特性が著しく向上したものにな
ること。
場合、切削時の刃先は高温（通常８００〜１０００℃に
なるものと考えられている）になるが、ＴｉＣおよびＴ
ｉＮに比べて高温での強度が高い炭化タンタル（ＴａＣ
で示す）および／または炭化ニオブ（ＮｂＣで示す）を
Ｔｉｃとの複合炭化物の形でサーメットに添加含有させ
ると、サーメットの高温特性が著しく向上したものにな
ること。
（ｃ）炭化タングステン（ＷＣで示す）および／または
炭化モリブデン（ＭＯ２Ｃで示す）をサーメットに添加
含有させると、硬質分散相と結合相とのぬれ性の向上、
並びに結合相の高温強度の向上がはかれること。
炭化モリブデン（ＭＯ２Ｃで示す）をサーメットに添加
含有させると、硬質分散相と結合相とのぬれ性の向上、
並びに結合相の高温強度の向上がはかれること。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、サーメットの硬質分散相を、ＴｉＮ：１０〜２５係
、 ＷＣおよびＭＯ２Ｃのうちの１種または２種：１０〜３
０転 Ｃｒ３Ｃ２，またはＣｒ３Ｃ２とＺｒＣ：０．２〜１０
％、Ｔｉｃの３〜ｓｏ％をＴａＣおよびＮｂＣ”のうち
の１種または２種で置換した複合炭化物：残り、で構成
し、同結合相を鉄族金属のうちの１種また、は２種以上
で構成すると共に、上記硬質分散相と結合相（不可避不
純物を含む）の含有量を、硬質分散相ニア０〜９５係、 結合相：５〜３０％、 （以上重量係）としたことに特徴を有するものである。
て、サーメットの硬質分散相を、ＴｉＮ：１０〜２５係
、 ＷＣおよびＭＯ２Ｃのうちの１種または２種：１０〜３
０転 Ｃｒ３Ｃ２，またはＣｒ３Ｃ２とＺｒＣ：０．２〜１０
％、Ｔｉｃの３〜ｓｏ％をＴａＣおよびＮｂＣ”のうち
の１種または２種で置換した複合炭化物：残り、で構成
し、同結合相を鉄族金属のうちの１種また、は２種以上
で構成すると共に、上記硬質分散相と結合相（不可避不
純物を含む）の含有量を、硬質分散相ニア０〜９５係、 結合相：５〜３０％、 （以上重量係）としたことに特徴を有するものである。
ついで、この発明のサーメットにおいて、成分組成範囲
を上述のように限定した理由を説明する。
を上述のように限定した理由を説明する。
・囚硬質分散相
■ＴｉＮの含有量
ＴｉＮには、ＴｉＣ＠の粒成長抑制作用のほかに、切削
工具として使用した場合に、相手材との摩擦係数の減少
にもとづく耐摩耗性、特に耐クレーター摩耗性の改善作
用があるが、その含有量が１０係未満では前記作用に所
望の効果が確保できず、一方２５係を越えて含有させる
と結合相とのぬれ性が低下するようになってサーメット
の強度低下をもたらし、さらには耐摩耗性も低下するよ
うになることから、その含有量を１０〜２５係と定めた
。
工具として使用した場合に、相手材との摩擦係数の減少
にもとづく耐摩耗性、特に耐クレーター摩耗性の改善作
用があるが、その含有量が１０係未満では前記作用に所
望の効果が確保できず、一方２５係を越えて含有させる
と結合相とのぬれ性が低下するようになってサーメット
の強度低下をもたらし、さらには耐摩耗性も低下するよ
うになることから、その含有量を１０〜２５係と定めた
。
■ＷＣおよびＭｏ２Ｃの含有量
これらの成分には、上述のように結合相と硬質相とのぬ
れ性を改善する作用があるが、１０係未満の含有では前
記作用に所望の効果が得られず、一方３０係を越えて含
有させると耐酸化性および耐摩耗性が低下するようにな
ることから、その含有量を１０〜３０係と定めた。
れ性を改善する作用があるが、１０係未満の含有では前
記作用に所望の効果が得られず、一方３０係を越えて含
有させると耐酸化性および耐摩耗性が低下するようにな
ることから、その含有量を１０〜３０係と定めた。
■Ｃｒ３Ｃ２およびＺｒＣの含有量
上述のように、これらの成分には、硬質相の硬さを向上
させると共に、硬質相と結合相との粒界強度を向上させ
る均等作用があるが、その含有量が０．２％未満では前
記作用に所望の効果が得られないので０．２係以上の含
有が必要であるが、１０係を越えて含有させると結合相
とのぬれ性が低下し、サーメットの靭性低下をまねくよ
うになるので１０係を越えて含有させてはならない。
させると共に、硬質相と結合相との粒界強度を向上させ
る均等作用があるが、その含有量が０．２％未満では前
記作用に所望の効果が得られないので０．２係以上の含
有が必要であるが、１０係を越えて含有させると結合相
とのぬれ性が低下し、サーメットの靭性低下をまねくよ
うになるので１０係を越えて含有させてはならない。
■複合炭化物におけるＴａＣおよびＮｂＣの置換量
ＴａＣおよびＮｂＣ成分には、ＴｉＣのもつ高温強度を
一段と向上させると共に、その一部が結合相中に固溶し
てこれを固溶硬化する作用があるが、ＴｉＣに対する置
換量が３係未満では前記作用に所望の改善効果がみられ
ず、一方５０係を越えて置換するとサーメットの耐摩耗
性が低下するようになることから、その置換量（含有量
）を３〜５０係と定めた。
一段と向上させると共に、その一部が結合相中に固溶し
てこれを固溶硬化する作用があるが、ＴｉＣに対する置
換量が３係未満では前記作用に所望の改善効果がみられ
ず、一方５０係を越えて置換するとサーメットの耐摩耗
性が低下するようになることから、その置換量（含有量
）を３〜５０係と定めた。
■硬質分散相の含有量
硬質分散相はサーメットにすぐれた耐摩耗性および耐熱
性を付与するのに不可欠な構成相であるが、その含有量
が７０係未満では所望の耐摩耗性を確保することができ
ず、一方９５係を越えて含有させると結合相とのぬれ性
が悪くなってサーメット中に空孔が多く残留するように
なり、この結果靭性低下をもたらすので、その含有量を
７０〜９５係と定めた。
性を付与するのに不可欠な構成相であるが、その含有量
が７０係未満では所望の耐摩耗性を確保することができ
ず、一方９５係を越えて含有させると結合相とのぬれ性
が悪くなってサーメット中に空孔が多く残留するように
なり、この結果靭性低下をもたらすので、その含有量を
７０〜９５係と定めた。
（Ｂ）結合相（不可避不純物も含む）
■結合相の含有量
その含有量が５係未満では、所望の靭性を確保すること
ができないので、５係以上の含有が必要であるが、３０
係を越えて含有させると相対的に硬質分散相の含有量が
少なくなってサーメットの耐摩耗性が劣化するようにな
ることから３０係を越えて含有させてはならない。
ができないので、５係以上の含有が必要であるが、３０
係を越えて含有させると相対的に硬質分散相の含有量が
少なくなってサーメットの耐摩耗性が劣化するようにな
ることから３０係を越えて含有させてはならない。
つぎに、この発明のサーメットを実施例により比較例と
対比しながら説明する。
対比しながら説明する。
実施例
原料粉末として、それぞれ１〜２μｍの平均粒径を有す
る、（Ｔｉ、Ｔａ）Ｃの複合炭化物粉末（Ｔｉ／Ｔａ＝
８０７２０）、（Ｔｉ、Ｎｂ）Ｃの複合炭化物粉末（Ｔ
ｉ／Ｎｂ−９ｓ１５）、（Ｔｉ、Ｔａ、Ｎｂ）Ｃの複合
炭化物粉末（Ｔｉ／Ｔａ／Ｎｂ＝５５／２５／２０）、
Ｔｉｃ粉末、およびＴｉＮ粉末、同１．２μｍのＷＣ粉
末、いづれも同１．０μｍのＭＯ２Ｃ粉末、Ｎｉ粉末、
Ｃｏ粉末、およびＦｅ粉末、それぞれ同１．５μｍのＺ
ｒＣ粉末およびＣｒ３．Ｃ２粉末を使用し、これらの原
料粉末を第１表に示される配合組成に配合し、この配合
粉末をボールミル中で粉砕混合した後、圧粉体に成形し
、ついで前記圧粉体を真空中、温度１４００℃に１時間
保持して焼結することによって実質的に配合組成と同一
の成分組成をもった本発明サーメット１〜１５と従来サ
ーメット１〜３をそれぞれ製造した。
る、（Ｔｉ、Ｔａ）Ｃの複合炭化物粉末（Ｔｉ／Ｔａ＝
８０７２０）、（Ｔｉ、Ｎｂ）Ｃの複合炭化物粉末（Ｔ
ｉ／Ｎｂ−９ｓ１５）、（Ｔｉ、Ｔａ、Ｎｂ）Ｃの複合
炭化物粉末（Ｔｉ／Ｔａ／Ｎｂ＝５５／２５／２０）、
Ｔｉｃ粉末、およびＴｉＮ粉末、同１．２μｍのＷＣ粉
末、いづれも同１．０μｍのＭＯ２Ｃ粉末、Ｎｉ粉末、
Ｃｏ粉末、およびＦｅ粉末、それぞれ同１．５μｍのＺ
ｒＣ粉末およびＣｒ３．Ｃ２粉末を使用し、これらの原
料粉末を第１表に示される配合組成に配合し、この配合
粉末をボールミル中で粉砕混合した後、圧粉体に成形し
、ついで前記圧粉体を真空中、温度１４００℃に１時間
保持して焼結することによって実質的に配合組成と同一
の成分組成をもった本発明サーメット１〜１５と従来サ
ーメット１〜３をそれぞれ製造した。
この結果得られた本発明サーメツ）１へ１５と従来サー
メット１〜３の特性を第１表に示した。
メット１〜３の特性を第１表に示した。
ついで、上記本発明サーメット１〜１５および従来サー
メット１〜３に関して、 （１）乾式連続切削試験条件 被削材：ＪＩＳ、ＳＮＣＭ−８ 切削速度：２２０ｍ／ｍｉｎ、 送り速度：０．４５顛／ｒｅＶ１、 切込み：２，０１ｍ＋、 切削時間：１０ｍ１ｎ、 チップ形状：ＪＩＳ−８ＮＰ４３２（ホーニング：０．
１Ｘ２５°）。
メット１〜３に関して、 （１）乾式連続切削試験条件 被削材：ＪＩＳ、ＳＮＣＭ−８ 切削速度：２２０ｍ／ｍｉｎ、 送り速度：０．４５顛／ｒｅＶ１、 切込み：２，０１ｍ＋、 切削時間：１０ｍ１ｎ、 チップ形状：ＪＩＳ−８ＮＰ４３２（ホーニング：０．
１Ｘ２５°）。
（２）乾式断続切削条件
被削材：ＪＩＳ−８ＮＣＭ−８、
切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ、
送り速度：０．３ｍ１ｌ／ｒｅｖ、、
切込み：１．ＦｌｌＩ、
切削時間：５ｍ１ｎ、
チップ形状：ＪＩＳ−８ＮＰ４３２（ホーニング：０．
ｌＸ２５°）。
ｌＸ２５°）。
以上（１）および（２）に示す切削条件で乾式連続切削
試験および乾式断続切削試験を行ない、連続切削試験で
は切刃のフランク摩耗幅およびクレータ−深さを測定し
、試験切刃６本の平均値を求め、また断続切削試験では
試験切刃６本のうちの切刃欠損数を測定した。
試験および乾式断続切削試験を行ない、連続切削試験で
は切刃のフランク摩耗幅およびクレータ−深さを測定し
、試験切刃６本の平均値を求め、また断続切削試験では
試験切刃６本のうちの切刃欠損数を測定した。
これらの測定結果を第２表に示した。
第２表に示す結果から明らかなように、本発明サーメッ
トは連続切削における特にクレータ−深さが従来サーメ
ットに比してきわめて低い値を示し、さらに断続切削に
おける切刃欠損の割合でも本発明サーメットの方が一段
と良好な結果を示しており、このように本発明サーメッ
トは、特にすぐれた耐摩耗性および靭性をもつと共に、
耐酸化性も兼ね備えているので、低速切削から高速切削
までの幅広い領域に亘っての切削は云うに及ばず、フラ
イス切削などの重切削にも適した特性を具備しているの
である。
トは連続切削における特にクレータ−深さが従来サーメ
ットに比してきわめて低い値を示し、さらに断続切削に
おける切刃欠損の割合でも本発明サーメットの方が一段
と良好な結果を示しており、このように本発明サーメッ
トは、特にすぐれた耐摩耗性および靭性をもつと共に、
耐酸化性も兼ね備えているので、低速切削から高速切削
までの幅広い領域に亘っての切削は云うに及ばず、フラ
イス切削などの重切削にも適した特性を具備しているの
である。
上述のように、この発明のサーメットは、高温特性もさ
ることながら、特に高温においてすぐれた耐クリープ性
、耐摩耗性、および耐衝撃性を示すことから、熱発生の
大きい高速切削用工具や、熱間鍛造用ダイスおよび熱間
圧延用ロールなどの製造に使用するのに適し、さらにす
ぐれた耐食性をもつことから腐食にさらされる環境下の
構造部品の製造にも適するなど工業上有用な特性をもつ
のである。
ることながら、特に高温においてすぐれた耐クリープ性
、耐摩耗性、および耐衝撃性を示すことから、熱発生の
大きい高速切削用工具や、熱間鍛造用ダイスおよび熱間
圧延用ロールなどの製造に使用するのに適し、さらにす
ぐれた耐食性をもつことから腐食にさらされる環境下の
構造部品の製造にも適するなど工業上有用な特性をもつ
のである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １窒化チタン：１０〜２５係、 炭化タングステンおよび炭化モリブデンのうちの１種ま
たは２種：１０〜３０係、 炭化クロム、または炭化クロムと炭化ジルコニウム二０
．２〜１０係、 炭化チタンの３〜５０係を炭化タンタルおよび炭化ニオ
ブのうちの１種または２種で置換したものからなる複合
炭化物：残り、 で構成された硬質分散相ニア０〜９５％と、鉄族金属の
うちの１種または２種以上からなる結合相および不可避
不純物：５〜３０係と、（以上重量係）からなることを
特徴とする窒化チタン含有の強靭サーメット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52003543A JPS585981B2 (ja) | 1977-01-18 | 1977-01-18 | 窒化チタン含有の強靭サ−メツト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52003543A JPS585981B2 (ja) | 1977-01-18 | 1977-01-18 | 窒化チタン含有の強靭サ−メツト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5389808A JPS5389808A (en) | 1978-08-08 |
| JPS585981B2 true JPS585981B2 (ja) | 1983-02-02 |
Family
ID=11560320
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52003543A Expired JPS585981B2 (ja) | 1977-01-18 | 1977-01-18 | 窒化チタン含有の強靭サ−メツト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS585981B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59133475U (ja) * | 1983-02-23 | 1984-09-06 | 上原 多聞 | 包装用袋収納装置 |
| JPS62137267U (ja) * | 1986-02-22 | 1987-08-29 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59136446A (ja) * | 1983-01-14 | 1984-08-06 | Hitachi Metals Ltd | ＴｉＣＮ基焼結硬質合金 |
| JP2648797B2 (ja) * | 1986-02-28 | 1997-09-03 | 京セラ株式会社 | サーメツトソリツドエンドミル |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5364607A (en) * | 1976-11-22 | 1978-06-09 | Mitsubishi Metal Corp | Sintered hard alloy |
-
1977
- 1977-01-18 JP JP52003543A patent/JPS585981B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5364607A (en) * | 1976-11-22 | 1978-06-09 | Mitsubishi Metal Corp | Sintered hard alloy |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59133475U (ja) * | 1983-02-23 | 1984-09-06 | 上原 多聞 | 包装用袋収納装置 |
| JPS62137267U (ja) * | 1986-02-22 | 1987-08-29 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5389808A (en) | 1978-08-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS5823457B2 (ja) | 強靭サ−メット | |
| JPS585981B2 (ja) | 窒化チタン含有の強靭サ−メツト | |
| JPS633017B2 (ja) | ||
| JPS5917176B2 (ja) | 硬化表層を有する焼結硬質合金 | |
| JPS6056782B2 (ja) | 切削工具および熱間加工工具用サ−メツト | |
| JPS6053098B2 (ja) | 高強度および高靭性を有する耐摩耗性Ｃｕ合金 | |
| JPS6176645A (ja) | 炭化タングステン基超硬合金 | |
| JPS5823455B2 (ja) | 焼結硬質合金 | |
| JPS6141979B2 (ja) | ||
| JPS5852552B2 (ja) | 切削工具用強靭サ−メット | |
| JPS5952950B2 (ja) | 高温特性のすぐれた炭化タングステン基超硬合金 | |
| JPS6056781B2 (ja) | 切削工具および熱間加工工具用サ−メツト | |
| JPS6146542B2 (ja) | ||
| JPS5914533B2 (ja) | 酸素を含有したタングステン・チタン炭窒化物基焼結硬質合金 | |
| JPS6334217B2 (ja) | ||
| JPS5854183B2 (ja) | 酸素を含有した炭化タングステン基焼結硬質合金 | |
| JPS59129751A (ja) | 超耐熱焼結合金およびその製造法 | |
| JPS5942067B2 (ja) | 切削工具用強靭性炭化タングステン基超硬合金 | |
| JPS5854181B2 (ja) | 強靭性サ−メット | |
| JPS6245293B2 (ja) | ||
| JPS5854182B2 (ja) | 酸素を含有したタングステン・チタン炭化物基焼結硬質合金 | |
| JPS5917177B2 (ja) | 強靭サ−メツト | |
| JPS601942B2 (ja) | 高温特性のすぐれた切削工具および耐摩耗工具用焼結材料 | |
| JPS601380B2 (ja) | 高温特性のすぐれた切削工具用材料 | |
| JPS5835253B2 (ja) | 強靭サ−メツト |