JPS63262411A - 熱間加工性の優れた高Ａｌステンレス鋼の製造法 - Google Patents
熱間加工性の優れた高Ａｌステンレス鋼の製造法Info
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- JPS63262411A JPS63262411A JP62095326A JP9532687A JPS63262411A JP S63262411 A JPS63262411 A JP S63262411A JP 62095326 A JP62095326 A JP 62095326A JP 9532687 A JP9532687 A JP 9532687A JP S63262411 A JPS63262411 A JP S63262411A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は熱間圧延において加工割れ疵の発生を防止した
（１１）を０．８％以上含有するステンレスｉ岡の製造
ンＪｉに関するものである。
（１１）を０．８％以上含有するステンレスｉ岡の製造
ンＪｉに関するものである。
ステンレス鋼は高価なＮｉ＋ Ｃｒ、等を多量に含有し
ているため、歩留の向上は製造コスト低減の最重要項目
である。したがって製造：［程での疵防止などによる歩
留向上が強く望まれる。しかし耐酸化性および強度の向
」二を目的としてＡＩを０．８％以上添加した高へ２ス
テンレス鋼は熱間加工性が劣り、熱間加工中にデンドラ
イト粒界割れを起し製造が困難であり、また製造されて
も熱間圧延時の疵に起因して著しい歩留低下があった。
ているため、歩留の向上は製造コスト低減の最重要項目
である。したがって製造：［程での疵防止などによる歩
留向上が強く望まれる。しかし耐酸化性および強度の向
」二を目的としてＡＩを０．８％以上添加した高へ２ス
テンレス鋼は熱間加工性が劣り、熱間加工中にデンドラ
イト粒界割れを起し製造が困難であり、また製造されて
も熱間圧延時の疵に起因して著しい歩留低下があった。
ステンレス鋼の連続鋳造鋳片の熱間加工性は（１）式で
示されるＰｖ値と（２）式で示されるδＦ値が（３）式
の範囲であるとき向上することが特開昭６０−１４９７
４８号公報によって知られているが、高Ａｌステンレス
鋼の熱間油］二性を改善する方策については知られてい
ない。
示されるＰｖ値と（２）式で示されるδＦ値が（３）式
の範囲であるとき向上することが特開昭６０−１４９７
４８号公報によって知られているが、高Ａｌステンレス
鋼の熱間油］二性を改善する方策については知られてい
ない。
ｌ’Ｖ（ｐｐ＋ｎ） ＝Ｓ ｌ−０−０，８Ｃａ −０
，３Ｃｅ ・・・（１）δ１１（％）＝３
（Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ）−２，８Ｃ（Ｎｉ Ｆｏ
、５（Ｍｎ ＋Ｃｕ）＋３０（Ｃ＋Ｎ））−１９，８・
・・（２） ＋１Ｖ≦３６Ｉ！ −１−４５・・・（３１また鉄と鋼
ｖｏｌ ６３． Ｎａ１３． Ｆ２（Ａ３に、Ａｌが０
．２５％以下のＮｉ合金のエレクト［１スラグ溶解にお
いてスラグ中のＡｌ”が２％以上に増加した場合は鋳塊
にはＭｄは残留しがたくなると記載されているが、ｈと
熱間加工割れの関係および＾ｌを０．８％以上含有する
ステンレス鋼におけるＭｇの低減対策につい°Ｃの知見
はない。
，３Ｃｅ ・・・（１）δ１１（％）＝３
（Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ）−２，８Ｃ（Ｎｉ Ｆｏ
、５（Ｍｎ ＋Ｃｕ）＋３０（Ｃ＋Ｎ））−１９，８・
・・（２） ＋１Ｖ≦３６Ｉ！ −１−４５・・・（３１また鉄と鋼
ｖｏｌ ６３． Ｎａ１３． Ｆ２（Ａ３に、Ａｌが０
．２５％以下のＮｉ合金のエレクト［１スラグ溶解にお
いてスラグ中のＡｌ”が２％以上に増加した場合は鋳塊
にはＭｄは残留しがたくなると記載されているが、ｈと
熱間加工割れの関係および＾ｌを０．８％以上含有する
ステンレス鋼におけるＭｇの低減対策につい°Ｃの知見
はない。
Ａｌを含有するステンレス鋼はＡ１の含有量が高くなる
に従ってＭｇの含有間が高くなり、Ａｌの含有間が０．
８％以−ヒではＭ［の含有量が５０ｐｐｍ以」二となり
、熱間圧延時に割れが多発し製造不可能か製造出来ても
熱間圧延時の疵原因により著しい歩留低下をきたしてい
た。
に従ってＭｇの含有間が高くなり、Ａｌの含有間が０．
８％以−ヒではＭ［の含有量が５０ｐｐｍ以」二となり
、熱間圧延時に割れが多発し製造不可能か製造出来ても
熱間圧延時の疵原因により著しい歩留低下をきたしてい
た。
【問題点を解決するための手段・作用〕本発明者等は実
験室規模および５０Ｔ規模の実験から、高＾ｌステンレ
ス鋼においては第３図のようにスラグ中のＭｇＯが高く
なれば溶鋼中のＭｇが高くなり、また第４図のようにス
ラグ中のＡ１２０゜を高くすることで溶鋼中のＭｇを低
減出来ることを見いだした。
験室規模および５０Ｔ規模の実験から、高＾ｌステンレ
ス鋼においては第３図のようにスラグ中のＭｇＯが高く
なれば溶鋼中のＭｇが高くなり、また第４図のようにス
ラグ中のＡ１２０゜を高くすることで溶鋼中のＭｇを低
減出来ることを見いだした。
このことから溶鋼中のＭｇの上昇は下記（４１式のよう
に溶鋼中のＡＩににるスラグ中のＨｇｔｏの還元による
ものと考えられ、溶鋼中のＭｇを低減させるためには ２ 〔八Ｎ） ＋３（Ｍｇ”°）＃２（八１３つ＋３
（Ｍｇ） ・・・（４）（ＡＪ） ：
溶鋼中Ａ１含有ｉｉ（ｗｔ％）（Ｍｇ”・） ニスラグ
中Ｍｇ含有■（賀ｔ％）（／１ ｆｆｉ ”） ニス
ラグ中ＡＩ含有量（ｗｔ％）（Ｍｇ） ：溶鋼中１
含有ｆｆｔ（ｗｔ％）スラグ中のＨｇｔｏを低減させる
かまたはスラグ中のＡ１３−を増加させればよい、この
ことを定量的に示したのが第５図および（５）式である
。７（Ｍｇ） ＝ｃ ｖ’買Ｔ７丁１・（Ｍｇ”）３／
（Ａ ｌ ”）！ ・・・（５）Ｃは精錬温度
（１／Ｔ）によって第６図のようになり（６）式で整理
出来る。
に溶鋼中のＡＩににるスラグ中のＨｇｔｏの還元による
ものと考えられ、溶鋼中のＭｇを低減させるためには ２ 〔八Ｎ） ＋３（Ｍｇ”°）＃２（八１３つ＋３
（Ｍｇ） ・・・（４）（ＡＪ） ：
溶鋼中Ａ１含有ｉｉ（ｗｔ％）（Ｍｇ”・） ニスラグ
中Ｍｇ含有■（賀ｔ％）（／１ ｆｆｉ ”） ニス
ラグ中ＡＩ含有量（ｗｔ％）（Ｍｇ） ：溶鋼中１
含有ｆｆｔ（ｗｔ％）スラグ中のＨｇｔｏを低減させる
かまたはスラグ中のＡ１３−を増加させればよい、この
ことを定量的に示したのが第５図および（５）式である
。７（Ｍｇ） ＝ｃ ｖ’買Ｔ７丁１・（Ｍｇ”）３／
（Ａ ｌ ”）！ ・・・（５）Ｃは精錬温度
（１／Ｔ）によって第６図のようになり（６）式で整理
出来る。
ｌｏｇ、Ｃ＝ −９５８０・ □ −Ｆ２．８２５
・ （６）１゛：精錬温度（Ｋ
） （６）式から求めたＣを（５）式に代入して求めた（Ｍ
ｇ）計算値と実ｋｌｋ （Ｍｇ）との間には第７図のよ
うな関係があり、溶鋼中のＭｇ含有鼠は溶鋼中のＡ１、
精錬温度およびスラグ中のＭｇ”、Ａｌ’°によって決
まり、（５）式と（６）式から求めることが出来る。
・ （６）１゛：精錬温度（Ｋ
） （６）式から求めたＣを（５）式に代入して求めた（Ｍ
ｇ）計算値と実ｋｌｋ （Ｍｇ）との間には第７図のよ
うな関係があり、溶鋼中のＭｇ含有鼠は溶鋼中のＡ１、
精錬温度およびスラグ中のＭｇ”、Ａｌ’°によって決
まり、（５）式と（６）式から求めることが出来る。
すなわち（５）式において〔＾１Ｂ）ｔは鋼種によって
決り、精錬温度Ｔも連続鋳造等の鋳造条件から設定され
る。このため第１図、第２図に示すようにスラグ中の（
Ｍｇ！′）”／（＾Ｉｌ：１−）ｆｆｉを低下させるこ
とによって溶鋼中の１を低減させることが出来る。
決り、精錬温度Ｔも連続鋳造等の鋳造条件から設定され
る。このため第１図、第２図に示すようにスラグ中の（
Ｍｇ！′）”／（＾Ｉｌ：１−）ｆｆｉを低下させるこ
とによって溶鋼中の１を低減させることが出来る。
溶鋼中のへ２含有撹が５％、精錬温度１５００℃におけ
る好ましいスラグ中の（Ｍｇ”）’／（八１３−）Ｚは
０．３以下となる。
る好ましいスラグ中の（Ｍｇ”）’／（八１３−）Ｚは
０．３以下となる。
スラグ中のＭｇＯ／Δ１２０３を低下させる方法として
は以下の方式が有効である。
は以下の方式が有効である。
（り 精錬炉にＡ Ｉ 、０．を添加する方式（２）
高＾２ステンレス鋼は熱間加工性の面から低（Ｓ）が要
求される。脱硫強化のためにはスラグ中の（ＣａＯ＋
Ｍｇ０） ／ （Ｓｉｆｔ→−Ａ ｌ ｇｏ＋）の値を
高くすることが必要である。従って脱硫を先行させて行
い、脱硫後に排滓し、この排滓によってスラグ中のＭｇ
２°を低減して洗練炉に造滓剤としてＡ ｌ ｚｏｌを
添加し°ζスラグ中のＡｌ３゛を増加する方式。この場
合スラグ低融点化による反応促進のため八２□０．と同
時にＣａＱを添加して＾１，０．／ＣａＯを０．８〜１
．５にするか、ＡｌｚＯａの５〜２０％のＣａＰｚを添
加することが望ましい。
高＾２ステンレス鋼は熱間加工性の面から低（Ｓ）が要
求される。脱硫強化のためにはスラグ中の（ＣａＯ＋
Ｍｇ０） ／ （Ｓｉｆｔ→−Ａ ｌ ｇｏ＋）の値を
高くすることが必要である。従って脱硫を先行させて行
い、脱硫後に排滓し、この排滓によってスラグ中のＭｇ
２°を低減して洗練炉に造滓剤としてＡ ｌ ｚｏｌを
添加し°ζスラグ中のＡｌ３゛を増加する方式。この場
合スラグ低融点化による反応促進のため八２□０．と同
時にＣａＱを添加して＾１，０．／ＣａＯを０．８〜１
．５にするか、ＡｌｚＯａの５〜２０％のＣａＰｚを添
加することが望ましい。
（３）精錬炉で脱硫後出鋼して取鍋固溶鋼にＡｒ、 Ｎ
。
。
等のガスを吹込んで撹拌する前や撹拌中あるいは攪拌す
る前および撹拌中にＡ １ ｇｏｓを添加する方式、こ
の場合は取鍋レンガ材質はＡ Ｉ ｔｏ３゜Ｚｒ０ｇ系
等のＭｇＯ含有最の低いレンガを使用することが望まし
い。取鍋固溶鋼に吹込むガスは、＾ｒ、 Ｎ、の単体あ
るいは両者の混合体を用いることができる。
る前および撹拌中にＡ １ ｇｏｓを添加する方式、こ
の場合は取鍋レンガ材質はＡ Ｉ ｔｏ３゜Ｚｒ０ｇ系
等のＭｇＯ含有最の低いレンガを使用することが望まし
い。取鍋固溶鋼に吹込むガスは、＾ｒ、 Ｎ、の単体あ
るいは両者の混合体を用いることができる。
（４） 精錬炉に八１ｔ０３を添加したうえに、さら
に出鋼後の取鍋内にＡｌ１２０３を添加する方式、精錬
炉に添加する方法としては、（２）のように排滓した後
に添加してもよく、排滓せずに添加してもよい。取消内
に添加する方法としては（３）の方式を用いる。
に出鋼後の取鍋内にＡｌ１２０３を添加する方式、精錬
炉に添加する方法としては、（２）のように排滓した後
に添加してもよく、排滓せずに添加してもよい。取消内
に添加する方法としては（３）の方式を用いる。
Ａｊ２含有含有オースティトステンレス鋼を電気炉−Ａ
ＧＯ法で精錬し、連続鋳造し、熱間圧延した。
ＧＯ法で精錬し、連続鋳造し、熱間圧延した。
表１に精錬条件を、表２に精錬終了時の）容鋼成分打よ
びスラグ成分を示し、表３に熱間圧延結果を示す。
びスラグ成分を示し、表３に熱間圧延結果を示す。
本発明例によって鋼中のＭｇを低下させた鋼の連続鋳造
鋳片は熱間加コニ割れ、ヘゲ疵の発生もない。
鋳片は熱間加コニ割れ、ヘゲ疵の発生もない。
これに対し比較例すなわち鋼中Ｍｇの高い鋼の連続鋳造
鋳片は熱間加工時の割れが多発し製造不可能かあるいは
ホットコイルの両サイドに割れが多発し、次工程でのサ
イド切捨の増加およびへ・ゲ疵発表 ３ 生による著しい歩留低下を来した。
鋳片は熱間加工時の割れが多発し製造不可能かあるいは
ホットコイルの両サイドに割れが多発し、次工程でのサ
イド切捨の増加およびへ・ゲ疵発表 ３ 生による著しい歩留低下を来した。
本発明により耐酸化性および高強度を要求される高Ａｌ
ステジレス鋼の熱間圧延における加工割れ欠陥が減少し
、著しい生産コストの低減や能率向上環の効果が得られ
る。
ステジレス鋼の熱間圧延における加工割れ欠陥が減少し
、著しい生産コストの低減や能率向上環の効果が得られ
る。
第１図は精錬温度１５００℃における？８鋼中のＭｇと
スラグ中の（Ｍｇ”″）３／（Ａ ｌ ”）ｔの関係を
示す図、第２図は精錬温度１５５０℃における溶鋼中の
Ｍ、とスラグ中の（Ｍｇ”）’／（＾２コ゛）２の関係
を示す図、第３図はスラグ中のＭｇＯと溶鋼中のＭｇの
関係を示す図、 第４図はスラグ中の＾ｌ 、０．と溶鋼中のＭｇの関係
を示す図、 第５図は（５）式における ｚ’ （＾ｌ）８・（Ｍｇ”°）／（八１３°）２と溶
鋼中Ｍｇの関係を示す図、 を求めた図、 第７図は（５）式および（６）式から求めた（Ｍｇ）計
算値と実績（Ｍｇ）の関係を示ずし！である。 第１図 第２図 （Ｍｇ２゛）３／（ＡＱ３＋）２ 第５図 ・５％Ａ／＝ステンレス鋼 Ｏ１係Ａｔステンレス鋼 第６図 ・５％Ａｔステンレス鋼 ０１％Ａｔステンレス鋼 １／Ｔ 第３図 嘴 第４図 第７図 ・５％Ａｔステンレス鋼 ｏｌ係Ａｔステンレス鋼 （Ｍ９１計算値（ｐｐｍ）
スラグ中の（Ｍｇ”″）３／（Ａ ｌ ”）ｔの関係を
示す図、第２図は精錬温度１５５０℃における溶鋼中の
Ｍ、とスラグ中の（Ｍｇ”）’／（＾２コ゛）２の関係
を示す図、第３図はスラグ中のＭｇＯと溶鋼中のＭｇの
関係を示す図、 第４図はスラグ中の＾ｌ 、０．と溶鋼中のＭｇの関係
を示す図、 第５図は（５）式における ｚ’ （＾ｌ）８・（Ｍｇ”°）／（八１３°）２と溶
鋼中Ｍｇの関係を示す図、 を求めた図、 第７図は（５）式および（６）式から求めた（Ｍｇ）計
算値と実績（Ｍｇ）の関係を示ずし！である。 第１図 第２図 （Ｍｇ２゛）３／（ＡＱ３＋）２ 第５図 ・５％Ａ／＝ステンレス鋼 Ｏ１係Ａｔステンレス鋼 第６図 ・５％Ａｔステンレス鋼 ０１％Ａｔステンレス鋼 １／Ｔ 第３図 嘴 第４図 第７図 ・５％Ａｔステンレス鋼 ｏｌ係Ａｔステンレス鋼 （Ｍ９１計算値（ｐｐｍ）
Claims (6)
- （１）重量％にてＡｌを０．８％以上含有するオーステ
ナイト系ステンレス鋼の精錬において、スラグ中のＭｇ
Ｏ／Ａｌ＿２Ｏ＿３を低下させることを特徴とする熱間
加工性の優れた高Ａｌステンレス鋼の製造法。 - （２）スラグ中のＭｇＯ／Ａｌ＿２Ｏ＿３を低下させる
方法が、精錬炉にＡｌ＿２Ｏ＿３を添加する事によって
ＭｇＯ／Ａｌ＿２Ｏ＿３を低下させる方法である、特許
請求の範囲第（１）項に記載の熱間加工性の優れた高Ａ
ｌステンレス鋼の製造法。 - （３）精錬炉にＡｌ＿２Ｏ＿３を添加する方法が、排滓
してスラグ中のＭｇＯを低下させた後に行う、精錬炉に
Ａｌ＿２Ｏ＿３を添加する方法である、特許請求の範囲
第（２）項に記載の熱間加工性の優れた高Ａｌステンレ
ス鋼の製造法。 - （４）スラグ中のＭｇＯ／Ａｌ＿２Ｏ＿３を低下させる
方法が、取鍋内溶鋼へのガス吹込み前およびまたはガス
吹込中に取鍋へＡｌ＿２Ｏ＿３を添加することによって
ＭｇＯ／Ａｌ＿２Ｏ＿３を低下させる方法である、特許
請求の範囲第１項に記載の熱間加工性の優れた高Ａｌス
テンレス鋼の製造法。 - （５）スラグ中のＭｇＯ／Ａｌ＿２Ｏ＿３を低下させる
方法が、精錬炉にＡｌ＿２Ｏ＿３を添加し、かつ取鍋内
溶鋼へのガス吹込み前およびまたはガス吹込中に取鍋へ
Ａｌ＿２Ｏ＿３を添加することによってＭｇＯ／Ａｌ＿
２Ｏ＿３を低下させる方法である、特許請求の範囲第１
項に記載の熱間加工性の優れた高Ａｌステンレス鋼の製
造法。 - （６）スラグ中のＭｇＯ／Ａｌ＿２Ｏ＿３を低下させる
方法が、排滓してスラグ中のＭｇＯを低下させた後の精
錬炉にＡｌ＿２Ｏ＿３を添加し、かつ取鍋内溶鋼へのガ
ス吹込み前およびまたはガス吹込中に取鍋へＡｌ＿２Ｏ
＿３を添加することによってＭｇＯ／Ａｌ＿２Ｏ＿３を
低下させる方法である、特許請求の範囲第１項に記載の
熱間加工性の優れた高Ａｌステンレス鋼の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62095326A JPH0819457B2 (ja) | 1987-04-20 | 1987-04-20 | 熱間加工性の優れた高Ａｌステンレス鋼の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62095326A JPH0819457B2 (ja) | 1987-04-20 | 1987-04-20 | 熱間加工性の優れた高Ａｌステンレス鋼の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63262411A true JPS63262411A (ja) | 1988-10-28 |
| JPH0819457B2 JPH0819457B2 (ja) | 1996-02-28 |
Family
ID=14134607
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62095326A Expired - Fee Related JPH0819457B2 (ja) | 1987-04-20 | 1987-04-20 | 熱間加工性の優れた高Ａｌステンレス鋼の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0819457B2 (ja) |
-
1987
- 1987-04-20 JP JP62095326A patent/JPH0819457B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0819457B2 (ja) | 1996-02-28 |
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