JPS63243295A - 耐食性の優れた防錆鋼板 - Google Patents
耐食性の優れた防錆鋼板Info
- Publication number
- JPS63243295A JPS63243295A JP62079027A JP7902787A JPS63243295A JP S63243295 A JPS63243295 A JP S63243295A JP 62079027 A JP62079027 A JP 62079027A JP 7902787 A JP7902787 A JP 7902787A JP S63243295 A JPS63243295 A JP S63243295A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- chromium
- zinc
- plating
- rust
- eutectoid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、自動車をはじめとする運輸車両用材料ならび
に建築用材料、電気機器用材料等に使用される防錆用鋼
材に関するものである。
に建築用材料、電気機器用材料等に使用される防錆用鋼
材に関するものである。
従来亜鉛または亜鉛を主体とする合金をめっきした鋼板
が防錆用途に広く用いられているが、これは亜鉛のもつ
４！Ｉｔ桂防食作用が基本となっていｂｏしかしな）工
ら亜鉛または亜鉛を主体とする合金をめっきした鋼板は
、腐食環境下、特に塩分の存在する粂件下では亜鉛の溶
出はかなり速く、長期にわたって鋼板の防錆効果を相持
することができない。
が防錆用途に広く用いられているが、これは亜鉛のもつ
４！Ｉｔ桂防食作用が基本となっていｂｏしかしな）工
ら亜鉛または亜鉛を主体とする合金をめっきした鋼板は
、腐食環境下、特に塩分の存在する粂件下では亜鉛の溶
出はかなり速く、長期にわたって鋼板の防錆効果を相持
することができない。
その理由は、第一に亜鉛は鉄にくらべて電気化学的にか
なり卑であるため、鉄とのカップリング電流が過剰に流
れ、そのために亜鉛の溶失速度が大きｂこと、第二に亜
鉛の腐食生成物質は比較的腐食電流が流れやすく、腐食
生成物質自体の皮膜も溶損しやすいことが考えられる。
なり卑であるため、鉄とのカップリング電流が過剰に流
れ、そのために亜鉛の溶失速度が大きｂこと、第二に亜
鉛の腐食生成物質は比較的腐食電流が流れやすく、腐食
生成物質自体の皮膜も溶損しやすいことが考えられる。
これを改善するために現在性なわれている方法の主流は
、鉄またはニッケルを亜鉛に合金させた皮膜を用いるこ
とである。これによりめっき皮膜の電位が純亜鉛よりも
貴になシ、鉄との電位差が縮まって過剰な腐食電流が流
れることを抑制し、めっき皮膜の寿命を延長せしめるも
のである。
、鉄またはニッケルを亜鉛に合金させた皮膜を用いるこ
とである。これによりめっき皮膜の電位が純亜鉛よりも
貴になシ、鉄との電位差が縮まって過剰な腐食電流が流
れることを抑制し、めっき皮膜の寿命を延長せしめるも
のである。
ところでこの方策では、亜鉛−鉄合金層皮膜（特公昭５
８−１５５５４号）の場合は、皮膜中の鉄分が腐食する
ときく赤錆が発生し、また亜鉛−ニッケル合金層皮膜の
場合は、皮膜中のニッケル分が腐食されにくく最後まで
金属状態で残存し、これが地鉄の孔食を促進することが
それぞれ欠点として存在する。
８−１５５５４号）の場合は、皮膜中の鉄分が腐食する
ときく赤錆が発生し、また亜鉛−ニッケル合金層皮膜の
場合は、皮膜中のニッケル分が腐食されにくく最後まで
金属状態で残存し、これが地鉄の孔食を促進することが
それぞれ欠点として存在する。
鋼素地に犠牲防食作用を維持し、かつめっき層の腐食環
境における溶損速度を減少させることができれば、理想
的な防錆鋼板が得られる。本発明はこのような観点で開
発されたものであり、亜鉛とクロムの共析めつき層を有
することを骨子とする防錆用鋼板を提供する。
境における溶損速度を減少させることができれば、理想
的な防錆鋼板が得られる。本発明はこのような観点で開
発されたものであり、亜鉛とクロムの共析めつき層を有
することを骨子とする防錆用鋼板を提供する。
金属クロムは周知のように酸素の存在下では不働態化し
、希酸中でも腐食されない極めて耐食性のある材料であ
る。ところがクロムは亜鉛と接触していれば、電気化学
的に亜鉛に近い卑な状態となり、鋼素地に対して充分な
犠牲防食作用をもつ。
、希酸中でも腐食されない極めて耐食性のある材料であ
る。ところがクロムは亜鉛と接触していれば、電気化学
的に亜鉛に近い卑な状態となり、鋼素地に対して充分な
犠牲防食作用をもつ。
湿ｌＮ５１環境下での腐食生成物は三価クロムの塩基性
塩化物と推定されるが、極めて難溶性の多核錯体の一檻
と認められる。
塩化物と推定されるが、極めて難溶性の多核錯体の一檻
と認められる。
金属クロムを亜鉛系めっきに適用する態様として、耐食
性に寄与するに足る充分な、たとえば１重量％以上のク
ロム含有量を確保した亜鉛−クロム合金めっきを得るこ
とは、従来技術では電気め他の態様として、酸化クロム
または金属クロムもしくはこれら両者を亜鉛めっき層の
表面に被覆しためつき鋼板が提案されているが、表面皮
膜が腐食環境で溶解し尽くせば、耐食性に寄与しない難
点がある。
性に寄与するに足る充分な、たとえば１重量％以上のク
ロム含有量を確保した亜鉛−クロム合金めっきを得るこ
とは、従来技術では電気め他の態様として、酸化クロム
または金属クロムもしくはこれら両者を亜鉛めっき層の
表面に被覆しためつき鋼板が提案されているが、表面皮
膜が腐食環境で溶解し尽くせば、耐食性に寄与しない難
点がある。
本発明者らは、三価クロムイオンによるクロムめっき浴
に亜鉛イオンを添加することにより、こ用いるめっき浴
は、例えば亜鉛イオンとクロムイオンの合計が０．２〜
１．２モル／リットル、アニオンは硫酸イオン、ハロゲ
ンイオンのうち１種または２種以上、三価クロムイオン
の錯イオン形成剤ならびに酸化防止安定剤としてぎ酸、
ぎ酸塩、アミン基をもつ化合物例えばグリシンをはじめ
とする各種アミノ酸、尿素、アミン、アミド等のうち１
′！！１またはｌ１以上を総量で０．２〜５．０モル／
リットルを加えたものを用いる。なお、この浴には更に
電導度助剤として、硫酸アンモニウム、塩化アンモニウ
ム、臭化アンモニウム、その他のハロゲン化アンモニウ
ム、アルカリ金属のハロゲン化物、アルカリ金属の硫酸
塩のうち１種または２種以上を総量で４モル／リットル
を超えない範囲で加えることができる。またｐＨ緩衝剤
として、硼酸、りん酸等の各種酸の１種または２種以上
を加えるととも可能であり、さらにこれらの酸のアルカ
リ金属塩ないしアンモニウム塩のうち１笥または２種以
上を加えることも可能である。
に亜鉛イオンを添加することにより、こ用いるめっき浴
は、例えば亜鉛イオンとクロムイオンの合計が０．２〜
１．２モル／リットル、アニオンは硫酸イオン、ハロゲ
ンイオンのうち１種または２種以上、三価クロムイオン
の錯イオン形成剤ならびに酸化防止安定剤としてぎ酸、
ぎ酸塩、アミン基をもつ化合物例えばグリシンをはじめ
とする各種アミノ酸、尿素、アミン、アミド等のうち１
′！！１またはｌ１以上を総量で０．２〜５．０モル／
リットルを加えたものを用いる。なお、この浴には更に
電導度助剤として、硫酸アンモニウム、塩化アンモニウ
ム、臭化アンモニウム、その他のハロゲン化アンモニウ
ム、アルカリ金属のハロゲン化物、アルカリ金属の硫酸
塩のうち１種または２種以上を総量で４モル／リットル
を超えない範囲で加えることができる。またｐＨ緩衝剤
として、硼酸、りん酸等の各種酸の１種または２種以上
を加えるととも可能であり、さらにこれらの酸のアルカ
リ金属塩ないしアンモニウム塩のうち１笥または２種以
上を加えることも可能である。
めっき浴の濃度範囲については、亜鉛イオンとクロムイ
オンの合計が０．２モル／リットル未満ではめつき効率
が低く、１．２モル／リットル超ではめつき浴が飽和し
て適用できなくなる。ぎ酸、ぎ酸塩、アミノ基をもつ化
合物（グリシンをはじめとする各徨アミノ酸、尿素、ア
ミン、アミド等）のうち１種または２ａ１以上の総量が
０．２モル／すットル未満では、三価クロムイオンの錯
イオン形成作用ならびに酸化防止作用が不十分であり、
５．０モル／リットル超では浴が飽和に達する。電導度
助剤濃度は総量で４モル／リットルを超えると浴の飽和
が起こる。
オンの合計が０．２モル／リットル未満ではめつき効率
が低く、１．２モル／リットル超ではめつき浴が飽和し
て適用できなくなる。ぎ酸、ぎ酸塩、アミノ基をもつ化
合物（グリシンをはじめとする各徨アミノ酸、尿素、ア
ミン、アミド等）のうち１種または２ａ１以上の総量が
０．２モル／すットル未満では、三価クロムイオンの錯
イオン形成作用ならびに酸化防止作用が不十分であり、
５．０モル／リットル超では浴が飽和に達する。電導度
助剤濃度は総量で４モル／リットルを超えると浴の飽和
が起こる。
めっき電流密度は、１０Ａ／ｄ−〜３００ ｈ／ｄｒｔ
が好ましい。ＩＯＡ／ｄ−未満では、工業的な生産性が
著しく悪く現実的でない。一方３００Ａ／ｄｍ”を超え
る領域では、めっき界面へのクロムイオンの拡散が追随
できなくなり、まためっき界面にて水素イオンの放電が
著しく、それに伴うｐＨ上昇によＦ） ｐＨ緩衝剤の効
果がもはや及はなくなって、正常なめっきが不可能にな
る。
が好ましい。ＩＯＡ／ｄ−未満では、工業的な生産性が
著しく悪く現実的でない。一方３００Ａ／ｄｍ”を超え
る領域では、めっき界面へのクロムイオンの拡散が追随
できなくなり、まためっき界面にて水素イオンの放電が
著しく、それに伴うｐＨ上昇によＦ） ｐＨ緩衝剤の効
果がもはや及はなくなって、正常なめっきが不可能にな
る。
めっき液流速は静止から１５０ｃｒｎ／秒まで適用でき
る。流速上昇に伴って境Ｍ厚の減少がおこると、電析中
間体例えば（： 、２＋、配位子を失ったｚｎ２＋等こ
とにより、好ましいめっき皮膜生成が可能である。
る。流速上昇に伴って境Ｍ厚の減少がおこると、電析中
間体例えば（： 、２＋、配位子を失ったｚｎ２＋等こ
とにより、好ましいめっき皮膜生成が可能である。
めつき浴温は２０〜７０℃が好ましい。２０℃未満では
液の粘性が高く、イオンの充分な拡散が抑制されてめっ
き効率が低くなり、好ましくない。
液の粘性が高く、イオンの充分な拡散が抑制されてめっ
き効率が低くなり、好ましくない。
逆に７０℃より高温では、クロム錯イオンの配位子解離
のために正常なめっきが不可能になる。
のために正常なめっきが不可能になる。
また亜鉛とクロムを主体とし、且つＦｅ、 Ｎｉ、 Ｃ
ｏ。
ｏ。
Ｍ ｎ 、 Ｍ ｏ、 Ｃｕ、 Ｐｂ、 Ｓｎ、 Ｓｂ
、 Ｐから選ばれた１種または２種以上の元素を、総量
で亜鉛、クロムのいずれの重量含有率よりも小さい範囲
で含有せしめた亜鉛とクロムを主体とする共析めつき層
を析出させるためのめつき浴は、上述した亜鉛とクロム
の共析めつき浴組成に加えてＦ ｅ、 Ｎｉ 、 Ｃｏ
、 Ｍｎ。
、 Ｐから選ばれた１種または２種以上の元素を、総量
で亜鉛、クロムのいずれの重量含有率よりも小さい範囲
で含有せしめた亜鉛とクロムを主体とする共析めつき層
を析出させるためのめつき浴は、上述した亜鉛とクロム
の共析めつき浴組成に加えてＦ ｅ、 Ｎｉ 、 Ｃｏ
、 Ｍｎ。
Ｍｏ、 Ｃｕ、 Ｐｂ、 Ｓｎ、 Ｓｂ、Ｐから選ばれ
た１種または２種以上の元素を、金属イオンもしくは酸
化物イオンもしくは錯イオンの形態で、総量が０．５モ
ル／リットルを超えない範囲で含む浴を用いることがで
きる。Ｆ ｅ、 Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｍｎ、 Ｍｏ、 Ｃ
ｕ、 Ｐｂ、 Ｓｎ、 ｓｂ、 Ｐから選ばれた１種ま
たは２種以上の元素からなるイオンの総量が０．５モル
／リットルを超えると、本来クロムの電析に必要な浴成
分すなわち三価クロムイオンの錯イオン形成剤ならびに
酸化防止安定剤としてのぎ酸、ぎ酸塩、アミノ基をもつ
化合物（グリシンをはじめとする各種アミノ酸、尿素、
アミン、アミド等）のうち１徨または２ａＩ以上がＦ’
６． Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｍｎ、 Ｍｏ、 Ｃｕ、 Ｐｂ
、 Ｓｎ、 ｓｂ の錯イオン形成に消費されるために
、クロムの電析にとって不利になる。
た１種または２種以上の元素を、金属イオンもしくは酸
化物イオンもしくは錯イオンの形態で、総量が０．５モ
ル／リットルを超えない範囲で含む浴を用いることがで
きる。Ｆ ｅ、 Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｍｎ、 Ｍｏ、 Ｃ
ｕ、 Ｐｂ、 Ｓｎ、 ｓｂ、 Ｐから選ばれた１種ま
たは２種以上の元素からなるイオンの総量が０．５モル
／リットルを超えると、本来クロムの電析に必要な浴成
分すなわち三価クロムイオンの錯イオン形成剤ならびに
酸化防止安定剤としてのぎ酸、ぎ酸塩、アミノ基をもつ
化合物（グリシンをはじめとする各種アミノ酸、尿素、
アミン、アミド等）のうち１徨または２ａＩ以上がＦ’
６． Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｍｎ、 Ｍｏ、 Ｃｕ、 Ｐｂ
、 Ｓｎ、 ｓｂ の錯イオン形成に消費されるために
、クロムの電析にとって不利になる。
なお、これらのめつき皮膜の製造例のいくつかを表２に
示した。
示した。
亜鉛−クロム共析めっき層または亜鉛とクロムを主体と
する共析めつき層のめつき組成は、クロムが１重量％超
〜７０重量％が適切である。１重量％未満では、クロム
が耐食性に及ぼす良好な効果がほとんど得られず、反対
に７０重量％超ではクロムの不働態化が顕著になるため
に電位が責になり、鋼素地に対する犠牲防食作用が期待
し得ない。またこのようなりロム比率の高い組成のめつ
きはめつき層が脆く、めっき電流効率が低いため実用的
でない。
する共析めつき層のめつき組成は、クロムが１重量％超
〜７０重量％が適切である。１重量％未満では、クロム
が耐食性に及ぼす良好な効果がほとんど得られず、反対
に７０重量％超ではクロムの不働態化が顕著になるため
に電位が責になり、鋼素地に対する犠牲防食作用が期待
し得ない。またこのようなりロム比率の高い組成のめつ
きはめつき層が脆く、めっき電流効率が低いため実用的
でない。
また亜鉛とクロムを主体とする共析めつき層の場合、第
三成分以下の元素即ちＦｅ、 Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｍｎ。
三成分以下の元素即ちＦｅ、 Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｍｎ。
Ｍｏ、 Ｃｕ、 Ｐｂ、 Ｓｎ、 Ｓｂ、 Ｐから選
ばれた１種または２種以上の元素の総量が、亜鉛、クロ
ムの何れの重量含有率よりも小さい範囲であることが必
要である。第三成分以下の元素の総量が、亜鉛、クロム
の何れかの重量含有率以上になると、亜鉛の犠牲防食作
用およびクロムの離溶性腐食生成物の形成が充分でなく
なるため、本発明の効果が減少する。、 めっき皮膜量はｌｆ／−以上が好ましい。ｉｆ／ １１
未満では耐食性が充分に得られない。上限は用途によっ
て異なるが、製造コストの点から５０ｆ／−１好ましく
は３０ｔ／−である。
ばれた１種または２種以上の元素の総量が、亜鉛、クロ
ムの何れの重量含有率よりも小さい範囲であることが必
要である。第三成分以下の元素の総量が、亜鉛、クロム
の何れかの重量含有率以上になると、亜鉛の犠牲防食作
用およびクロムの離溶性腐食生成物の形成が充分でなく
なるため、本発明の効果が減少する。、 めっき皮膜量はｌｆ／−以上が好ましい。ｉｆ／ １１
未満では耐食性が充分に得られない。上限は用途によっ
て異なるが、製造コストの点から５０ｆ／−１好ましく
は３０ｔ／−である。
亜鉛−クロム共析めっきの構造は、Ｘ線回折によれば、
２．１３〜２．１４オングストローム、１．５０オング
ストローム、１．２２〜１．２３オンｆ ｘ トａ −
ム程度の格子面間隔（ｄ）をもつ、これはクロムの結晶
格子定数が亜鉛原子の固溶によってシフトしたものどみ
られる。ただし亜鉛組成の多い場合は、これのみならず
、η相（純亜鉛）の回折ピークを伴う。またクロム組成
の多い場合には、通常の金属クロムの回折ピークを伴う
ことがある。
２．１３〜２．１４オングストローム、１．５０オング
ストローム、１．２２〜１．２３オンｆ ｘ トａ −
ム程度の格子面間隔（ｄ）をもつ、これはクロムの結晶
格子定数が亜鉛原子の固溶によってシフトしたものどみ
られる。ただし亜鉛組成の多い場合は、これのみならず
、η相（純亜鉛）の回折ピークを伴う。またクロム組成
の多い場合には、通常の金属クロムの回折ピークを伴う
ことがある。
亜鉛−クロム共析めっきの腐食電位は、亜鉛めっきの場
合−１０００ｍＶｖｓ、 Ｓ、Ｃ，Ｅ、程度であるのに
対し、クロム組成の増大に伴って貴になり、−８５０ｍ
Ｖｖｓ、ｓ、ｃ、Ｅ、程度にまでシフトする。この水準
の電位は、鉄のそれよシ明らかに卑であるため、本発明
の亜鉛−クロム共析めっきは素地鉄を充分犠牲防食でき
るうえ、純亜鉛はどには卑でないので、溶損速度も小さ
くなる。また皮膜成分中のクロムはめつき表面にて強固
かつ化学的に安定で電気抵抗の高い腐食生成物皮膜を形
成する。これが下地に残存しているめっき増および素地
鉄への水、酸素、各種イオンの侵入ならびに腐食電流を
強く妨げるため、本発明は鋼板の長期防錆に最適である
。
合−１０００ｍＶｖｓ、 Ｓ、Ｃ，Ｅ、程度であるのに
対し、クロム組成の増大に伴って貴になり、−８５０ｍ
Ｖｖｓ、ｓ、ｃ、Ｅ、程度にまでシフトする。この水準
の電位は、鉄のそれよシ明らかに卑であるため、本発明
の亜鉛−クロム共析めっきは素地鉄を充分犠牲防食でき
るうえ、純亜鉛はどには卑でないので、溶損速度も小さ
くなる。また皮膜成分中のクロムはめつき表面にて強固
かつ化学的に安定で電気抵抗の高い腐食生成物皮膜を形
成する。これが下地に残存しているめっき増および素地
鉄への水、酸素、各種イオンの侵入ならびに腐食電流を
強く妨げるため、本発明は鋼板の長期防錆に最適である
。
本発明を複層めっきの形態で利用する場合、亜鉛−クロ
ム共析めっき層は、素地鋼板に直接液する最下層、中間
層、複層めつきの表面層すなわち最上層のいずれにも用
いることができる。亜鉛−クロム共析めっき層を最下層
または中間層に用いる場合、最上層めっきは化成処理が
可能なめつき層であればよい。具体的な好適例の一つと
して、最上層に鉄６０重せ％以上を含む鉄−亜鉛合金め
っきをＩ Ｆ ／ ｎ１以上施したものを挙げることが
できる。
ム共析めっき層は、素地鋼板に直接液する最下層、中間
層、複層めつきの表面層すなわち最上層のいずれにも用
いることができる。亜鉛−クロム共析めっき層を最下層
または中間層に用いる場合、最上層めっきは化成処理が
可能なめつき層であればよい。具体的な好適例の一つと
して、最上層に鉄６０重せ％以上を含む鉄−亜鉛合金め
っきをＩ Ｆ ／ ｎ１以上施したものを挙げることが
できる。
つぎに亜鉛−クロム共析めっき層を中間層または最上層
に用いる場合、最下層めっきは亜鉛めっきまたは亜鉛を
６０％以上含む合金めっきが好ましい。この際、亜鉛合
金とする金属としては、Ｆｅ、 Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｍｎ
、 Ａｌ、 Ｍｇ、 Ｓ ｉ、 Ｍｏ、 Ｃｕ、 Ｓｎ
、 Ｔｉ、 Ｐなどの１種または２種以上が該当する。
に用いる場合、最下層めっきは亜鉛めっきまたは亜鉛を
６０％以上含む合金めっきが好ましい。この際、亜鉛合
金とする金属としては、Ｆｅ、 Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｍｎ
、 Ａｌ、 Ｍｇ、 Ｓ ｉ、 Ｍｏ、 Ｃｕ、 Ｓｎ
、 Ｔｉ、 Ｐなどの１種または２種以上が該当する。
第三に亜鉛−クロム共析めっき層をいずれの層に用いよ
うとも、その他のめつき層は亜鉛系めっきに限定される
わけではなく、めっき製品の用途に応じて鉛、アルミニ
ウム、錫、クロム、ニッケル、マンガン等およびこれら
を主体とする合金めっきが適用できる。
うとも、その他のめつき層は亜鉛系めっきに限定される
わけではなく、めっき製品の用途に応じて鉛、アルミニ
ウム、錫、クロム、ニッケル、マンガン等およびこれら
を主体とする合金めっきが適用できる。
また亜鉛とクロムの含有比率の異なる２層以上の亜鉛−
クロム共析めっき層を有する態様も有効である。
クロム共析めっき層を有する態様も有効である。
亜鉛とクロムを主体とする共析めっきは、クロムの安定
な腐食生成物の形成を阻害する元素でない限り、副成分
として各種元素を含有していても、亜鉛とクロムの２成
分系の場合と同様の効果が得られる。従って、通常電気
めっきにて析出し、耐食性のあるめっき皮膜の成分とな
り得る元素としてＦｅ、 Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｍｎ、 Ｍ
ｏ、 Ｃｕ、 Ｐｂ、 Ｓｎ、 Ｓｂ、 Ｐ等の元素を
副成分として含んでいても、本発明は有効である。
な腐食生成物の形成を阻害する元素でない限り、副成分
として各種元素を含有していても、亜鉛とクロムの２成
分系の場合と同様の効果が得られる。従って、通常電気
めっきにて析出し、耐食性のあるめっき皮膜の成分とな
り得る元素としてＦｅ、 Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｍｎ、 Ｍ
ｏ、 Ｃｕ、 Ｐｂ、 Ｓｎ、 Ｓｂ、 Ｐ等の元素を
副成分として含んでいても、本発明は有効である。
加うるに亜鉛とクロムを主体とする共析めつき岐、亜鉛
とクロムの２成分系の場合と同様に、複層めっきの形態
で利用することも当然有効である。
とクロムの２成分系の場合と同様に、複層めっきの形態
で利用することも当然有効である。
以下に本発明の実施例を比較例とともに説明する。
表ＩＫ＃：を実施例１〜５に亜鉛−クロム共析めっき単
層、実施例６〜８．２７，２９，３１，３３゜３４に最
上ノーに亜鉛−クロム共析めっきを適用した事例、実施
例９，１２．３２．３５に最下層に亜鉛−クロム共析め
つきを適用した事例、実施例１０．１１，２４，２５，
２６．３０に中間層に亜鉛−クロム共析めっきを適用し
た事例、実施例２８に亜鉛とクロムの組成の異なる２層
の共析めつきの事例を示した。さらに実施例２３に単層
、実施例１４〜２１に最下層、実施例１３に中間層、実
施例２２に最上層にそれぞれ亜鉛とクロムを主体とする
共析めつきを適用した事例を示した。そしてこれらのす
べての事例について、各々の棟耐食性試験結果を掲げた
。耐食性試験として塩水噴霧試験、腐食サイクル試験を
行なった。なおめっき原板は連続鋳造アルミキルド箱焼
鈍材で、板厚０．８回の冷延鋼板である。
層、実施例６〜８．２７，２９，３１，３３゜３４に最
上ノーに亜鉛−クロム共析めっきを適用した事例、実施
例９，１２．３２．３５に最下層に亜鉛−クロム共析め
つきを適用した事例、実施例１０．１１，２４，２５，
２６．３０に中間層に亜鉛−クロム共析めっきを適用し
た事例、実施例２８に亜鉛とクロムの組成の異なる２層
の共析めつきの事例を示した。さらに実施例２３に単層
、実施例１４〜２１に最下層、実施例１３に中間層、実
施例２２に最上層にそれぞれ亜鉛とクロムを主体とする
共析めつきを適用した事例を示した。そしてこれらのす
べての事例について、各々の棟耐食性試験結果を掲げた
。耐食性試験として塩水噴霧試験、腐食サイクル試験を
行なった。なおめっき原板は連続鋳造アルミキルド箱焼
鈍材で、板厚０．８回の冷延鋼板である。
表２にはこれらの製造例を挙げた。
く塩水噴霧試験〉
塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ２３７１に準拠）により、
試験面積の５０％に赤錆が発生するまでの時間で評価し
た。
試験面積の５０％に赤錆が発生するまでの時間で評価し
た。
く腐食サイクル試験〉
湿潤（５０′ｃＲＨ８５％１５．５時間）→乾燥（７０
℃３時間）→塩水浸漬（５０℃２時間）→室内放置（常
温２時間）→塩水噴霧試験（５０℃１．５時間）を１サ
イクルとする腐食試験を行ない、３０サイクル経過後の
腐食減量と１ ｄＦＦ１′当たシの素地鋼板の孔開き発
生個数にて評価を行なった。
℃３時間）→塩水浸漬（５０℃２時間）→室内放置（常
温２時間）→塩水噴霧試験（５０℃１．５時間）を１サ
イクルとする腐食試験を行ない、３０サイクル経過後の
腐食減量と１ ｄＦＦ１′当たシの素地鋼板の孔開き発
生個数にて評価を行なった。
本発明によれば、薄目付のめつきにて鋼板の耐食性を著
しく向上させることができ、自動車をはじめとする運輸
車両用材料ならびに建築用材料、電気機器用材料等に適
用することによって工業的に優れた効果が得られる。
しく向上させることができ、自動車をはじめとする運輸
車両用材料ならびに建築用材料、電気機器用材料等に適
用することによって工業的に優れた効果が得られる。
代理人 弁理士 秋 沢 政 光
他１名
Claims (4)
- （１）１重量％超から７０重量％のクロム組成をもつ亜
鉛とクロムの共析めっき層を有する耐食性の優れた防錆
用鋼板。 - （２）１重量％超から７０重量％のクロム組成をもつ亜
鉛とクロムの共析めっき層と、Ｚｎ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ
、Ｍｎ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｐｂ、
Ｓｎ、Ｔｉ、Ｓｂ、Ｐから選ばれた１種または２種以上
の元素のめっき層とからなる複層めっきを有する耐食性
の優れた防錆用鋼板、 - （３）クロムを１重量％超から７０重量％含む亜鉛とク
ロムを主体とする共析めっき層中に、さらにＦｅ、Ｎｉ
、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐから
選ばれた１種または２種以上の元素を総量で亜鉛、クロ
ムのいずれの重量含有率よりも小さい範囲で含有せしめ
た亜鉛とクロムを主体とする共析めっき層を有する耐食
性の優れた防錆用鋼板。 - （４）クロムを１重量％超から７０重量％含む亜鉛とク
ロムを主体とする共析めっき層中に、さらにＦｅ、Ｎｉ
、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐから
選ばれた１種または２種以上の元素を総量で亜鉛、クロ
ムのいずれの重量含有率よりも小さい範囲で含有せしめ
た亜鉛とクロムを主体とする共析めっき層と、Ｚｎ、Ｆ
ｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｍｏ
、Ｃｕ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｓｂ、Ｐから選ばれた１種
または２種以上の元素のめっき層とからなる複層めっき
を有する耐食性の優れた防錆用鋼板。
Priority Applications (11)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62079027A JPS63243295A (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | 耐食性の優れた防錆鋼板 |
| EP88104874A EP0285931B1 (en) | 1987-03-31 | 1988-03-25 | Corrosion resistant plated steel strip and method for producing same |
| DE88104874T DE3882769T2 (de) | 1987-03-31 | 1988-03-25 | Korrosionsbeständiges plattiertes Stahlband und Verfahren zu seiner Herstellung. |
| US07/174,830 US4897317A (en) | 1987-03-31 | 1988-03-29 | Corrosion resistant Zn-Cr plated steel strip |
| CA000562971A CA1336698C (en) | 1987-03-31 | 1988-03-30 | Corrosion resistant plated steel strip and method for producing same |
| AU13897/88A AU597163B2 (en) | 1987-03-31 | 1988-03-30 | Corrosion resistant plated steel strip and method for producing same |
| KR1019880003622A KR910002186B1 (ko) | 1987-03-31 | 1988-03-31 | 내식성 도금강스트립과 그 제조방법 |
| US07/320,071 US4877494A (en) | 1987-03-31 | 1989-03-07 | Corrosion resistant plated steel strip and method for producing same |
| CA000616731A CA1336699C (en) | 1987-03-31 | 1993-09-21 | Corrosion resistant plated steel strip and method for producing same |
| CA000616732A CA1336700C (en) | 1987-03-31 | 1993-09-21 | Corrosion resistant plated steel strip and method for producing same |
| CA000616830A CA1337054C (en) | 1987-03-31 | 1994-03-07 | Corrosion resistant plated steel strip and method for producing same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62079027A JPS63243295A (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | 耐食性の優れた防錆鋼板 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2107338A Division JPH0689473B2 (ja) | 1990-04-25 | 1990-04-25 | 耐食性の優れた防錆鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63243295A true JPS63243295A (ja) | 1988-10-11 |
| JPH0251996B2 JPH0251996B2 (ja) | 1990-11-09 |
Family
ID=13678451
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62079027A Granted JPS63243295A (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | 耐食性の優れた防錆鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63243295A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5006420A (en) * | 1989-06-21 | 1991-04-09 | Nkk Corporation | Electroplated steel sheet having a plurality of coatings, excellent in workability, corrosion resistance and water-resistant paint adhesivity |
| JPH042796A (ja) * | 1990-04-19 | 1992-01-07 | Nippon Steel Corp | Ｚｎ―Ｃｒ表層を有する溶融亜鉛系めっき鋼板 |
| US5225067A (en) * | 1990-11-30 | 1993-07-06 | Nkk Corporation | Method for manufacturing iron-zinc alloy plated steel sheet having two plating layers and excellent in electropaintability and press-formability |
| US5458764A (en) * | 1993-08-10 | 1995-10-17 | Nkk Corporation | Method of manufacturing plated steel sheet with zn-cr alloy plating |
| US5616232A (en) * | 1994-09-28 | 1997-04-01 | Nippon Steel Corporation | Process for producing zinc-chromium alloy-electroplated steel plate |
| JP2008002533A (ja) * | 2006-06-21 | 2008-01-10 | Nsk Ltd | 転がり転送部材の表面処理方法 |
| JP2008001930A (ja) * | 2006-06-21 | 2008-01-10 | Nsk Ltd | 金属表面処理方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59170288A (ja) * | 1983-03-15 | 1984-09-26 | Nippon Steel Corp | 耐食性と塗装性能に優れた亜鉛系合金メツキ鋼板 |
-
1987
- 1987-03-31 JP JP62079027A patent/JPS63243295A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59170288A (ja) * | 1983-03-15 | 1984-09-26 | Nippon Steel Corp | 耐食性と塗装性能に優れた亜鉛系合金メツキ鋼板 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5006420A (en) * | 1989-06-21 | 1991-04-09 | Nkk Corporation | Electroplated steel sheet having a plurality of coatings, excellent in workability, corrosion resistance and water-resistant paint adhesivity |
| JPH042796A (ja) * | 1990-04-19 | 1992-01-07 | Nippon Steel Corp | Ｚｎ―Ｃｒ表層を有する溶融亜鉛系めっき鋼板 |
| US5225067A (en) * | 1990-11-30 | 1993-07-06 | Nkk Corporation | Method for manufacturing iron-zinc alloy plated steel sheet having two plating layers and excellent in electropaintability and press-formability |
| US5458764A (en) * | 1993-08-10 | 1995-10-17 | Nkk Corporation | Method of manufacturing plated steel sheet with zn-cr alloy plating |
| US5616232A (en) * | 1994-09-28 | 1997-04-01 | Nippon Steel Corporation | Process for producing zinc-chromium alloy-electroplated steel plate |
| JP2008002533A (ja) * | 2006-06-21 | 2008-01-10 | Nsk Ltd | 転がり転送部材の表面処理方法 |
| JP2008001930A (ja) * | 2006-06-21 | 2008-01-10 | Nsk Ltd | 金属表面処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0251996B2 (ja) | 1990-11-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS63243295A (ja) | 耐食性の優れた防錆鋼板 | |
| JPH03138389A (ja) | めっき密着性および耐食性に優れたＺｎ―Ｍｇ合金めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP3340386B2 (ja) | 塩分含有雰囲気中で良好な耐食性を有する金属部材の保護被覆、ならびにこのような保護被覆を含む金属部材 | |
| JPS5815554B2 (ja) | カチオン電着塗装用のメッキ鋼材 | |
| JP7356075B1 (ja) | 溶融めっき鋼板 | |
| JPS5867886A (ja) | 濃度勾配を有する鉄一亜鉛合金めつき層で被覆された鋼材およびその製造方法 | |
| JPS6343479B2 (ja) | ||
| JPH03115594A (ja) | 耐食性の優れた防錆鋼板 | |
| JPH03240994A (ja) | 耐食性に優れた防錆鋼板 | |
| JPH04337098A (ja) | 耐食性、めっき密着性に優れたＺｎ−Ｎｉ−Ｍｏ系複層電気亜鉛合金めっき鋼板 | |
| JPH01290798A (ja) | 耐食性と溶接性に優れた複合電気めっき鋼板 | |
| JP2833380B2 (ja) | 耐食性に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼材及びその製造方法 | |
| JPH03274295A (ja) | 乾温交番環境にすぐれた防錆鋼板 | |
| JPH0768634B2 (ja) | 耐食性，塗装性能及び加工性に優れた亜鉛系メツキ鋼板 | |
| JP4354851B2 (ja) | 鋼板用防錆処理液及び防錆処理方法 | |
| JPS61130498A (ja) | 無塗装および塗装後の耐食性に優れた複合めつき鋼板 | |
| JPS63143294A (ja) | 耐食性に優れた複層電気めつき鋼板 | |
| KR920010777B1 (ko) | 이층 합금도금강판 및 그 제조방법 | |
| JPS5989785A (ja) | 耐食性、塗装密着性にすぐれた２層被覆層の合金めつき鋼板およびその製造方法 | |
| JP2707085B2 (ja) | 亜鉛−クロム系複合電気めっき鋼板 | |
| JPS62167898A (ja) | 防錆用鋼板 | |
| JPH057478B2 (ja) | ||
| JPH052745B2 (ja) | ||
| JPS6043498A (ja) | 高耐食性亜鉛系合金めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JPS6296691A (ja) | Ｚｎ−Ｎｉ系合金メツキ法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |