JPS63213318A

JPS63213318A - 希土類−鉄系永久磁石

Info

Publication number: JPS63213318A
Application number: JP62047045A
Authority: JP
Inventors: Osamu Kobayashi; 理小林; Koji Akioka; 宏治秋岡; Tatsuya Shimoda; 達也下田
Original assignee: Seiko Epson Corp
Current assignee: Seiko Epson Corp
Priority date: 1987-03-02
Filing date: 1987-03-02
Publication date: 1988-09-06

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、希土類−鉄系永久磁石に閃する。

〔従来の技ｔポｉ］従来、希土類−鉄系、の磁石には次の３通りの方法によ
る磁石が報告されている。

（１）　　粉末冶金法に基づく焼結法による磁石（＃考
文献り（２）　アモルファス合金を製造するに用いる急冷薄帯
製造装置で、厚さ３０μｍ程度で急冷薄片を作り、その
ハｖ片を（÷（脂で結合する磁石。

（参考文献２）（３）　　　（２）の方法で使用した同じ薄片を。

２段階の：１、ブトブレス法で機械的配向処理を施した
磁石。（参考文献２）参考文献１．　　Ｍ、Ｓａｇａｗａ、　　Ｓ、Ｆｕｊｌ
ｍｕｒａ、　　Ｎ、Ｔｏｇａｗａ、　　１１．Ｙａｍａ
ｍｏｔｏ　　ａｎｄ　　Ｙ、Ｍａｔｓｕｕｒａ　　；Ｊ
、ＡＩ）ｐｌ。

ｒ’ｂｙｓ、　　Ｖｏｌ、５５（Ｇ）、１５　　Ｍａｒ
ｃ　ｂ　　１０８４　、　　　Ｉ’　２０８３参考文献
２．　　Ｒ，ｗ、Ｌｃｃ　　；　　Δｆ）り　１゜Ｐｌ
ａｙｓ、　　　Ｌｃ　Ｌ　Ｌ、　　Ｖｏ　１．４Ｇ（８
）、１５　　Ａｌ）ｒｉｌ　　１９８５．　　　Ｉ’７
０文献に添って上記の従来技術を説明する。まず（１）
の焼結磁石では、溶解、鋳造により合金イノゴツトを作
製し、粉砕されて３μｍ（らいの粒径を有する磁石粉に
される。磁石粉は成形助剤となるバインダーと混練され
、磁場中でプレス成形されて、成形体ができあがる。成
形体はアルゴン中で１１００℃前後の温度で１時間焼結
され、その後室温まで急冷される。焼結後、６００℃ｎ
ｒｆ後のぬ度で熱処理すると保磁力はさらに向上する。

（２）の磁石ではまず急冷薄帯製造装置の最適な回転数
でＲ−Ｆ　ｃ　−ｒ３合金の急冷薄帯を作る。得られた
薄帯は厚さ３０μｍのリボン状をしており、　ｌＩ：ｒ
径が１０００Å以下の多結晶が集合している。、薄帯は
脆くてｔすれやず（、結晶粒は等方向に分布しているの
で磁気的にも等方性である。この薄帯を適度な粒度にし
て、樹脂と混練してプレス成形ずれば７Ｌｏｎ／ｃＪ程
度の圧力で、約８５体積％の充ＩＲが可能となる。

（３）の磁石では、始めにリボン状の急冷薄帯あるいは
薄帯の片を、ｊｌ、空中あるいは不活性雰囲気中で約７
００°Ｃで予ソ：（加熱したグラフフィトあるいは曲の
耐熱用のプレス型に入れる。該リボンカ所望の温度に到
達したとき一袖の圧力が加えられる。温度１時間は特定
しないが、充分な塑性が出る条件としてＴ＝７２５±２
５０℃、圧力はＰ〜１．４ｔｏｎ／ｃＪ程度が適してい
る。この段階では磁石はわずかにプレス方向に配向して
いるとはいえ、全体的には等方性である。次のホットプ
レスは、大面Ｊｊ＋ｔをイｒする型で行なわれる。最も
一般的には７００°Ｃで０．７ｔｏｎで数秒間プレスす
る。すると試ｒ［は最初の厚みの１７２になりプレス方
向と平行に磁化容易軸が配向してきて。

合金は異方性化する。これらの工程は、二段階ホットプ
レス法（ｔ　ＷＯ−ｓ　ｔ　ａ　ｇ　ｅ　　Ｉｌｏ　ｔ
　−ｐｒ　ｅ　ｓ　ｓ　　ｌ）　ｒ　ｏ　ｃ　ｃ　ｄ　
ｕ　ｒ　ｃ　）と呼ばれている。この方法により緻密で
異方性ををするＲ　−１”ｅ−ＢＭｉ石が製造できる。

なお、最初のメルトスピニ／グ法で作られるリボン薄帯
の結晶粒は、それが最大の保磁力を示す時の粒径よりも
小さめにしておき、後に；１１フトプレス中に結晶粒の
粗大化が生じて最適の粒径になるようにして右く。

〔発明が解決しようとする問題点〕

」ニ述した従来技術で、希土類−鉄系の磁石は一応作製
できるのであるが、これらの技術を利用した磁石は次の
ような欠点を佇している。（１）の焼結磁石では合金を
粉末にするのが必須であるが、　　Ｒ−Ｆ’ｃ　−１３
系合金はたいへん酸素に対して活性であるので、粉末化
すると余計酸化が激しくなり、　ｔＪ’ｌ粘体申の酸素
濃度はどうしても高くなってしまう。また＄５）末を成
形するときに１例えばステアリン酸ｉ１［鉛のような成
形助剤を使用しなりればならず、これは焼結工程で前も
って取り除かれるのであるが、数刻は磁石体の中に炭素
の形で残ってしまう、この炭素は著しくＲ−Ｆｅ−１３
の磁気性能を低下させる。成形助剤を加えてプレス成形
した後の成形体はグリーン体と言われる。これはたいへ
ん脆く、ハンドリングが父謹しい。従って涜結炉にきれ
いに並べて入れるのには、相当の手間がかかることも大
きな欠点である。これらの欠点があるので一般的に言っ
てＲ−Ｆｃ−１３系の焼結磁石のｌｉＪ造には、高価な
設＆ｉｌが必要になるばかりでなく、生産効率が悪（、
磁石の製造費が高（なってしまう。従って、Ｒ−Ｆｅ−
１３系磁石の原料ｆ’ｔの安さと充分に引き出す磁石と
は言い難い。

（２）と（３）の磁石は真空メルトスピニング装置を使
う。この装置は現在では、たいへん生産性が悪くしかも
高価である。（２）では原理的に等方性であるので低エ
ネルギー積であり、ヒステリシスループの角形性もよく
ないので温度特性に対しても、使用する而においても不
利である。

（３）の方法は、ホットプレスを２段階に使うというユ
ニークな方法であるが＋′Ａ際に量産を考えるとたいへ
ん非効率になることは否めないであろう。

本発明による希土類−鉄系永久磁石はこれらの欠点を解
決するものであり、その目的とするところは高性能低コ
ストな希土類−鉄系永久磁石を得ることにある。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明の永久磁石は、希土類−鉄系永久磁石に関するも
のであり、具体的にはＲが８〜３ｏ原。

子％、　Ｉｓが２〜２８１ｔ；ｉ子％、Ｃｏ５０１ｉｉ
（子％以下、へ１１５原子％以下、５ｉ８１ｉ；Ｔ子％
以下及び残部が鉄及びその他の製造上不可避な不純物か
らなる合金を溶解及び鋳造後＋ｇｌｔｕｌ造インゴット
を５００℃以上の温度で熱間加工することにより結晶粒
を微細化し、またその結晶軸を特定の方向に配向せしめ
て、該鋳造合金を磁気的に異方性化することを特徴とす
る。さらに磁気特性、特に保磁力の向上のためには、前
記組成中でもＲが８〜２５摩子％、　１３が２〜８原子
％、Ｃｏ４０原子％以下、Ａ１１５１ｉＩ子％以下、Ｓ
ｉ８原子％以下及び残部が鉄及びその他の製造上不可避
な不純物からなり、２５０℃以上の温度で熱処理するこ
とにより、磁気的に硬化する鋳造磁石合金を使用するこ
とを特徴とする。また樹脂結合化のためには、熱間加工
により粒子が微細化する性質を利用し、樹脂結合のため
の粉砕を施した後にも各粉末内に。

磁性相Ｒ＊Ｆｅ＋ａｌ１粒子を複数個含むような粉末を
作製し、有機物バインダーとともに混練・硬化させて、
樹脂結合磁石とすることを特徴とする。

前記のように現存の希土類−鉄系永久磁石の製造方法で
ある焼結法、急冷法はそれぞれ粉砕による粉末管理の困
難さ、生産性の悪さといった大きな欠点を有している。

本発明者らは、これらの欠点を改良するため、バルクの
状態での磁石化の研究に着手し、まず特許請求の範囲第
１項の組成域で熱間加工による結晶粒の微細化と異方化
ができ１組成域を特許請求の範囲第２項にまでせばめれ
ば、鋳造状態のまま熱処理するだけで十分な保磁力が得
られ、また熱間加工後のインゴットの粉砕によって樹脂
結合型磁石が作製できることを発明した。この方法では
、熱間加工による異方化は参考文献２に示した急冷法の
ような２段階ではなく、一段階のみでよく、加工後の保
磁力は粒子の微細化により大幅に増加するという全く異
った現象を呈する。また鋳造インゴットを粉砕する必要
がないので、焼結法はどの厳密な雰囲気管理を行なう必
要はなく、設備賀が太き（低減される。さらに樹脂結合
磁石においても、急冷法によった磁石のように原理的に
等方性であるといった問題点がなく、異方性の樹脂結合
磁石が得られ、Ｒ−１”ｃ−１１ｍ石の高性能、低コス
トという特徴を生かすことができる。

バルク状態で磁石化するという研究には、参考文献３．
三保広晃他（［１本命Ｋｆ４学会、昭和６ｏ年度秋期講
演会、講演番号（５４４））があるが同研究はＮｄ＋ｓ
、ｍＦＯｓ＊−ｔ　　ＣＯ＊＊、ｓＶｌ、３−ｎ＊、ｔ
という組成でのアルゴンガス吹きつけ大気中溶解で吸い
上げた小型ザンブルによるものであり、小量採取のため
に結晶粒の急冷微細化効果が出たものと考えられる。こ
の組成では通常の鋳造では主相であるＮｄｔ　Ｆｅ＋　
ａ　Ｂ相が粗大化してしまい、熱間加工による異方化は
可能だが、永久磁石として十分な保磁力が得にくいこと
を我々は実験的に確めた。通常の鋳造で十分な保磁力を
得るには１本発明の特許請求の範囲２にしるしたような
低Ｂ組成であることが必須である。

従来のＲ−Ｆ　ｅ　−１１系磁石の組成は、参考文献１
に代表される上うなＲ＋　ｓ　Ｆ　０７７　Ｕｓが最適
とされていた。この組成は主相Ｒ＊ＦｅｔａＵ化合物を
原子百分率にした組成Ｒ＋　＋　、ｙ　Ｆｅｓ　＊、１
１３Ｓ、Ｉに比してＲ・Ｂに富む側に移行している。こ
のことは保磁力を得るためには、主相のみではなく、Ｒ
ｒｉｃｈ相−Ｉ３ｒｉｃ）ｓ相という非磁性相が必要で
あるという点から説明されている。ところが本発明によ
る組成では逆に■が少ない側に移行したところに保磁力
のピーク値が存在する。この組成域では、焼結法の場合
、保磁力が激減するので、これまであまり問題にされて
いなかった。しかし連邦の鋳造法では２本発明の特許請
求の範囲第２項の組成範囲でのみ、高保磁力が得られ、
逆に焼結法の主流組成であるＢに富む側では十分な保磁
力は得られない。

これらの点は以下のように考えられる。まず焼結法を用
いても鋳造法を用いても、保磁力機（１カそ０）　ｂ　
Ｏ）　＋；ｔ　ｎ　ｕ　ｃ　Ｉ　ｃ　’ａ　’Ｌ　−ｉ
　ｏ’ｎ　、”’　””ｍ　ｏ　ｄ　ｅ　Ｉ　ニ従って
いる。これは９両者の切迫化曲線がＳｍＣ０６のように
急峻な立ち上りを示すことかられかる。このタイプの磁
石の保磁力はＩＸ本的には単磁区モデルによっている。

すなわちこの場合、大きな結晶磁気異方性をｆｆするＲ
ｔＦｃｔ４Ｂ化合物が、大きずぎると粒内に磁壁をｆｒ
するようになるため、ｌａ化の反転が磁壁の移動によっ
て容易に起きて、保磁力は小さい。一方９粒子が小さく
なって、ある寸法以下になると２粒子内に＆ｆｉ壁を有
さな（なり、磁化の反転は回転のみによって進行するた
め、保磁力は大きくなる。つまり店すノな保磁力を得る
には、　　Ｒｔ　ＦＣｔ　ｒ　１３相が適切な粒径を有
することが必要である。この粒径としては１０μｍ前後
が適当であり、焼結タイプの場合は、焼結前の粉末粒度
の調整によって粒径を辺合させることができる。ところ
が鋳造法の場合、ＲｔＦｃ、　、　１１化合物の大きさ
は溶融から凝固する段階で決定されるため１組成と凝固
過程に注意を払う必要がある。特に組成の音味合いは太
き（、■３が８原子％以上含むと、鋳造上がりのＲ＊Ｆ
ｅ＋ａｌｌ相が容易に１００μＩｎを越えてしまい、参
考文献２のような急冷装置を用いないとｖＩ造状態では
保磁力を得ることは困難である。これに対して、特許請
求の範囲第２項で述べたような低ボロ／領域では、鋳型
・鋳込４度等の工夫で容易に粒径を微細化できる。しか
しいずれの場合でも、熱間加工を施せば主相１２ｔＦｅ
＋ａｌｌ相が微細化するので、加工前よりは保磁力は増
大する。ＳＩ逍状聾で保磁力を得られる領域は、見方を
変えればＲ，Ｆ（！＋　＋　１１に比してＦ　ｃに富ん
だ組成とも言え、凝固段階ではまず初品としてＦ　ｃが
出現し、続いて包晶反応によってＲｔＦｅ＋ａＩ３相が
現われる。

このとき冷却スピードはｆｌｌ衡反応に比してはるかに
速いため、初品Ｆ　ｃのまわりをＲｔ　ＦＣｔ　ａ　ｎ
相が取り囲むような形で凝固する。この組成域では、低
ＢなｆＩＩ′ｌＶｔ、であるため、当然のことながら焼
結タイプの代表組成Ｒ＋５ＦｅｔアＢ、の磁石に児られ
るような１３　ｒ　ｉ　ｃ　ｂ相は量的にほとんど無視
できる。特許ｊ′を求の範囲第２項で述べた熱処理は初
品Ｆ　ｃを拡散させ、平衡状部に到達させるた−めのも
ので保磁力は、このＦｃ相の拡散に大きく依存している
。

次に特許請求の範囲第３項の樹脂結合化について説明す
る。前記参月文１１（２に急冷法でも確かに樹脂結合磁
石は作成できる。しかし急冷法で作成される粉末は、１
１Ｔ径が１０００Å以下の多結晶が等方向に集合したも
のであるため磁気的にも等方性であり、異方性磁石は作
成できず、Ｒ−Ｆｃ−１３系の低コスト・高性能という
特徴が生かせない。

また、これまで゛填粘Ｒ−Ｆ　ｃ　−１１磁石を粉砕し
て樹脂結合型磁石が製造できなかった直刃には主として
２つある。まずＲｔＦｅ＋ａｌｌ相が単磁区臨界半径が
Ｓｍｃｏｓ等に比して１桁小さく、サブミグ１１フＡ−
ダである点に注口する必要がある。この粒度まで粉砕す
ることは２通常の機械粉砕では非’７５に困難であり、
また粉末があまりに活Ｉ１１：化してしまうので酸化が
はげしく発火しやすくなり粒径の割には保磁力がでない
。我々は粒径と保磁力の関係を調べたが、保磁力は高々
数Ｋ　Ｏｃの域を出ず１表面処理によっても保磁力はほ
とんど伸びなかった。次に問題となるのは機械加工によ
る歪である。例えば、焼結状態で１０　Ｋ　Ｏｃの保磁
力をイｒする磁石を機械粉砕すると、１立径２０〜３０
μｍのわ）末ではＩ　Ｋ　Ｏｃ以下の保磁ノＪしかイｆ
しなくなる。同様な保磁力機ｔＭ　（ｎ　ｕ　ｃ　ｌ　
ｅａＬｉｏｎ　　ｍｏｄｅりに従うとさオするＳｍＣｏ
５＆ｆｆ石では、この様な保磁力の激減４才起こらず、
容易に保磁力を有する粉末を製造できる。こういった１
！Ａ象ＩＩコ因としては、粉砕時の加工歪等の影ツ！が
Ｒ−Ｆ　ｃ　−ＩＳ系の場合、かなり太き（１ことが予
想できる。このことはウオ・ソチ用ステップモータの１
−タ磁石のような小物磁石を焼！３ブロックから切り出
し加工するときには大きな問題となる。

以上の２つの理由、すなわち臨界半径の小さ１，１こと
、加工歪の影響の大きいことがに■囚で１通゛；Ｓ粉砕
では、樹脂結合型磁石ができなかったわｉＪである。保
磁力をイｆする粉末を得るために１よ、参考文献２のよ
うに粒内にＲｔＦｃ＋４Ｉ３粒子を、多数存する粉末を
作ればよい。しかし参考文−武２の急冷法は生産性に問
題がある。また焼結後の粉６ヤによりこのト１な粉末を
作ることは事実上不可能である。何故なら、　２ｆｌ結
中にも粒はある程度成長して太き（なるので、焼結前の
粒度はその分を見込んでさらに小さくしておかなければ
ならない。しかしそういった粒度では粉末の酸素濃度が
著しく高くなり期待するような性能は得られない。

そのため現伏では焼結−りがりのＲｔＦｅｚｕ相の１度
を１０μｍ程度とするのが限界である。

この程度の粒度では、粉砕後はほとんど保磁力をイｒし
なくなる。そこで我々は、　ＦＡ間加工による粒の微細
化を利用することに行目した。鋳造上がりでＲｔ　Ｐｅ
ｔ　ａ　１３相の粒径を焼結Ｒ−Ｆ　ｃ　−１１磁゛石
並みにすることは比較的容易にできる。そしてこのよう
な粒度のＲｌＦｅＨａ　ロ相を任する鋳造ブロックを熱
間加工して２粒を微細化・配向させた後に粉砕するので
ある。この方法によれば樹脂結合磁石用粉末の粒度は２
０〜３０μｍであるから、粉末中に多数のＲｔ　Ｐｅｔ
　４１１粒子を含ませることができ、保磁力を存する粉
末が製造できる。さらにこの粉末は参考文献２の急冷法
のような等方性ではなく、磁場配向が可能な粉末である
ため異方性磁石とすることができる。もちろんこのとき
粉砕に水素粉砕を速用すれＩ！、保磁力＆よよりよく維
ｔ、＋７される。

以下１本発明による永久磁石の組成限定理由を説明する
。希土類としては、Ｙ、Ｌａ、Ｃｃ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ
、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｉ）ｙ、Ｍｏ、　　ｌシｕ、Ｔｍ
、Ｙｂ、Ｌｕが侯捕として挙げられ、これらのうち１種
あるいは１種以上を組み合わせて用いられる。最も高い
磁気性能はＰ「で得られる。従って実用的にはＰ　ｒ　
％　Ｎ　ｄ　Ｎ　Ｉ’　ｒ　−Ｎｄ合金、ｃｃ−Ｐｒ−
Ｎｄ合金等が用いられる。

また少量の爪希土元索［）ｙ、Ｔｂ等は保磁力の向上に
イｒ効である。Ｒ−Ｆｃ−８光磁石の主相はＲ、Ｆｃ、
ａＤである。従ってＲが８１ｉｉＩ子％未満では、もは
や上記化合物を形成分ずα−鉄と同一構造の立方品組識
となるため高磁気特性は得られない。一方Ｒが３０Ω子
％越えると非磁性のＲｒｉｃ　ｈ相が多くなり磁気特性
は著しく低下する。よってＲの範囲は８〜３０原子％が
適当セある。しかし鋳造磁石とするため、好ましくはＲ
８〜２５原子％が速当である。

１３は、Ｒｔ　Ｐｅｔ　ａ　１３相を形成するための必
須元素であり、２原子％未満では菱面体のＲ−Ｆｅ系に
なるため高保磁力は望めない。また２８原子％を越える
と１（に富む非磁性相が多くなり、残留磁束密度は２し
く低下してくる。しかしＶｔ造磁石としては口８原子％
以下がよく、それ以上では特殊な冷却を施さないかぎり
、微細なＲｔＦｃ＋、　１３相を得ることができず、保
磁力は小さい。

ＣＯは水系磁石のキュリ一点を増加させるのに作動な元
素であり、基本的にＦｃのサイトをは換しＲ，Ｃｏ、、
１３を形成するのだが、この化合物は結晶異方性磁界が
小さく、その皿が増すにつれて磁石全体としての保磁力
は小さくなる。そのため永久磁石として考えられるＩ　
Ｋ　Ｏｅ以上の保磁力を与えるには５０原子％以内がよ
い。

ＡＩは参考文ｇＲ４Ｚ　ｈ　ａ　ｎ　ｇＭ　ａ　ｏ　ｃ
　ａ　ｉ他Ｐ　ｒ　ｏ　ｃ　ｃ　ｃ　ｄ　ｉ　ｎ　ｇｓ
　ｏ　ｆ　ｔ　ｈ　ｅ　　８　ｔｌ＞　　Ｉ　ｎ　ｔ　
ｃ　ｎ　ａ　Ｌ　ｉ　ｏ　ｎ　ａ　ｌ　　Ｗ　ｏ　ｒ　
ｋ　ｓ　ｈ　。

ｐｏ　　ｎ　　　Ｒａ　ｒ　　ｅ　−Ｕ　　ａ　　ｒ　
　ｔ　　ｈ　　　Ｍ　ａ　ｇ　ｎ　　ｅ　　ｔｓ、　　
　１９８５．Ｐ５４１に示されるよう保磁力の増大効果
を有している。同文献は焼結磁石に対する効果を示した
ものであるが、３の効果は鋳造磁石でも同様に存在する
。しかしＡＩは非磁性元素であるため、その添加量を増
すと残留磁束密度が低下し、１５原子％を越えるとハー
ドフェライト以下の残留磁束密度になってしまうので、
希土類磁石としてのｌ］的を果し得ない。よってＡＩの
添加量は１５原子％以下がよい。

Ｓｉは鋳造組織に対して結晶粒微細化の効果をもつ。そ
のために熱間加工における加工性及び配向性を向上させ
るのに効果が大きい。また、Ｓｉは■３のサイトを置換
するのだが、Ｂに比べて安価なためよりコストの低い磁
石を製造することを可能とする。しかし、Ｓｉは非磁性
元素であり、ＲｔＦｃ＋ａｌｌ相の磁気特性を悪化させ
るので、その添加量が８原子％を越えるとハードフェラ
イト以下の残留磁束密度になってしまう。従って、Ｓｉ
の添加量は８原子％以下がよい。

〔実施例１〕本発明による磁石の製造工程を以下に説明する。まずｉ
Ｖｉ　’ｐの組成の合金を誘導炉で溶解し、ｕｊ型にｉ
ｔ／　逍する。次に磁石に異方性を付与するために、各
種の熱間加工を施す。本実施例では、一般的な鋳造法で
はな（、特殊Ｋｌ／造法進法て急冷による結晶粒微細効
果の大きなＬｉｑｕｉｄ　　ｄｙｎａｍｉｃ　　ｃｏｍ
ｌ）ａｃＬｉｏｎ法（参考文献５、Ｔ、Ｓ、Ｃｂ　ｉ　
ｎ他、Ｊ、Δｐｐｉｐｈｙｓ、５０　（４）、１５　　
Ｆｅｂｒｕａｒｙ　　１０８０．１１１２０７）を用い
た１本実施例では、熱間加−［として■押し出し加工、
■圧延加工、■スタンプ加工、■プレス加工のいずれが
を１０００°Ｃで施した。押し出し加工については２等
方的に力が加えられるようにグイ側からも力が加わるよ
う］口火した。圧延及びスタンプについては、極力ひす
み速度が小さくなるようにロール・スタンプの速度をユ
ＩＪ整した。いずれの方法でも合金の押される方向に平
行になるように結晶の磁化容易軸は配向する。

第１表の組成の合金を溶解し、上に述べた方法で磁石を
作製した。ただし用いた熱間加工法は表中に０１記した
。また熱間加］二後のアニール処理はずべて１０００”
ＣＸ２／１時間行った。

第１表次に結果を示す、参考データとして熱間加工を行なわな
い試料の残留磁束密度を示した。

第　　２　　表第２表より、押出し、［Ｅ延、スタンプ、プレスのすべ
ての熱間加工法で残留磁束密度が増加し磁気的に異方化
されたことがわかる。

〔実施例２〕ここでは９通常の鋳造法を用いた実施例を紹介する。ま
ず第３表のような組成を誘導炉で溶解し鉄鋳型に鋳造し
、柱状晶を形成せしめる。加工率約５０％以上の熱間加
工（本実施例ではプレス）を行った後、インゴットを磁
気的に硬化させるため１０００℃×２４時間のアニール
処理を施した。このときアニール後の平均粒径は約１５
μｍであった。鋳造タイプの場合は、熱間加工を行なわ
ｒ、所望形状に加工すれば、柱状晶の異方性を利用した
面内異方性磁石となる。

第３表次なる第４表に各組成に対して熱間加工をせずにアニー
ル処理したものと熱間加工後、アニール処理したものの
磁気特性を示す。

第　　４　　表ここで熱間加工によって（１３１１）　ｍａ　ｘ　、　
　ｉ　ＩＩＣとも大中な増加を示している。これは加工
より粒子が配向し、１３１１カーブの角形性が大中に改
善されたためである参考文献２の急冷法では、加工によ
りむしろｉ　ＩＩ　ｃは減る傾向にあり＋１ｔｌｃの大
中増加は本発明の大きな特徴となっている。

〔実施例３〕ここでは熱間加工後に粉砕して、樹脂結合化した実施例
を１（１介する。実施例２の第３表のＮｏ。

３．４，５，６．７（１）ｉＫ、＃＃を’ｃｈぞり、ｙ
、９７７’ミル自デイスジミルにて粒径約３０μｍ（フ
ィッシャー−リ゛ブシーブリ゛イザーにて測定）にまで
も）砕した。このとき粒内の＋２ｔ　Ｆｃｔ　ａ　１３
またはＲ。

（ＦｅＣｏ）＋ａ＋３の粒？月よ２〜３　ｔｉ　ｍであ
った。こうして出来た５種類の粉末のうち、Ｎｏ。

３．４．Ｇの粉末はそのままエポキシ樹脂２ｍｆｔ％と
１ｇ、ｔ！４ｉ後、＆ｉＸ場成／［ｇ　・ｔｆｔ　＋戊
した。またＮｏ。

５．７の１５）末はシラ７　ｈ　ツブリング剤処理を行
った後１体積比で６°４の割合でナイＶン１２と約２５
０°Ｃで混練した後、　ＱＪ出成形した。結果を以下の
第５表に示す。

第５表〔実施例４〕実施例２における第３表に示した試料Ｎｏ。

２．３，４，５．０を６０°ＣＸＯ５％の恒温（１が内
にて耐候性試験を行った。第６表にその結果を示ずＯ第１３表以上のようにＳｊが耐候性を改善することがわかる。

〔発明の効果〕

以上述べたように本発明によれば、従来のＩ完結法のよ
うにインゴットを粉砕することなく、熱処理をするだけ
で保磁力を得ることができる。また熱間油」二も急冷法
のような２段階でなく、一段階でよく、その効果には＋
１ｔなる異方性化効果だけでなく、保磁力の増大効果も
ある。このような特徴から、従来の焼結法、急冷法に比
し、製造工程が大きく単純化できる。さらに熱間加工後
試ｒ１の粉砕によれば異方性樹脂結合磁石も製造できる
。

以　　上

Claims

【特許請求の範囲】

（１）Ｒ（ただしＲはＹを含む希土類元素のうち少なく
とも１種）８原子％〜３０原子％、ボロン（１１）２原
子％〜２８原子％、Ｃｏ５０原子％以下、Ａｌ１５原子
％以下、Ｓｉ８原子％以下及び残部が鉄及びその他の製
造上不可避な不純物からなる合金を溶解および鋳造後、
該鋳造インゴットを５００℃以上の温度で熱間加工する
ことにより結晶粒を微細化しまたその結晶軸を特定の方
向に配向せしめて、該鋳造合金を磁気的に異方性化する
ことを特徴とする希土類−鉄系永久磁石。
（２）Ｒ（ただしＲはＹを含む希土類元素のうち少なく
とも１種）８原子％〜２５原子％、ボロン（Ｂ）２原子
％〜８原子％、Ｃｏ５０原子％以下、Ａｌ１５原子庵以
下、Ｓｉ８原子％以下及び残部が鉄及びその他の製造上
不可避な不純物からなり、２５０℃以上の温度で熱処理
することにより、磁気的に硬化する鋳造磁石合金を使用
することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の希土
類−鉄系永久磁石。
（３）熱間加工により粒子が微細化する性質を利用し、
樹脂結合のための粉砕を施した後にも各粉末内に、磁性
相Ｒ＿２Ｆｅ＿１＿４Ｂ粒子を複数個、含むような粉末
を作製し、有機バインダーとともに混練、硬化させて、
樹脂結合磁石とすることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の希土類−鉄系永久磁石。