JPS63213319A - 希土類−鉄系永久磁石 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕 本発明は、希土類−鉄系永久磁石に関する。 〔従来の技術〕 従来、希土類−鉄系の磁石には次の３通りの方法による
磁石が報告されている。 （１）　粉末冶金法に基づく焼結法による磁石（参考文
献１） （２）　　アモルファス合金を製造するるこ用０る急冷
薄帯製造装置で、厚さ３０μｍ程度の急冷薄Ｊｒを作り
、ぞの薄片を樹脂で結合する磁石。 （参考文献２） ＋３）　　（２）の方法で使用した同じ薄片を、２段階
のポットプレス法で機械的配向処理を施した磁石。（参
考文献２） 参考文献１．Ｍ、Ｓａｇａｗａｔ　Ｓ、Ｆｕｊ　ｉｍｕ
ｒａ、Ｎ　、　Ｔ　ｏ　ｇａ　ｗ　ａ　１Ｈ、Ｙ　ａ　
ｍ　ａ　ｍ　。 ｔｏ　　　ａｎｄ　　Ｙ、Ｍａｔｓｕｕｒａ　　；　　
　Ｊ。 ＡＩ）Ｐｌ、　　　Ｉ’ｈｙｓ、　　　Ｖｏｌ、５５　
（８）、１５　　Ｍ　ａ　ｒ　ｏ　ｈ　　　１０８４、
Ｐ２Ｏ８３参考文献２、Ｒ，Ｗ、Ｌｃｃ　　；　　Ａｌ
）ｐｌ。 Ｐｂｙｓ、　　　Ｌｃｔｔ、　　　Ｖｏｌ、４６（８）
、１５　　　Ａｌ）ｒｊｌ　　　１０８５、Ｐ７９０文
献に添って」１紀の従来技術を説明する。ま１゛（１）
の焼結磁石では、溶解、鋳造により合金インゴットを作
製し、粉６１′されて３μｍ（らｂ）の粒径を打する磁
石粉にされる。磁石粉は成形助剤となるバイ／グーと混
練され、磁場中でプレス成形されて、成形体ができあが
る。成形体はアルゴン中で１１００℃前後の乙度で１時
間だε枯され、その後室温まで急冷される。焼結後、６
００℃前後の温度て熱処理すると保磁力はさらに向上す
る。 （２）の磁石ではまず急冷薄帯製造装置の最適な回転数
でＲ−！’　ｃ　−８合金の急冷薄帯を作る。得られた
薄帯は厚さ８０μｍのリボ／伏をしており、直径が１０
００Å以下の多結晶が集合している。 ２、す帯は脆（て割れやすく、結晶粒は等ガロに分布し
ているので磁気的にも等方性である。この薄帯をΔ度な
粒度にして、１÷（脂と混練してプレス成形ずれば７Ｌ
ｏｎ／ｃｍ’程度の圧力で、約８５体積％の充填が可能
となる。 （３）の磁石では、始めにリボン伏の急冷薄帯あるいは
薄帯の片を、几空中あるいは不活性雰囲気中で約７００
’　Ｃで予備加熱したグラファイトあるいは他の耐熱用
のプレス型に入れる。該リボンが所望の温度に到達した
とき一軸の圧力が加えられる。温度、時間は特定しない
が、充分な脂性が出る条件としてＴ＝７２５±２５０℃
１圧力はＰ〜１．４　ｔｏｎ／ｃｍ’程度が辺している
。この段階では磁石はわずかにプレス方向に配向してい
るとはいえ、全体的に等方性である。次のホットプレス
は、大面積を有する型で行なわれる。最も一般的には７
００℃で０．７ｔｏｎで数秒間プレスする。すると試料
は最初の厚みの１／２になりプレス方向と平行に磁化容
易軸が配向してきて、合金は異方性化する。これらの工
程は、二段階：１；ノドプレス法（Ｌ　ｗ　ｏ　−ｓ　
ｔ　ａ　ｇｅ　　ｂ　ｏ　ｔ−ｐｒｅｓｓ　　ｐｒｏｃ
ｃｃｌｕｒｃ）と呼ばれている、この方法により緻密で
異方性を「するＲ　−Ｆｃ−１３Ｍｉ石が製造できる。 なお、Ｊυ初のメルトスピニング法で作られるリボン薄
帯の結晶粒は、それが最大の保磁力を示す時の粒径より
も小さめにしておき、後にホットプレス中に結晶粒の粗
大化が生じて最適の粒径になるようにしておく。 〔発明が解決しようとする問題点〕 上述した従来技術で、希土類−鉄系の磁石は一応作製で
きるのであるが、これらの技術を利用した磁石は次のよ
うな欠点を有している。（１）の焼結磁石では粉末にす
るのが必須であるがＮＲ−Ｆｃ−Ｂ系合金はたいへん酸
素に対して活性であるので、粉末化する七余計酸化が激
しくなり、〃ｌ結体中の酸素心度はどうしても高くなっ
てしまう。また粉末を成形するときに、例えばステアリ
ン酸亜鉛のような成形助剤を使用しなければならず、こ
れは焼結工程で前もって取り除かれるのであるが、散開
は磁石体の中に炭素の形で残ってしまう。この炭素は著
しくＲ−Ｆｃ−Ｂの磁気性１１シを低下させる。成形助
剤を加えてプレス成形した後の成形体はグリーン体と言
われる。これはたいへん脆く、ハンドリングがｉＱｔ　
Ｌい。従って焼結炉にきれいに並べて入れるのには、相
当の手間がかかることも大きな欠点である。これらの欠
点があるので一般的に言ってＩ≧−Ｆ　ｅ　−１３系の
焼結磁石の製造には、高価な設備が必要になるばかりで
なく、生産効率が悪く、磁石の製造費が高くなってしま
う。従って、ＲＦ　ｃ　　１３系磁石の原料費の安さを
充分に引き出す磁石とは言い難い。 （２）と（３）の磁石は真空メルトスピニング装置を使
う。この装置は現在では、たいへん生産性が悪くしかも
高価である。■では原理的に等方性であるので低エネル
ギー４）１であり、ヒステリシスループの角形性もよく
ないので温度特性に対しても、使用する面においても不
利である、（３）の方法は、ホットプレスを２段階に使
うというユニークな方法であるが、実際に量産を考える
とたいへん非効率になることは否めないであろう。 本発明による希土類−鉄系永久磁石はこれらの欠点を解
決するものであり、その目的とするところは高性能低コ
ストな希土類−鉄系永久磁石を得ることにある。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明の永久磁石は、希土類−鉄系永久磁石に関するも
のであり、具体的５はＲが８〜３０原子％、Ｂが２〜２
８原子％、Ｃｏ　５０原子％以下、Ａ　Ｉ　ｌ’　５原
子％以下、Ｍ　ｎ　１０部子％以下及び残部が鉄及びそ
の他の製造上不可避な不純物からなる合金を溶解及び鋳
造後、該鋳造インゴットを５００℃以上の温度で熱間加
工することにより結晶粒を微細化し、またその結晶軸を
特定の方向に配向せしめて、該鋳造合金を磁気的に異方
性化することを特徴とする。さらに磁気特性、特に保磁
力の向」二のためには、０；ｆ記組成中でも！セが８〜
２５　Ｆ’Ｉ子％、１３が２〜８片子％、Ｃｏ４０厄子
％以下、Ａ１１５原子％以下、Ｍ　ｎ　１０原子％以下
及び残部が鉄及び′その他の製造上不可避な不純物から
なり、２５０℃以上の温度で熱処理することにより、磁
気的に硬化する鋳造磁石合金を使用することを特徴とす
る。また樹脂結合化のためには、熱間加工により粒子が
微細化する性グτを利用し、樹脂結合のための粉砕を施
した後にも各粉末内に、磁性相ＲｔＦｃ＋ａｌ１粒子を
複数個含むような粉末を作製し、作機物バインダーとと
もに混練・硬化させて、樹脂結合磁石とすることを特徴
とする。 前記のように現存の希土類−鉄系永久磁石の製ｉＸ１方
法である焼結法、急冷法はそれぞれ粉砕による粉末管理
の困難さ、生産性の悪さといった太きな欠点を有してい
る。本発明者らは、これらの欠点を改良するため、バル
クの状態での磁石化の研究に行手し、まず特許請求の範
囲第１項の組成域で熱間加工による結晶粒の微細化と異
方化ができ、組成域を特許請求の範囲第２項にまでせば
めれば、鋳造軟融のまま熱処理するだけで十分な保磁力
が得られ、また熱間加工後のインゴットの粉砕によって
樹脂結合型磁石が作製できることを発明した。この方法
では、熱間加工による異方化は参考文献２に示した急冷
法のような２段階ではなく、一段階のみでよく１１．加
工後の保磁力は粒子の微細化により大幅に増加するとい
う全く異った現象を呈する。またｕｌ造イン゛ゴツトを
粉砕する必要がないので、焼結法はどの厳密な雰囲気管
理を行う必要はな（、設備費が大きく低減される。さら
に樹脂結合磁石においても、急冷法によった磁石のよう
に原理的に等方性であるといった問題点がなく、異方性
の樹脂結合磁石が得られ、ＲＦ　ｅ−ｎ磁石の高性能、
低コストという特徴を生かすことができる。 バルク状態で磁石化するという研究には、参考文献３、
三保広晃他（日本金属学会、昭和６０年年度間講演会、
講演番号（５４４））があるが同研究はＮｄ１Ｏ，２Ｆ
ｅ５０．７　　Ｃｏ２２゜ＯＶｌ、３　　Ｂｏ、２とい
う組成でのアルゴンガス吹きつけ大気中１１！解で吸い
上げた小型ザンプルによるものであり、小量採１１ｉの
ために結晶粒の急冷微細化効果が出たものと考えられる
。この組成では通常の鋳造では主相であるＮｄｆｌ”ｃ
ｌ、０相が粗大化してしまい、熱間加工による異方化は
可能だが永久磁石として十分な保磁力が得に（いことを
我々は実験的に確めた。通常の鋳造で十分な保磁力を得
るには、本発明の特許請求の範囲２にしるしたような底
Ｂ　ｉ［Ｉ成であることが必須である。 従来のＲ−Ｆ　ｃ　−Ｂ光磁石の組成は、参考文献１に
代表されるようなＲ，、ＦｃｙｔｌｌａがＱ店とされて
いた。４の組成は主相Ｒ＊　Ｆｅｔ　ａ　１１化合物を
原子百分率にしたｉｌｌ成Ｒ１１，７Ｆｅ８２．４［１
５，０に比してＲ＠１１に富む側に移行し−ている。こ
のことは保磁力をｔ’Ｊるためには、主相のみでなく、
Ｒｒｉｃｈ相・Ｂｒ１ｃｂ相という非磁性相が必要であ
るという点から説明されている。ところが本発明による
組成では逆に１３が少ない側に移行したきころに保磁力
のピーク値が存在する。この組成域では、がｌ拮法の場
合、保磁力が激減するので、これまであまり問題にされ
ていなかった。しかし通常の鋳造法では、本発明の特許
；１１求の範囲第２項の組成範囲でのみ、高保磁力が得
られ、逆に填粘法の主流ル■成であるＢに富む側では十
分な保磁力は得られない。 これらの点は以下のように考えられる。まず゛焼結法を
用いても鋳造法を用いても、保磁力機構そのものはｎｕ
ｃ　Ｉ　ｃａｔ　ｉｏｎ、ｍｏｄｅ　Ｉに従っている。 これは、両者の切迫化曲線がＳｍＣ。 、のように急峻な立ち上がりを示すことかられかる。こ
のタイプの磁石の保磁力は基本的には単磁区モデルによ
っている。すなわちこの場合、大きな結晶磁気異方性を
汀する［；！＊Ｆｃ＋ａＵ化合物が、大きすぎると粒内
に磁壁を存するようになるため、磁化の反転が磁壁の移
動によって容易に起きて、保磁力は小さい。一方、粒子
が小さくなって、あるτ」法以下になると、粒子内に磁
壁を有さなくなり、磁化の反転は回転のみによって進行
するため、保磁力は大きくなる。つまり適切な保磁力を
得るには、Ｒ＊　Ｆｃｔ　ａ　［３相が適切な粒径をイ
ｒすることが必要である。との粒径としては１゜ｕ、　
ｍ前後が造当であり、焼結タイプの場合は、焼結前の粉
末粒度の調整によって粒径を適合させることができる。 ところが鋳造法の場合、Ｒ，Ｆｅ１ａ１３化合物の大き
さは溶融から凝固する段階で決定されるため、組成と凝
固過程に注意を払う必要がある。特に組成のび味合いは
大きく、Ｂが８原子％以上含むと、鋳造上がりのＲ，Ｆ
ｅｔａｌｌ相の大きさが容易に１００μｍ８越えてしま
い、参考文献２のような急冷装置を用いないとｖｌ造状
態では保磁力を得ることは困難である。これに対して、
特許請求の範囲第２項で述べたような低ボ（ｊ　７　ｆ
’ｉＪＴ域では、鋳型・鋳込温度等の工夫で容易に粒径
を微細化できる。しかしいずれの場合でも、熱間加工を
施せば主相ＲｔＦｅ＋＋Ｄ相が微細化するので、加工ｎ
；１よりは保磁力は増大する。鋳造状態で保磁力を得ら
れる領域は、見方を変えればＲ＊Ｆｃ＋ａ［］に比して
Ｆ　ｃに富んだ組成とも言え、凝固段階ではまず初品と
してＦｅが出現し、続いて包晶反応によってＲ，Ｆｅｔ
ａ　Ｂ相が現われる。このとき冷却スピードは平衡反応
に比してはるかに速いため、初品ＦｃのまわりをＲｔ　
Ｆ　ｅｌＪＩＪ相が取り囲むような形で凝固する。この
組成域では低Ｉ３な領域であるため、当然のことながら
焼結タイプの代表組成Ｒ＋　ｓ　Ｆｅｗ　？　Ｉ３ｍの
磁石に見られるような１３　ｒ　ｉ　ｃ　Ｉｔ相は全豹
にほとんど無視できる。特許請求の範囲第２項で述べた
熱処理は初品Ｆｃを拡散さげ、平衡伏痘に到達させるた
めのもので保磁力は、とのＦｃ相の拡散に大きく依存し
ている。 次に特許請求の範囲第３項のｔ？４脂結合化について説
明する。ｔｉｉｆ記参考文献２の急冷法でも確かに樹脂
結合磁石は作成できる。しかし急冷法で作成される粉末
は、直径が１０００Å以下の多結晶が等ガロに集合しだ
らのであるため磁気的にも等方性であり、５′α方性磁
石は作成できず、Ｒ−Ｆｃ−Ｂ系の低コスト・高性能と
いう特徴が生かせない。 また、これまで焼結Ｒ−Ｆ　ｅ　−１１＆ｎ石を粉砕し
て樹脂結合型磁石が製造できなかった原因には主として
２つある。まずＲｔＦｅ＋ａ［３相の単磁区臨界半径が
ＳｍＣｏ５等に比して１桁小さく、サブミクロンオーダ
である点に注目する必要がある。この粒度まで粉砕する
ことは、通常の機械わ）砕では非常に困難であり、また
粉末があまり活性化°してしまうので酸化がはげしく発
火しやすくなり粒径の割りには保磁力がでない。我々は
粒径と保磁力の関係を調べたが、保磁力は高々数Ｋ　Ｏ
ｅの域を出ず、表面処理によっても保磁力はほとんど伸
びなかった。次に問題となるのは機械加工による歪であ
る。例えば、焼結状態で１０　Ｋ　Ｏｃの保磁力をイｒ
する磁石を機械粉砕すると、粒径２０〜３０μｍの粉末
ではｌ　Ｋ　Ｏｅ以下の保磁力しか打しなくなる。同様
な保磁力機構（ｎｕｃｌｃａｔｉｏｎ　　ｍｏｄｅ＋）
に従うとされるＳｍＣ０＆磁石では、この様な保磁力の
激減は起こらず、容易に保磁力を存する粉末を製造でき
る。こういった現象原因としては、粉砕ｐカ９加工歪等
の影響がＲ−Ｆ　ｃ　−ＩＩ系の場合、かなり大きいこ
とが予想できる。このことはクオッチ用ステップモータ
ーの

【１−夕磁石のような小物磁石を焼結ブロックから
切り出し加工するときには大きな問題となる。 以上の２つの理由、すなわち臨界半径の小さいこと、加
工歪の影′響の大きいことが訂囚で、通常わ）砕では、
樹脂結合型磁石ができなかったわりである。保磁力を打
する粉末を得るためには、参考文献２のような粒内にＲ
，Ｆｃｌａｔｌ粒子を、多数有する粉末を作ればよい。 しかし参考文献２の急冷法は生産性に問題がある。また
填結後の粉砕によりこの様な粉末を作ることは事実上不
可能である。何故なら、焼結中にも粒はある程度成長し
て大きくなるので、焼結前の粒度はその分を見込んでさ
らに小さくしておかなければならない。しかしそういっ
た粒度ではわ）末の酸素濃度が著しく高くなり期待する
ような性能は得られない。そのため現吠では焼結」―が
りのＲ１Ｆｅ１ａ　ロ相の粒度をｌＯμｍ程度とするの
が限界である。この程度の粒度では、粉砕後はほとんど
保磁力を有しなくなる。そこで我々は、熱間加工による
粒の微細化を利用することに管口した。鋳造上がりでＲ
８ＦＣｔａＢ相の粒径を焼結Ｒ−Ｆｅ−Ｂ磁石並みにす
ることは比較的容易にできる。そしてこのような粒度の
Ｒｚ　Ｐｅｔ　ａ　１１相をイＴする鋳造ブロックを熱
間加工して、粒を微細化・配向させた後に粉砕するので
ある。この方法によれば樹脂結合磁石用粉末の粒度は２
０〜３０μｍであるから、粉末中に多数のＲｚ　ＦＣｔ
　ａ　１３粒子を含ませることができ、保磁力を有する
粉末が製造できる。さらにこの粉末は参考文献２の急冷
法のような等方性ではなく、磁場配向が可能な粉末であ
るため異方性磁石とすることができる。もちろんこのと
き粉６１−に水素粉砕を適用すれば、保磁力はよりよ＜
　ｋｌｆ。 持される。 以下、本発明による永久磁石の組成限定理由を説明する
。希土類としてはζＹ’％”１．ａ１Ｃｅ％Ｐｒ、Ｎｄ
％　３ｍ％　Ｅｕ％、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙｓ　ＭＯ，Ｅｕ
ｓ　Ｔｍ１Ｙｂ１’Ｌｕが候ｉｉとして挙げられ、これ
らのうちの１種あるいは１社以上を組み合わせて用いら
れる。最も高い磁気ａ能はＰｒで得られる。従って実用
的にはｌ）ｒ％Ｎｄ％Ｉ’ｒ　−Ｎｄ合金、Ｃｅ−Ｐｒ
−Ｎｄ合金等が用いられる。また少量の重希土元素［）
ｙｌＴｂ等は保磁力の向上に有効である。Ｒ−Ｆ　ｃ　
”−ＩＳ系磁石の主相はＲｚ　ＦＣｔ　ａ　Ｉ３である
。従ってＲが８原子％未満では、もはや上記化合物を形
成せずα−鉄と同一構造の立方晶組織となるため高磁気
特性は得られない。一方Ｒが３０原子％を越えると非磁
性のＲｒｉｃｌ＋相が多くなり磁気特性は著しく低下す
る。よってＲの範囲は８〜３０ｇ子％が適当である。し
かし鋳造磁石とするため、好ましくはＲ８〜２５原子％
が適当である。 Ｂは、Ｒｚ　ＦＣｔ　ａ　Ｂ相を形成するための必須元
素であり、２原子％未満では菱面体のＲ−Ｆｃ系になる
ため高保磁力は望めない。また２８原留磁束密度は苫し
く低下してくる。しかし鋳造磁石としてはＦＢ原子％以
下がよく、それ以上では特殊な冷却を施さないかぎり、
微細なＲ＊Ｆｅ＋４Ｂ相を得ることができず、保磁力は
小さい。 Ｃｏ　５１本系光磁のキュリ一点１を増加させるのに有
効な元素であり、１５本的にＦｅのサイトを置換しＲ＊
　Ｃ，ｏ　Ｉ　ａ　、１３を形成するのだが、この化合
物は結晶異方性磁界が小さく、その量が増す辷つれて磁
゛石□全体としての保磁力は小さくなる。そのため□永
久磁石として考えられるＩＫＯｅ以上の保磁力を与え□
るには５０原子％以内がよい。 ＡＩは参考文献４　　Ｚｂａｎｇ　　Ｍａｏｃ’ａｉ□
他Ｐ　ｒ　ｏ　ｃ　ｃ　ｅ　ｄ　ｉ　ｎ　ｇ　　ｓ　ｏ
　ｒ　ｔ　ｔｔ　ｅ　　８　Ｌ　ｂＩ　ｎ　Ｌ　ｃ　ｎ
　ａ　Ｌ　ｉ　ｏ　ｎ　ａ　ｌ　　Ｗ　ｏ　’ｒ　ｋ　
ｓ　ｈ　ｏ　ｐｏ　　ｎ　　　Ｒａ　　ｒ　　ｃ　−Ｅ
　　ａ　　ｒ　　ｔ　　１１　　　Ｍ　ａ　　ｇ　　ｎ
　　ｅ　　ｔｓ　＠　−１０８５、ｌ’　５４１　ニ示
さレルヨウ保磁力の一大効果を任している。同文献は焼
結磁石に対する効果を示したものであるが、その効果は
鋳造磁石でも同（：ｌに存在する。しかしＡＩは非磁性
元素であるため、その添加量を増すと残留磁束密度が低
下し、１５１１Ｔ子％を越えるとハードフェライト以下
の残留磁束密度になってしまうので、希土類磁石として
の目的を果し得ない。よってＡＩの添加量は１５原子％
以下がよい。 添加元素Ｍ　’　ｒは、保磁力の増大効果を１７つ。さ
らに結晶ｆＸＬの微細化の効果により、熱間加工におけ
る加工Ｖｌミ及び配向性をも向上させる。しかしながら
、Ｍｎ添加は残留磁束密度を大きく減少させるので、そ
の添加量が１０原子％を越えるとハードフェライト以下
の残留磁束密度になってしまう。従ってＭ　ｎ　ｔ））
　添加量は６原子％以下がよい。 またＭ　ｎ　ｆＫ加は、本系磁石の欠点である耐侯性向
上に大きな効果を有する。 〔実施列１〕 以下に本発明による製造法を説明する。まず所望のｉｌ
ｌ成の合金を誘ｊａ炉で溶解し、鋳型に鋳造する。次に
磁石に異方性を付与するために、各種の熱間加工を施す
。本実施例では、一般的な鋳造法ではなく、特殊９　ｉ
貴注として急玲による結晶粒微細効果の大きなＬｉｑｕ
ｉｄ　　ｄｙｎａｍｔｃｃｏｍｐａｃｔｉｏｎ法（参考
文献５、Ｔ、Ｓ。 Ｃｈ　ｉ　ｎ他、Ｊ、Ａｐｐ　１．　　Ｐｈｙｓ、　　
５９（４）、１５　　Ｆｅｂｒｕａｒｙ　　１９８Ｃｉ
。 １）　Ｒ０７　）を用いた。本実施例では、熱間加工と
して■押し出１〜加工、■圧延加工、■スタンプ加工、
■プレス加工のいずれかを１ｏｏｏ”ｃで施した。押し
出し加工については、等方向に力が加えられるようにグ
イ側からも力が加わるよう工夫した。圧延及びスタンプ
については、極力ひずみ速度が小さくなるようにロール
−スタンプの速度を調整した。いずれの方法でも合金の
押される方向に平行になるように結晶の磁化容易軸は配
向する。 第１表の組成の合金を溶解し、磁石を作製した。ただし
用いた熱間加工法は表中に併記した。 また熱間加工後のアニール処理はずべて１ｏ。 Ｏ℃Ｘ２４時間行った。 第１表 次に結果を示す。参考データとして熱間加工を行わない
試料の残留磁束密度を示した。 第２表 第２表より、押出し、圧延、スタンプ、プレスのすべて
の熱間加工法で残留磁束密度が増加し磁気的に異方化さ
れたことがわかる。 〔実施例２〕 ここでは、通常の鋳造法を用いた実施例を紹介する。ま
ず第３表のような組成を誘導炉で溶解し鉄鋳型にｉ／ｌ
造し、柱状晶を形成せしめる。加工率約５０％以」二の
熱間加工（本実施性ではプレス）を行った後、インゴッ
トを磁気的に硬化させるため１０００６ＣＸ２ｄ時間の
アニール処理を施した。このときアニール後の平均粒径
は約１５μｍであった。鋳造タイプの場合は、熱間加工
を行なわず、所望形状に加工すれば、柱状晶の異方性を
利用した面内異方性磁石となる。 第３表 次なる第４表に各組成に対して熱間加工をせずにアニー
ル処理したものと熱間加工後、アニール処理したものの
磁気特性を示す。 第４表 ここで熱間加工によって（口ＩＩ）　ｍａ　ｘ　、１ｌ
ｌｃとも大幅な増加を示している。これは加工により粒
子が配向し、ＩＩＩカーブの角形性が大幅に改善された
ためである。参考文献２の急冷法では、加工によりむし
ろｉ　ＩＩ　ｃは減る傾向にあり、１ｌｌｃの大幅増加
は本発明の大きな特徴となっている。 〔実施例３〕 ここでは熱間加工後に粉砕して、樹脂結合化した実施例
を紹介する。実施例２の第３表のＮｏ。 １．２．３．４．５の試ｒ［をそれぞれ、スタンプミル
・ディスクミルにて粒径約３０μｍ（フィッシャーザブ
シーブサイザーにて測定）にまで粉砕した。このときの
粒内のＲ＋　Ｆｃ＋　Ｊ　１３またはＲ、（ＦＯＣＯ）
＋　ａ　１３の粒径は２〜３　ｔｌ　ｍであった。こう
して出来た１０種類の粉末のうち、Ｎｏ、１１３．４の
粉末はそのままエポキシ樹脂２重量％と混練後、＆ｆｉ
場成形成形成した。またＮｏ、２．５の粉末はシランカ
ップリング剤処理を行った後、体４＋１比で６：４の割
合で９・イロン】２と約２５０℃で混練した後、射出成
形した。結果を以下のｉ５表に示す。 第５表 〔実施例４〕 実施例２における第３表に示した１、２，３．４．５を
００’　ＣＸＯ５％湿度の恒温槽内にて耐蚊性試験を行
った。第６表にその結果を示した。 第６表 〔発明の効果〕 以上述べたように本発明によれば、従来の焼結法のよう
にイノゴツトを粉砕することなく、熱処理をするだけで
保磁力を得ることができる。また熱間加工も急冷法のよ
うな２段階でなく、一段階でよく、その効果には！１１
なる異方性化効果だけでなく、保磁力の増大効果もある
。このような特徴から、従来の焼結法、急冷法に比し、
製造工程が大きり」１１−純化できる。さらに熱間加工
後試料の粉砕によれば異方性樹脂結合磁石も製造できる
。 以　　上

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ｒ（ただしＲはＹを含む希土類元素のうち少なく
   とも１種）８原子％〜３０原子％、ボロン（Ｂ）２原子
   ％〜２８原子％、Ｃｏ５０原子％以下、Ａｌ１５原子％
   以下、Ｍｎ１０原子％以下及び残部が鉄及びその他の製
   造上不可避な不純物からなる合金を溶解および鋳造後、
   該鋳造インゴットを５００℃以上の温度で熱間加工する
   ことにより結晶粒を微細化しまたその結晶軸を特定の方
   向に配向せしめて、該鋳造合金を磁気的に異方性化する
   ことを特徴とする希土類−鉄系永久磁石。
2. （２）Ｒ（ただしＲはＹを含む希土類元素のうち少なく
   とも１種）８原子％〜２５原子％、ボロン（Ｂ）２原子
   ％〜８原子％、Ｃｏ５０原子％以下、Ａｌ１５原子％以
   下、Ｍｎ１０原子％以下及び残部が鉄及びその他の製造
   上不可避な不純物からなり、２５０℃以上の温度で熱処
   理することにより、磁気的に硬化する鋳造磁石合金を使
   用することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の希
   土類−鉄系永久磁石。
3. （３）熱間加工により粒子が微細化する性質を利用し、
   樹脂結合のための粉砕を施した後にも各粉末内に、磁性
   相Ｒ＿２Ｆｅ＿１＿４Ｂ粒子を複数個、含むような粉末
   を作製し、有機バインダーとともに混練、硬化させて、
   樹脂結合磁石とすることを特徴とする特許請求の範囲第
   １項記載の希土類−鉄系永久磁石。