JPS63195253A - りん青銅薄板の製造方法 - Google Patents
りん青銅薄板の製造方法Info
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- JPS63195253A JPS63195253A JP62029225A JP2922587A JPS63195253A JP S63195253 A JPS63195253 A JP S63195253A JP 62029225 A JP62029225 A JP 62029225A JP 2922587 A JP2922587 A JP 2922587A JP S63195253 A JPS63195253 A JP S63195253A
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
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- C22F1/08—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of copper or alloys based thereon
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、りん青銅薄板鋳塊を急冷凝固法により製造
する方法に関するものである。
する方法に関するものである。
りん青銅の鋳塊を製造する方法として、従来は水平連続
鋳造装置による連続鋳造が一般的に行なわれていた。第
５図は例えば、特開昭５８−３８６３９に示された従来
の水平連続鋳造装置の概念を示す断面図である。図にお
いて、（ｌ）は例えば高周波等の電力による溶解炉（図
示していない）によって溶かされた金属の溶湯、（２］
はその溶湯を一定の状態及び量を確保しておく保持炉で
ある。（３）はその保持炉の下端部に固設した黒鉛鋳型
、（４）はその黒鉛鋳型を包囲するように設けた水冷ジ
ャケット。
鋳造装置による連続鋳造が一般的に行なわれていた。第
５図は例えば、特開昭５８−３８６３９に示された従来
の水平連続鋳造装置の概念を示す断面図である。図にお
いて、（ｌ）は例えば高周波等の電力による溶解炉（図
示していない）によって溶かされた金属の溶湯、（２］
はその溶湯を一定の状態及び量を確保しておく保持炉で
ある。（３）はその保持炉の下端部に固設した黒鉛鋳型
、（４）はその黒鉛鋳型を包囲するように設けた水冷ジ
ャケット。
（５）は溶湯（１１が冷却され固体となった鋳塊（６）
を引出すための索引ロールである。
を引出すための索引ロールである。
上記のように構成されている鋳造装置に？Ｇ−て。
保持炉＋２１に貯められた溶湯（１）は、黒鉛鋳型（３
）に注湯され、水冷ジャケット（３）内部の水路を流れ
る冷却水により冷却作用をうけて凝固し、鋳型（３）よ
り鋳塊（６）となって出て来る。その時、鋳塊（６）は
索引ロール（５）により連続または間歇的に引き出され
。
）に注湯され、水冷ジャケット（３）内部の水路を流れ
る冷却水により冷却作用をうけて凝固し、鋳型（３）よ
り鋳塊（６）となって出て来る。その時、鋳塊（６）は
索引ロール（５）により連続または間歇的に引き出され
。
連続的に長い鋳塊（６）が鋳造される。そのｆｆ１．
ＥＥ延加工と焼鈍を繰り返し、所定の薄板寸法に仕上げ
るものである。
ＥＥ延加工と焼鈍を繰り返し、所定の薄板寸法に仕上げ
るものである。
上記の鋳造方法によりＳｎ ： ８重」ｄ％、ｐ：０．
１５重−％ 残Ｃｕの成分の溶湯ｆｌ＋を鋳造した鋳塊
（６）の断面の金属組織顕微鏡写真（倍率５０倍）を第
６図に示す。又、第７図に上記鋳塊の表面を削った位置
で蛍光Ｘ線によるＳｎ分析を実施したものを１表面から
の削りしろとＳｎの濃度の変化を表わしてみる。さらに
、第８図に上記鋳塊断面をＥＰＭＡ分析してみる。これ
らの結果から従来の方法では。
１５重−％ 残Ｃｕの成分の溶湯ｆｌ＋を鋳造した鋳塊
（６）の断面の金属組織顕微鏡写真（倍率５０倍）を第
６図に示す。又、第７図に上記鋳塊の表面を削った位置
で蛍光Ｘ線によるＳｎ分析を実施したものを１表面から
の削りしろとＳｎの濃度の変化を表わしてみる。さらに
、第８図に上記鋳塊断面をＥＰＭＡ分析してみる。これ
らの結果から従来の方法では。
鋳塊は第６図に示す様にデンドライト組織を有する柱状
晶となっており、第１図に示す様なＳｎの表面偏析があ
られれ、結晶内のＳｎ６度が第８図の様に変化が大きく
なることが確認出来る。よって、長尺の薄板製品を作る
必須要件である圧延加工性の改善のためには、高温長時
間の均質化熱処理を施し、Ｓｎ濃度を均一にして加工を
実施する必要があった。その為に所定寸法に仕上げるま
で。
晶となっており、第１図に示す様なＳｎの表面偏析があ
られれ、結晶内のＳｎ６度が第８図の様に変化が大きく
なることが確認出来る。よって、長尺の薄板製品を作る
必須要件である圧延加工性の改善のためには、高温長時
間の均質化熱処理を施し、Ｓｎ濃度を均一にして加工を
実施する必要があった。その為に所定寸法に仕上げるま
で。
焼鈍と加工工程を繰り返し実施することから薄板製品製
造に多大なエネルギーを使用していた。
造に多大なエネルギーを使用していた。
この発明は、上記のような問題点を解決するためになさ
れたもので偏析層のない鋳塊を製造し。
れたもので偏析層のない鋳塊を製造し。
高温で長時間の均質化熱処理を施すことなく、圧延加工
性が良好で、少ないエネルギーで加工可能なりん青銅薄
板の製造方法を確立することを目的とするものである。
性が良好で、少ないエネルギーで加工可能なりん青銅薄
板の製造方法を確立することを目的とするものである。
この発明に係る。りん青銅薄板の製造方法は。
りん青銅の溶融金属を１０℃／ｓ６ｃ以上１０ ℃／
ｓＩＭ：未満の範囲内の冷却速度で急冷し、引き続き常
温まで連続的に冷却するようにした方法である。
ｓＩＭ：未満の範囲内の冷却速度で急冷し、引き続き常
温まで連続的に冷却するようにした方法である。
この発明に８ける。りん青銅薄板の鋳塊は、溶湯を１０
２℃／ｗＩｃ以上１０５℃／−未満の範囲の冷却速度で
急冷することにより、結晶粒ぼが５０μｍ以下でデンド
ライト組織及び偏析層の出現が抑制され、８１：延加工
性が向上する。
２℃／ｗＩｃ以上１０５℃／−未満の範囲の冷却速度で
急冷することにより、結晶粒ぼが５０μｍ以下でデンド
ライト組織及び偏析層の出現が抑制され、８１：延加工
性が向上する。
以下、この発明の一実施例の方法を達成させる装置につ
いて説明する。第１図は、この発明を実施するための双
ロール式金属急冷鋳造装置の概念図である。
いて説明する。第１図は、この発明を実施するための双
ロール式金属急冷鋳造装置の概念図である。
図において、（７）は溶解炉（図示していない）より溶
かされた金属の溶湯（りを注ぎ込むための取鍋。
かされた金属の溶湯（りを注ぎ込むための取鍋。
（８１は溶湯（１１を貯めておくためのタンディツシュ
、（９）はそのタンディツシュから流出する溶湯［１）
を所定の場所へ導くトイで、溶湯（１）が凝固しないよ
うな保温手段が施されている。（ＩＧは上下間に可変可
能な間隙を有して配置され、水冷よりなる冷却ロールで
、ロール回転スピードも任意に可変出来るようになって
いる。σＤは溶湯（１）が上記、冷却ロール（５）を通
過することにより出来る鋳塊で、この発明の目的とする
薄板鋳塊である。ｔｉａはガイドで、上記薄板鋳塊を巻
き取るための巻き取り機０に導くものである。
、（９）はそのタンディツシュから流出する溶湯［１）
を所定の場所へ導くトイで、溶湯（１）が凝固しないよ
うな保温手段が施されている。（ＩＧは上下間に可変可
能な間隙を有して配置され、水冷よりなる冷却ロールで
、ロール回転スピードも任意に可変出来るようになって
いる。σＤは溶湯（１）が上記、冷却ロール（５）を通
過することにより出来る鋳塊で、この発明の目的とする
薄板鋳塊である。ｔｉａはガイドで、上記薄板鋳塊を巻
き取るための巻き取り機０に導くものである。
以上の構成からなる金属急冷鋳造装置に８いて。
溶湯（１１は、タンディツシュ（８）からトイ（９）を
経て。
経て。
冷却ロールαｑの間隙部に供給され、冷却ロール四の間
で瞬時に凝固し薄板鋳塊Ｑｌｌとなる。その薄板鋳塊ａ
υはガイド（７）を滑り１巻き取り機（８）に応られ連
続的に巻き取られる。
で瞬時に凝固し薄板鋳塊Ｑｌｌとなる。その薄板鋳塊ａ
υはガイド（７）を滑り１巻き取り機（８）に応られ連
続的に巻き取られる。
出願人は、この発明による効果を確認する為に冷４１０
−ル（５１のロール、直径２００φで、内部水冷の鋳鉄
ロールからなる実験設備を利用し、製造条件として、冷
却ロール（５）の回転数１ Ｏｆ 、ロールへの注湯温
度１０７０℃で行った。その結果、鋳塊寸法厚さ２ ｎ
ｔ ｘ幅１００ｍのりん青銅薄板の鋳塊を得ることが出
来た。
−ル（５１のロール、直径２００φで、内部水冷の鋳鉄
ロールからなる実験設備を利用し、製造条件として、冷
却ロール（５）の回転数１ Ｏｆ 、ロールへの注湯温
度１０７０℃で行った。その結果、鋳塊寸法厚さ２ ｎ
ｔ ｘ幅１００ｍのりん青銅薄板の鋳塊を得ることが出
来た。
上記の鋳造方法により、従来例と同じようにＳｎ ：
８重置％、Ｐ：０．１５重諷％、残Ｃｕの成分の溶湯を
鋳造した鋳塊断面の金属組織写真（倍率５０倍）を第２
図に示す。又第３図は上記鋳塊の表面を削った位置で蛍
光Ｘ線によるＳｎ分析の結果を表わしている。さらに、
第４図は、上記鋳塊断面をＥＰＭＡによりＳｎ濃度の分
布を分析したものである。これらの結果から従来の鋳造
方法の結果と比較してみると、その差が明確に理解出来
る。つまり、第２図に示すように結晶粒が５０μｍ以下
で、デンドライト組織の出現が抑制された微細組繊とな
っていることが解る。又、第３図、第４図にみられるよ
うに、５ｎｉｌｉ度のバラツキもな（、偏析層の出現が
抑制されていることが判明出来る。
８重置％、Ｐ：０．１５重諷％、残Ｃｕの成分の溶湯を
鋳造した鋳塊断面の金属組織写真（倍率５０倍）を第２
図に示す。又第３図は上記鋳塊の表面を削った位置で蛍
光Ｘ線によるＳｎ分析の結果を表わしている。さらに、
第４図は、上記鋳塊断面をＥＰＭＡによりＳｎ濃度の分
布を分析したものである。これらの結果から従来の鋳造
方法の結果と比較してみると、その差が明確に理解出来
る。つまり、第２図に示すように結晶粒が５０μｍ以下
で、デンドライト組織の出現が抑制された微細組繊とな
っていることが解る。又、第３図、第４図にみられるよ
うに、５ｎｉｌｉ度のバラツキもな（、偏析層の出現が
抑制されていることが判明出来る。
以上のことからりん青銅の溶融金属を急冷することによ
り、結晶粒が５０μｍ以下でデンドライト組織の出現が
抑制された微細組織となり、且つ。
り、結晶粒が５０μｍ以下でデンドライト組織の出現が
抑制された微細組織となり、且つ。
Ｓｎの偏析層の出現が抑制された鋳塊を得ることが出来
る。
る。
なお、冷却速度を１０℃／Ｅ以上１０ ℃／式未満とし
た理由は１種々実験した結果、１０２℃／−未満では、
鋳塊組織が従来と変らない結果であり。
た理由は１種々実験した結果、１０２℃／−未満では、
鋳塊組織が従来と変らない結果であり。
１０５℃／ｓＩ！ｃ以上では、鋳塊板厚が極端に薄（な
り過ぎ実用に供しないためである。
り過ぎ実用に供しないためである。
又、上記実施例では＊ Ｓｎ： ８１瓜％、Ｐ：Ｏ，
１５重−％、残りＣｕのりん青銅の場合を示したがＳｎ
：０．１〜９．０重量９６． ｐ ： Ｑ、０３〜α３
５重−％。
１５重−％、残りＣｕのりん青銅の場合を示したがＳｎ
：０．１〜９．０重量９６． ｐ ： Ｑ、０３〜α３
５重−％。
残Ｃｕのりん青銅についても同様の効果を奏するもので
ある。
ある。
以上の様に、この発明によれば、りん青銅の溶融を急冷
凝固したことによって、結晶粒度が５０μｍ以下で、デ
ンドライト組織の出現を抑えた微細組織となり、加えて
Ｓｎの偏析層のない薄板連続鋳塊を得ることが出来る為
、加工性が良好で。
凝固したことによって、結晶粒度が５０μｍ以下で、デ
ンドライト組織の出現を抑えた微細組織となり、加えて
Ｓｎの偏析層のない薄板連続鋳塊を得ることが出来る為
、加工性が良好で。
均質化熱処理を施すことな（，８０％以上の圧延加工が
可能となる。さらに、製品板厚に近い薄板鋳塊が得られ
るため、加工及び熱処理工数が大巾に削減出来ることに
より省エネルギーによる多大なる効果を奏するものであ
る。
可能となる。さらに、製品板厚に近い薄板鋳塊が得られ
るため、加工及び熱処理工数が大巾に削減出来ることに
より省エネルギーによる多大なる効果を奏するものであ
る。
第１図は、この発明の一実施例を達成させる為の装置を
示す双ロール式金属急冷鋳造装置の概念図、第２図〜第
４図までは、この発明により鋳造された鋳塊の状況を示
すもので、第２図は断面の金属組織顕微鏡写真（倍率５
０倍）、第３図は鋳塊表面からの５ｎｆｉ度分布図、第
４図は鋳塊表面からのＳｎ濃度のバラツキを示す図であ
る。又。 第５図は従来の水平連続鋳造装置の断面図、第６図〜第
８図は、従来の鋳造法による鋳塊の状況を示すもので上
記同様、第６図は金属組織写真、第７図はＳｎ濃麿分布
図、第８図はＳｎ濃度のバラツキを示す図である。 図において、（１）は溶湯、（７）は取鍋、（８］はタ
ンディツシュ、（９）はトイ、σ１は冷却ロール、αＤ
は薄板鋳塊、αａはガイド、αＪは巻取り機である。
示す双ロール式金属急冷鋳造装置の概念図、第２図〜第
４図までは、この発明により鋳造された鋳塊の状況を示
すもので、第２図は断面の金属組織顕微鏡写真（倍率５
０倍）、第３図は鋳塊表面からの５ｎｆｉ度分布図、第
４図は鋳塊表面からのＳｎ濃度のバラツキを示す図であ
る。又。 第５図は従来の水平連続鋳造装置の断面図、第６図〜第
８図は、従来の鋳造法による鋳塊の状況を示すもので上
記同様、第６図は金属組織写真、第７図はＳｎ濃麿分布
図、第８図はＳｎ濃度のバラツキを示す図である。 図において、（１）は溶湯、（７）は取鍋、（８］はタ
ンディツシュ、（９）はトイ、σ１は冷却ロール、αＤ
は薄板鋳塊、αａはガイド、αＪは巻取り機である。
Claims (1)
- りん青銅の溶融金属を急冷し、連続的に薄板鋳塊を製造
する方法において、前記溶融金属を１０＾２℃／ｓｅｃ
以上１０＾５℃／ｓｅｃ未満の範囲内の冷却速度により
急冷し、凝固させ、引き続き常温まで連続的に冷却する
ことにより、結晶粒度を５０μｍ以下でデンドライト組
織及び偏析層の出現を抑制したことを特徴とするりん青
銅薄板の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62029225A JPH07113142B2 (ja) | 1987-02-10 | 1987-02-10 | りん青銅薄板の製造方法 |
| KR1019880000839A KR930006299B1 (ko) | 1987-02-10 | 1988-01-30 | 인청동 박판의 제조방법 |
| DE3803194A DE3803194A1 (de) | 1987-02-10 | 1988-02-03 | Verfahren zum kontinuierlichen herstellen eines duennwandigen plattenartigen strangs aus phosphorbronze |
| FR8801505A FR2610551B1 (fr) | 1987-02-10 | 1988-02-09 | Procede de fabrication de bandes minces de bronze au phosphore |
| US07/154,330 US4927467A (en) | 1987-02-10 | 1988-02-10 | Method for producing thin plate of phosphor bronze |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62029225A JPH07113142B2 (ja) | 1987-02-10 | 1987-02-10 | りん青銅薄板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63195253A true JPS63195253A (ja) | 1988-08-12 |
| JPH07113142B2 JPH07113142B2 (ja) | 1995-12-06 |
Family
ID=12270276
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62029225A Expired - Fee Related JPH07113142B2 (ja) | 1987-02-10 | 1987-02-10 | りん青銅薄板の製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4927467A (ja) |
| JP (1) | JPH07113142B2 (ja) |
| KR (1) | KR930006299B1 (ja) |
| DE (1) | DE3803194A1 (ja) |
| FR (1) | FR2610551B1 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2002294366A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Nippon Mining & Metals Co Ltd | 限界曲げ半径にて安定して良好な曲げ加工性を有するりん青銅条 |
| WO2007091690A1 (ja) * | 2006-02-10 | 2007-08-16 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | 半融合金鋳造用原料黄銅合金 |
| WO2007094300A1 (ja) * | 2006-02-13 | 2007-08-23 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | 半融合金鋳造用原料アルミニウム青銅合金 |
| WO2007094265A1 (ja) * | 2006-02-13 | 2007-08-23 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | 半融合金鋳造用原料りん青銅合金 |
Families Citing this family (6)
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|---|---|---|---|---|
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