JPH01271039A - ベリリウム銅薄板の製造方法 - Google Patents
ベリリウム銅薄板の製造方法Info
- Publication number
- JPH01271039A JPH01271039A JP9717288A JP9717288A JPH01271039A JP H01271039 A JPH01271039 A JP H01271039A JP 9717288 A JP9717288 A JP 9717288A JP 9717288 A JP9717288 A JP 9717288A JP H01271039 A JPH01271039 A JP H01271039A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling
- molten metal
- ingot
- cooled
- grain size
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 14
- 239000010949 copper Substances 0.000 title abstract description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 title abstract description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 25
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 22
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- DMFGNRRURHSENX-UHFFFAOYSA-N beryllium copper Chemical compound [Be].[Cu] DMFGNRRURHSENX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 4
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 235000013305 food Nutrition 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007712 rapid solidification Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、べIJ 13ウム銅薄板−塊を急冷凝固法
により製造する方法に関するものである。
により製造する方法に関するものである。
ベリリウム鋼の鋳塊を製造する方法として、従来は縦型
連続鋳造装置による鋳造が一般的に行なわれていた。第
2図は例えば伸銅技術研究会誌1969、 VO18,
41第28頁に示され念従来の縦型連続鋳造装置の雪念
を示す断面Vである。図において、(1)は溶解炉、(
2)は金属の溶湯、(3)はその溶湯を一定の状態及び
量を確賂しておく保持炉である。(4)はその保持炉に
固設した黒鉛鋳型、(5+はその黒鉛鋳型を包囲するよ
うに設けた水冷ジャケラ)、+61は溶湯(2)が冷却
され固体となった鋳塊(71を引出すための索引ロール
である。
連続鋳造装置による鋳造が一般的に行なわれていた。第
2図は例えば伸銅技術研究会誌1969、 VO18,
41第28頁に示され念従来の縦型連続鋳造装置の雪念
を示す断面Vである。図において、(1)は溶解炉、(
2)は金属の溶湯、(3)はその溶湯を一定の状態及び
量を確賂しておく保持炉である。(4)はその保持炉に
固設した黒鉛鋳型、(5+はその黒鉛鋳型を包囲するよ
うに設けた水冷ジャケラ)、+61は溶湯(2)が冷却
され固体となった鋳塊(71を引出すための索引ロール
である。
上記のように構成されている鋳造装置において。
保持炉(31に貯められた溶湯(2)は、黒鉛鋳型(4
1に注湯され水冷ジャケット(5)内部の水路を流れる
冷却水により冷却作用をうけて凝固し、鋳型(41より
鋳塊fflとなって出て来る、その時、S塊(7)は索
引ロール151により連続又は間歇的に引き出され、連
続的に長い鋳塊(71が鋳造される。その後1wR造、
圧延加工と熱処理を繰シ返し所定の薄板寸法に仕上げる
ものである。
1に注湯され水冷ジャケット(5)内部の水路を流れる
冷却水により冷却作用をうけて凝固し、鋳型(41より
鋳塊fflとなって出て来る、その時、S塊(7)は索
引ロール151により連続又は間歇的に引き出され、連
続的に長い鋳塊(71が鋳造される。その後1wR造、
圧延加工と熱処理を繰シ返し所定の薄板寸法に仕上げる
ものである。
従来の製造方法においては、冷却速度が小さいため、−
塊製造時において、結晶が肥大化し、又。
塊製造時において、結晶が肥大化し、又。
未固溶のBeを含む相が存在するため、のちの加工性の
改善のためには、高温長時間の均質化処理を施すことが
必要であり、又、未固溶のBeをなくすることは不可能
であったつ この発明は上記のような問題点を解消するため如なされ
たもので、結晶粒が小さく、未固溶のBeが少ない鋳塊
を製造し、高温で長時間の均質化熱処理を施すことなく
圧延加工性が良好で、かつ。
改善のためには、高温長時間の均質化処理を施すことが
必要であり、又、未固溶のBeをなくすることは不可能
であったつ この発明は上記のような問題点を解消するため如なされ
たもので、結晶粒が小さく、未固溶のBeが少ない鋳塊
を製造し、高温で長時間の均質化熱処理を施すことなく
圧延加工性が良好で、かつ。
従来の製造方法で得られる薄板よシもバネ特性の良好な
薄板を得ることを目的とする。
薄板を得ることを目的とする。
この発明に係る。べ17 +7ウム銅薄版の製造方法は
、ベリリウム鋼溶融金属を102℃/sec以上105
r、/SeC未満の範囲内の冷却速度で急冷し。
、ベリリウム鋼溶融金属を102℃/sec以上105
r、/SeC未満の範囲内の冷却速度で急冷し。
引き続き常温まで連続的に冷却するようにした方法であ
る。
る。
この発明における。ベリリウム鋼薄板の鋳塊は。
溶湯を102℃/sec以上105℃/sec 未満の
範囲の冷却速度で急冷することKよシ、結晶粒度が50
μm以下で 未固溶のBeの少ない鋳塊が得られ。
範囲の冷却速度で急冷することKよシ、結晶粒度が50
μm以下で 未固溶のBeの少ない鋳塊が得られ。
圧延加工性が向上し、最終製品特性が向上する。
以下、この発明の一実施例の方法を達成させる装置につ
いて説明する。第−Vは、この発明を実施するための双
ロール式金属急冷鋳造装置の橙念図である。
いて説明する。第−Vは、この発明を実施するための双
ロール式金属急冷鋳造装置の橙念図である。
図において、(7)は溶解炉より溶かされた金属の溶湯
(11を注ぎ込むための取鍋、(8)は溶湯(11を貯
めておくためのタンデイツシュ、(9)はそのタンデイ
ツシュから流出する溶湯(1)を所定の場所へ導くトイ
で、溶湯(!)が凝固しないような保温手段が施されて
いる。−αGは上下間に可変可能な間隙を有して配置さ
れ、水冷よりなる冷却ロールで、ロール回転スピードも
任意に可変出来るようKなっている。
(11を注ぎ込むための取鍋、(8)は溶湯(11を貯
めておくためのタンデイツシュ、(9)はそのタンデイ
ツシュから流出する溶湯(1)を所定の場所へ導くトイ
で、溶湯(!)が凝固しないような保温手段が施されて
いる。−αGは上下間に可変可能な間隙を有して配置さ
れ、水冷よりなる冷却ロールで、ロール回転スピードも
任意に可変出来るようKなっている。
αpは溶湯(1)が上記冷却ロール(5)を通過するこ
とによシ出来る鋳塊で、この発明の目的とする薄板鋳塊
である。aZはガイドで、上記薄板鋳塊を巻き取るため
の巻き取り機a3に導くものである。
とによシ出来る鋳塊で、この発明の目的とする薄板鋳塊
である。aZはガイドで、上記薄板鋳塊を巻き取るため
の巻き取り機a3に導くものである。
以上の構成からなる。金属急冷鋳造装置において、溶湯
(11は、タンデイツシュ(8)からトイ(9)を経て
、冷却ロールfi・の間隙部に供給され、冷却ロールa
nの間で瞬時に凝固し、鋳塊(IIIとなる。その鋳塊
(Illはガイド(71を滑り1巻き取シ機(81に送
られ連続的に巻き取られる。
(11は、タンデイツシュ(8)からトイ(9)を経て
、冷却ロールfi・の間隙部に供給され、冷却ロールa
nの間で瞬時に凝固し、鋳塊(IIIとなる。その鋳塊
(Illはガイド(71を滑り1巻き取シ機(81に送
られ連続的に巻き取られる。
串願人は、この発明による効果を確認するために、冷却
ロール(5)のロール、直径200φ、内部冷却水冷の
鋳鉄ロールからなる実験設備を利用し。
ロール(5)のロール、直径200φ、内部冷却水冷の
鋳鉄ロールからなる実験設備を利用し。
製造東件として冷却ロール(5)の回転数15rpm。
ロールへの注湯温度を1100でで行なった。その結果
、鋳塊寸法厚さ1.8flX幅130111ffiのべ
+7 +7ウム銅の鋳塊を得ることができた。
、鋳塊寸法厚さ1.8flX幅130111ffiのべ
+7 +7ウム銅の鋳塊を得ることができた。
上記の方法により、Be:1.5重f%、 Co :
0.25重−is、残Cu及びBe : 1.9重t
%、 Co : 0.25重を俤、残Cu:の溶湯を鋳
造したものを0.3B まで圧延し、800℃での連続
焼入れ処理を実施し37L4の冷間加工率にて0.21
13の板厚に仕上げた。
0.25重−is、残Cu及びBe : 1.9重t
%、 Co : 0.25重を俤、残Cu:の溶湯を鋳
造したものを0.3B まで圧延し、800℃での連続
焼入れ処理を実施し37L4の冷間加工率にて0.21
13の板厚に仕上げた。
次に315 ′r:で2時間の処理を施し緒特性測定用
の試料とした。
の試料とした。
第1表は、この発明材と比較材との特性値をまとめたも
のである。比較材は、従来の縦型連続鋳造装置で鋳造し
たものを800℃で4時間の均質化処理を実施し念あと
熱間鍛造熱処理、圧延加工を施し、0.3flのキジで
800℃での連続焼入れ処理を実施し37チの冷間加工
にて仕上げた後、315℃で2時間の処理を施し喪もの
を用いた。
のである。比較材は、従来の縦型連続鋳造装置で鋳造し
たものを800℃で4時間の均質化処理を実施し念あと
熱間鍛造熱処理、圧延加工を施し、0.3flのキジで
800℃での連続焼入れ処理を実施し37チの冷間加工
にて仕上げた後、315℃で2時間の処理を施し喪もの
を用いた。
この様にベリリウム銅合金を急冷凝固することにより、
結晶粒度50μm以下で、未固溶Beを小さくおさえら
れるのでその後の熱処理においても拡散が速く進み、加
工においても未固溶Beの存在が小さくなる。したがっ
て同一のBe含有食の製品においては従来の方法による
よりも、引張強度やバネ限界値の向上した製品が得られ
る。
結晶粒度50μm以下で、未固溶Beを小さくおさえら
れるのでその後の熱処理においても拡散が速く進み、加
工においても未固溶Beの存在が小さくなる。したがっ
て同一のBe含有食の製品においては従来の方法による
よりも、引張強度やバネ限界値の向上した製品が得られ
る。
/161〜屑6け従来方法による製造工種での添加元素
の影響を示しており、/16T〜慮12 は本発明によ
る製造工種での添加元素の影響を示している。
の影響を示しており、/16T〜慮12 は本発明によ
る製造工種での添加元素の影響を示している。
その結果、添加元素に関しては本発明と従来方法とでは
同じ傾向がみとめられており、製造方法での影響の差は
特にみとめられない。すなわち。
同じ傾向がみとめられており、製造方法での影響の差は
特にみとめられない。すなわち。
AJ、 Snは強度を増加させる傾向であり、Si、
Zn。
Zn。
Mn、 B@ Fe、 Zrは強度に影響が認められず
、Pは強度を低下させる傾向があり0本発明による製造
方法は少量添加元素を加えた場合にも応用できる。
、Pは強度を低下させる傾向があり0本発明による製造
方法は少量添加元素を加えた場合にも応用できる。
以上のように、この発明によれば、ベリリウム鋼の溶湯
を急冷凝固したことによって結晶粒度が50μm以下で
未固溶BCを少なくした鋳塊を得ることができるため、
加工性が良好で、製品におけるバネ特性の良好なベリリ
ウム銅薄板を得ることができる。
を急冷凝固したことによって結晶粒度が50μm以下で
未固溶BCを少なくした鋳塊を得ることができるため、
加工性が良好で、製品におけるバネ特性の良好なベリリ
ウム銅薄板を得ることができる。
第1図はこの発明の一実施例を達成させるための装置を
示す双ロー1式金属急冷装置の概念図。 第2図は従来の縦型連続鋳造装着の概念図である。 図において、(1)は溶解炉、(71は取鍋、C8)は
タンデイツシュ、(9)はトイ、 allは冷却ロール
、apは薄板鋳塊、riりはガイド、aりは巻取り機で
ある。 化1人 大岩増雄 第2図 ↓ 1:溶解炉 2:溶湯 3:保yr炉 4:黒鉛鋳型 5: ラド冷ジ濤ケット 6:索引ロール 7: 鋳が5
示す双ロー1式金属急冷装置の概念図。 第2図は従来の縦型連続鋳造装着の概念図である。 図において、(1)は溶解炉、(71は取鍋、C8)は
タンデイツシュ、(9)はトイ、 allは冷却ロール
、apは薄板鋳塊、riりはガイド、aりは巻取り機で
ある。 化1人 大岩増雄 第2図 ↓ 1:溶解炉 2:溶湯 3:保yr炉 4:黒鉛鋳型 5: ラド冷ジ濤ケット 6:索引ロール 7: 鋳が5
Claims (1)
- ベリリウム銅の溶融金属を急冷し、連続的に薄板鋳塊を
製造する方法において、前記溶融金属を10^2℃/s
ec以上10^5℃/sec未満の範囲内の冷却速度に
より急冷し、凝固させ引き続き常温まで連続的に冷却す
ることにより、結晶粒度を50μmとし、未固溶Beの
出現を抑制したことを特徴とするベリリウム銅薄板の製
造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9717288A JPH01271039A (ja) | 1988-04-20 | 1988-04-20 | ベリリウム銅薄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9717288A JPH01271039A (ja) | 1988-04-20 | 1988-04-20 | ベリリウム銅薄板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01271039A true JPH01271039A (ja) | 1989-10-30 |
Family
ID=14185166
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9717288A Pending JPH01271039A (ja) | 1988-04-20 | 1988-04-20 | ベリリウム銅薄板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01271039A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100388808B1 (ko) * | 2000-10-31 | 2003-06-25 | 한국전력공사 | 냉각 롤에 의해 용탕으로부터 직접 급속응고시켜 미세한결정립을 가지는 우라늄박판 및 그 제조장치와 제조방법 |
JP2006320945A (ja) * | 2005-05-20 | 2006-11-30 | Mitsubishi Materials Corp | 縦型連続鋳造用黒鉛鋳型 |
-
1988
- 1988-04-20 JP JP9717288A patent/JPH01271039A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100388808B1 (ko) * | 2000-10-31 | 2003-06-25 | 한국전력공사 | 냉각 롤에 의해 용탕으로부터 직접 급속응고시켜 미세한결정립을 가지는 우라늄박판 및 그 제조장치와 제조방법 |
JP2006320945A (ja) * | 2005-05-20 | 2006-11-30 | Mitsubishi Materials Corp | 縦型連続鋳造用黒鉛鋳型 |
JP4729979B2 (ja) * | 2005-05-20 | 2011-07-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 縦型連続鋳造用黒鉛鋳型 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3276151B2 (ja) | 双ロール式連続鋳造法 | |
WO2016100839A1 (en) | Hot rolled light-gauge martensitic steel sheet and method for making the same | |
US4927467A (en) | Method for producing thin plate of phosphor bronze | |
JPH05239584A (ja) | 高強度アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 | |
US4066475A (en) | Method of producing a continuously processed copper rod | |
JPH01271039A (ja) | ベリリウム銅薄板の製造方法 | |
JP3190319B2 (ja) | 双ロール式連続鋳造装置 | |
RU1839682C (ru) | Способ изготовлени металлической полосы | |
JP2937707B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
JPH049253A (ja) | 銅合金の製造方法 | |
KR20120072492A (ko) | 마르텐사이트계 스테인리스 박판 주조용 쌍롤식 박판 주조기의 주조롤 및 그 주조롤이 포함된 쌍롤식 박판 주조기에 의해 마르텐사이트계 스테인리스 박판을 주조하는 방법 | |
CN116571707B (zh) | 一种提高高碳钢连铸坯中心缩孔质量的方法 | |
JPS63317241A (ja) | チタン銅薄板の製造方法 | |
GB1536096A (en) | Method of producing a continuously processed copper or copper alloy rod | |
US5026433A (en) | Grain refinement of a copper base alloy | |
RU2492021C1 (ru) | Способ непрерывной разливки стали | |
JP4592974B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板用溶鋼の連続鋳造方法及び無方向性電磁鋼板用鋳片 | |
JPS63123550A (ja) | ベリリウム銅合金の連続鋳塊及びその連続鋳造法 | |
JP2550848B2 (ja) | 薄板状鋳片の製造方法 | |
JPS58167060A (ja) | 薄鋼板の製造方法及びその装置 | |
CN114054697A (zh) | 一种连铸小方坯的生产方法及钢筋钢 | |
CN117583569A (zh) | 异常降速条件下无取向硅钢连铸坯宽度控制方法及其应用 | |
JPH07100594A (ja) | 双ロール式連続鋳造方法および装置 | |
JPH02251338A (ja) | 塑性加工用金属の鋳造方法 | |
JPH0332628B2 (ja) |