JPH05239584A - 高強度アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 - Google Patents
高強度アルミニウム合金圧延板およびその製造方法Info
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- JPH05239584A JPH05239584A JP4043011A JP4301192A JPH05239584A JP H05239584 A JPH05239584 A JP H05239584A JP 4043011 A JP4043011 A JP 4043011A JP 4301192 A JP4301192 A JP 4301192A JP H05239584 A JPH05239584 A JP H05239584A
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- C22C45/08—Amorphous alloys with aluminium as the major constituent
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高強度、高剛性でかつ耐熱性、延性に優れた
アルミニウム合金圧延板を提供するものである。 【構成】 ＡｌbalＮｉaＸb又はＡｌbalＮｉaＸbＭcあ
るいはＡｌbalＮｉaＸbＭcＱd（ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃ
ｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ばれる一種もしくは二種以
上の元素、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎ
ｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから選ばれる一種もしくは二
種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｚｎから選ばれ
る一種もしくは二種以上の元素、ａ、ｂ、ｃ、ｄは原子
パーセントで、２≦ａ≦１０、０．１≦ｂ≦３、０．１
≦ｃ≦２、０．０１≦ｄ≦２）で示される組成を有し、
晶出する金属間化合物の最大大きさが１０μｍ以下であ
る高強度アルミニウム合金圧延板およびこれら組成の合
金溶湯を、冷却凝固させながら同時に圧延して、晶出す
る金属間化合物の最大大きさが１０μｍ以下の圧延板を
製造する方法である。 【効果】 高強度、高剛性に優れるとともに高耐熱性、
延性に優れた圧延板であり、又、製造法ではこれを容易
に得ることができる。
アルミニウム合金圧延板を提供するものである。 【構成】 ＡｌbalＮｉaＸb又はＡｌbalＮｉaＸbＭcあ
るいはＡｌbalＮｉaＸbＭcＱd（ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃ
ｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ばれる一種もしくは二種以
上の元素、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎ
ｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから選ばれる一種もしくは二
種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｚｎから選ばれ
る一種もしくは二種以上の元素、ａ、ｂ、ｃ、ｄは原子
パーセントで、２≦ａ≦１０、０．１≦ｂ≦３、０．１
≦ｃ≦２、０．０１≦ｄ≦２）で示される組成を有し、
晶出する金属間化合物の最大大きさが１０μｍ以下であ
る高強度アルミニウム合金圧延板およびこれら組成の合
金溶湯を、冷却凝固させながら同時に圧延して、晶出す
る金属間化合物の最大大きさが１０μｍ以下の圧延板を
製造する方法である。 【効果】 高強度、高剛性に優れるとともに高耐熱性、
延性に優れた圧延板であり、又、製造法ではこれを容易
に得ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度、高剛性でかつ
耐熱性に優れたアルミニウム合金圧延板およびその製造
方法に関する。
耐熱性に優れたアルミニウム合金圧延板およびその製造
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、高強度、耐熱性のアルミニウム合
金圧延板およびその製造方法としては、特開昭６３−６
２８３６号公報に開示されているものが知られている。
該公報に開示されるアルミニウム圧延板は、Ｍｇ０．１
０〜５．０ｗｔ％およびＭｎ０．３〜３．０ｗｔ％を含
有するもの又はＭｇ０．１０〜５．０ｗｔ％、Ｍｎ０．
３〜３．０ｗｔ％およびＺｒ０．０１〜０．３０ｗｔ％
含有するもので、かつ、板表面の金属間化合物晶出物の
最大の長さが１０μｍ以下である。また、その製造方法
については、上記合金の溶湯を連続鋳造圧延によって製
造することが開示されている。
金圧延板およびその製造方法としては、特開昭６３−６
２８３６号公報に開示されているものが知られている。
該公報に開示されるアルミニウム圧延板は、Ｍｇ０．１
０〜５．０ｗｔ％およびＭｎ０．３〜３．０ｗｔ％を含
有するもの又はＭｇ０．１０〜５．０ｗｔ％、Ｍｎ０．
３〜３．０ｗｔ％およびＺｒ０．０１〜０．３０ｗｔ％
含有するもので、かつ、板表面の金属間化合物晶出物の
最大の長さが１０μｍ以下である。また、その製造方法
については、上記合金の溶湯を連続鋳造圧延によって製
造することが開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の圧延板においては、強度、剛性、耐熱性の点でさら
に改善の余地があり、より強度、剛性、耐熱性に優れた
特性を有するものが切望されている。
来の圧延板においては、強度、剛性、耐熱性の点でさら
に改善の余地があり、より強度、剛性、耐熱性に優れた
特性を有するものが切望されている。
【０００４】そこで本発明は前記に鑑み、従来の圧延板
よりも高強度、高剛性で高耐熱性、延性に優れた高強度
アルミニウム合金圧延板およびその製造方法を提供する
ことを目的とするものである。
よりも高強度、高剛性で高耐熱性、延性に優れた高強度
アルミニウム合金圧延板およびその製造方法を提供する
ことを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の第１発明は、一
般式：ＡｌbalＮｉaＸb ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素、ａ、ｂは、原子パー
セントで、２≦ａ≦１０、０．１≦ｂ≦３｝で示される
組成を有し、晶出する金属間化合物の最大大きさが１０
μｍ以下である高強度アルミニウム合金圧延板である。
般式：ＡｌbalＮｉaＸb ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素、ａ、ｂは、原子パー
セントで、２≦ａ≦１０、０．１≦ｂ≦３｝で示される
組成を有し、晶出する金属間化合物の最大大きさが１０
μｍ以下である高強度アルミニウム合金圧延板である。
【０００６】本発明の第２発明は、一般式：ＡｌbalＮ
ｉaＸbＭc ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから
選ばれる一種もしくは二種以上の元素、ａ、ｂ、ｃは原
子パーセントで、２≦ａ≦１０、０．１≦ｂ≦３、０．
１≦ｃ≦２｝で示される組成を有し、晶出する金属間化
合物の最大大きさが１０μｍ以下である高強度アルミニ
ウム合金圧延板である。
ｉaＸbＭc ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから
選ばれる一種もしくは二種以上の元素、ａ、ｂ、ｃは原
子パーセントで、２≦ａ≦１０、０．１≦ｂ≦３、０．
１≦ｃ≦２｝で示される組成を有し、晶出する金属間化
合物の最大大きさが１０μｍ以下である高強度アルミニ
ウム合金圧延板である。
【０００７】本発明の第３発明は、一般式：ＡｌbalＮ
ｉaＸbＭcＱd ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから
選ばれる一種もしくは二種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ、Ｓ
ｉ、Ｃｕ、Ｚｎから選ばれる一種もしくは二種以上の元
素、ａ、ｂ、ｃ、ｄは原子パーセントで、２≦ａ≦１
０、０．１≦ｂ≦３、０．１≦ｃ≦２、０．０１≦ｄ≦
２｝で示される組成を有し、晶出する金属間化合物の最
大大きさが１０μｍ以下であることを特徴とする高強度
アルミニウム合金圧延板である。
ｉaＸbＭcＱd ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから
選ばれる一種もしくは二種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ、Ｓ
ｉ、Ｃｕ、Ｚｎから選ばれる一種もしくは二種以上の元
素、ａ、ｂ、ｃ、ｄは原子パーセントで、２≦ａ≦１
０、０．１≦ｂ≦３、０．１≦ｃ≦２、０．０１≦ｄ≦
２｝で示される組成を有し、晶出する金属間化合物の最
大大きさが１０μｍ以下であることを特徴とする高強度
アルミニウム合金圧延板である。
【０００８】また上記第１〜３発明の高強度アルミニウ
ム合金圧延板において、晶出する金属間化合物がＡｌ3
Ｎｉで、該Ａｌ3Ｎｉの最大大きさが１０μｍ以下であ
ることが必要である。
ム合金圧延板において、晶出する金属間化合物がＡｌ3
Ｎｉで、該Ａｌ3Ｎｉの最大大きさが１０μｍ以下であ
ることが必要である。
【０００９】以下本発明の一般式に示される組成につい
て説明する。
て説明する。
【００１０】Ｎｉ元素はＡｌ3Ｎｉの結晶構造で、約１
０μｍ以下で分散し、板材の強度、剛性、硬度を向上さ
せる。２ａｔ％未満では強度剛性率が充分ではなく、１
０ａｔ％を越えると、鋳造時の組織が粗大化してしまい
強度が低下してしまう。
０μｍ以下で分散し、板材の強度、剛性、硬度を向上さ
せる。２ａｔ％未満では強度剛性率が充分ではなく、１
０ａｔ％を越えると、鋳造時の組織が粗大化してしまい
強度が低下してしまう。
【００１１】Ｘ元素は、Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒ
から選ばれる一種もしくは二種以上の元素で、該Ｘ元素
はマトリックスの微細化の効果と共にＡｌとの金属間化
合物として分散し、組織の熱的安定性を向上させる。
０．１ａｔ％未満ではマトリックスの微細化効果が充分
ではなく、３ａｔ％を越えると圧延時の延性が不足し良
好な板材が得難くなる。
から選ばれる一種もしくは二種以上の元素で、該Ｘ元素
はマトリックスの微細化の効果と共にＡｌとの金属間化
合物として分散し、組織の熱的安定性を向上させる。
０．１ａｔ％未満ではマトリックスの微細化効果が充分
ではなく、３ａｔ％を越えると圧延時の延性が不足し良
好な板材が得難くなる。
【００１２】Ｍ元素はＶ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、
Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから選ばれる一種もし
くは二種以上の元素で、該Ｍ元素はマトリックスの微細
化の効果とともにＡｌとの金属間化合物として分散し、
組織の熱的安定性を向上させる。０．１ａｔ％未満では
マトリックスの微細化効果が充分ではなく、２ａｔ％を
越えると延性が不足する。
Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから選ばれる一種もし
くは二種以上の元素で、該Ｍ元素はマトリックスの微細
化の効果とともにＡｌとの金属間化合物として分散し、
組織の熱的安定性を向上させる。０．１ａｔ％未満では
マトリックスの微細化効果が充分ではなく、２ａｔ％を
越えると延性が不足する。
【００１３】Ｑ元素はＭｇ、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｚｎから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素で、該Ｑ元素はＡｌ
と、またはＱ元素同士で化合物を作ることにより、マト
リックスの強度を増大させる働きを持つ。０．０１ａｔ
％未満では、マトリックスの強化が充分ではなく、２ａ
ｔ％を越えると延性が不足する。
れる一種もしくは二種以上の元素で、該Ｑ元素はＡｌ
と、またはＱ元素同士で化合物を作ることにより、マト
リックスの強度を増大させる働きを持つ。０．０１ａｔ
％未満では、マトリックスの強化が充分ではなく、２ａ
ｔ％を越えると延性が不足する。
【００１４】また、晶出する金属間化合物の最大大きさ
を１０μｍ以下とすることによって、圧延板の強度、剛
性、硬度を向上させることができるとともに充分な耐熱
性、延性を有するものを得ることができるためである。
を１０μｍ以下とすることによって、圧延板の強度、剛
性、硬度を向上させることができるとともに充分な耐熱
性、延性を有するものを得ることができるためである。
【００１５】又、本発明は上記高強度アルミニウム合金
圧延板の製造方法である。
圧延板の製造方法である。
【００１６】すなわち、本発明の製造方法は、上記一般
式に示される合金の溶湯を冷却凝固させながら同時に圧
延する連続鋳造圧延を施すことにより製造するものであ
る。この冷却凝固の際の冷却速度は、５０℃／ｓｅｃ以
上で、製造される圧延板の板厚は１〜１０ｍｍに調整す
ることが好ましい。
式に示される合金の溶湯を冷却凝固させながら同時に圧
延する連続鋳造圧延を施すことにより製造するものであ
る。この冷却凝固の際の冷却速度は、５０℃／ｓｅｃ以
上で、製造される圧延板の板厚は１〜１０ｍｍに調整す
ることが好ましい。
【００１７】詳述すると、上記組成の合金溶湯を内部か
ら冷却された一対の回転する鋳造用冷却ロールもしくは
走行する鋳造用ベルトで構成される鋳型の間にノズルを
介して注入し、その鋳型間で冷却凝固させながら同時に
圧延する連続鋳造圧延によって板厚が１〜１０ｍｍの板
に鋳造し、次いで上記圧延板の冷間圧延を施して最終板
厚として得るものである。この時の鋳造速度は５００〜
１５００ｍｍ／ｍｉｎ、鋳造時の溶湯温度は６８０〜８
８０℃の範囲が適当である。又、冷却速度は５０℃／ｓ
ｅｃ以上であり、さらに双ロール鋳造法などによる圧延
効果が加わり、得られる金属組織中には、５μｍ以上の
粗大なＡｌ3Ｎｉは極めて少ないものが得られる。
ら冷却された一対の回転する鋳造用冷却ロールもしくは
走行する鋳造用ベルトで構成される鋳型の間にノズルを
介して注入し、その鋳型間で冷却凝固させながら同時に
圧延する連続鋳造圧延によって板厚が１〜１０ｍｍの板
に鋳造し、次いで上記圧延板の冷間圧延を施して最終板
厚として得るものである。この時の鋳造速度は５００〜
１５００ｍｍ／ｍｉｎ、鋳造時の溶湯温度は６８０〜８
８０℃の範囲が適当である。又、冷却速度は５０℃／ｓ
ｅｃ以上であり、さらに双ロール鋳造法などによる圧延
効果が加わり、得られる金属組織中には、５μｍ以上の
粗大なＡｌ3Ｎｉは極めて少ないものが得られる。
【００１８】前述のような成分組成のアルミニウム合金
圧延板を鋳造するにあたって、連続鋳造圧延によって板
厚１〜１０ｍｍの板を製造する。その具体的な方法とし
ては、例えば内部から冷却された一対の回転する鋳造用
ロールもしくは走行する鋳造用ベルト等で構成される鋳
型の間に、ノズルを介して、その鋳型間で冷却、凝固さ
せながら同時に圧延する方法を適用すれば良い。ここで
連続鋳造圧延における鋳造速度は、５００〜１５００ｍ
ｍ／ｍｉｎ、鋳造時の溶湯温度は６８０〜８８０℃の範
囲が適当である。
圧延板を鋳造するにあたって、連続鋳造圧延によって板
厚１〜１０ｍｍの板を製造する。その具体的な方法とし
ては、例えば内部から冷却された一対の回転する鋳造用
ロールもしくは走行する鋳造用ベルト等で構成される鋳
型の間に、ノズルを介して、その鋳型間で冷却、凝固さ
せながら同時に圧延する方法を適用すれば良い。ここで
連続鋳造圧延における鋳造速度は、５００〜１５００ｍ
ｍ／ｍｉｎ、鋳造時の溶湯温度は６８０〜８８０℃の範
囲が適当である。
【００１９】上述のような肉厚１〜１０ｍｍの板への連
続鋳造圧延においては、冷却速度が５０〜１１００℃／
ｓｅｃと半連続鋳造の場合に比較して格段に大きい。し
たがって急冷凝固効果によって晶出物のサイズが著しく
小さくなり強度向上に有利である。これに対し、半連続
鋳造では、Ａｌ3Ｎｉの金属間化合物が粗大に晶出し、
強度が劣る。本発明者らが晶出物の最大サイズと強度の
関係について調査したところ、晶出物の最大サイズが１
０μｍ以下であれば良好な強度特性が得られることが判
明している。
続鋳造圧延においては、冷却速度が５０〜１１００℃／
ｓｅｃと半連続鋳造の場合に比較して格段に大きい。し
たがって急冷凝固効果によって晶出物のサイズが著しく
小さくなり強度向上に有利である。これに対し、半連続
鋳造では、Ａｌ3Ｎｉの金属間化合物が粗大に晶出し、
強度が劣る。本発明者らが晶出物の最大サイズと強度の
関係について調査したところ、晶出物の最大サイズが１
０μｍ以下であれば良好な強度特性が得られることが判
明している。
【００２０】なお連続鋳造圧延において鋳造板厚が１ｍ
ｍ未満では鋳造自体が困難となり、一方１０ｍｍを越え
れば冷却速度が遅くなり晶出物の大きさが大きくなって
しまい目的とする強度が得られなくなってしまう。した
がって、連続鋳造圧延における鋳造板厚は１〜１０ｍｍ
の範囲内とした。
ｍ未満では鋳造自体が困難となり、一方１０ｍｍを越え
れば冷却速度が遅くなり晶出物の大きさが大きくなって
しまい目的とする強度が得られなくなってしまう。した
がって、連続鋳造圧延における鋳造板厚は１〜１０ｍｍ
の範囲内とした。
【００２１】上述のようにして連続鋳造圧延により得ら
れた板厚１〜１０ｍｍの板状鋳隗に対しては必要に応
じ、冷間圧延を施して最終板厚とする。この冷間圧延に
際しては、均質性と耐熱性の付与のために、前処理また
は中間処理として中間焼鈍を行っても良い。
れた板厚１〜１０ｍｍの板状鋳隗に対しては必要に応
じ、冷間圧延を施して最終板厚とする。この冷間圧延に
際しては、均質性と耐熱性の付与のために、前処理また
は中間処理として中間焼鈍を行っても良い。
【００２２】次に、図１に示す連続鋳造圧延装置を例に
とって具体的にその製造方法を説明する。図１中１は、
鋳造炉を示し、上記組成の合金を溶融し、溶湯３をロン
ダー２に供給する。ロンダー２に供給された溶湯３は、
次に湯溜６内へ供給され、湯溜６に形成されたノズル７
を介して、該ノズル７の端部位置に配された一対のＦｅ
又はＣｕ製の鋳造用ロール８，８の間に噴出し、一対の
ロール８，８の表面にて冷却凝固させる。これと同時に
一対のロール８，８を回転させることにより圧延が行な
われ、本発明のアルミニウム合金圧延板を得ることがで
きる。なお、図１中４は給湯パイプ、５はフロートを示
し、これにより湯溜６内の溶湯３の高さを調節すること
ができる。
とって具体的にその製造方法を説明する。図１中１は、
鋳造炉を示し、上記組成の合金を溶融し、溶湯３をロン
ダー２に供給する。ロンダー２に供給された溶湯３は、
次に湯溜６内へ供給され、湯溜６に形成されたノズル７
を介して、該ノズル７の端部位置に配された一対のＦｅ
又はＣｕ製の鋳造用ロール８，８の間に噴出し、一対の
ロール８，８の表面にて冷却凝固させる。これと同時に
一対のロール８，８を回転させることにより圧延が行な
われ、本発明のアルミニウム合金圧延板を得ることがで
きる。なお、図１中４は給湯パイプ、５はフロートを示
し、これにより湯溜６内の溶湯３の高さを調節すること
ができる。
【００２３】
【実施例】以下実施例によって本発明を具体的に説明す
る。
る。
【００２４】表１に示す所定の成分組成を有する溶融合
金をつくり、図１記載の連続鋳造圧延装置を用い、各種
供試圧延板を作製した。この際鋳造時の溶湯温度は６８
０〜８８０℃、鋳造速度５００〜１５００ｍｍ／ｍｉｎ
にて、板厚１〜１０ｍｍのものを得た。
金をつくり、図１記載の連続鋳造圧延装置を用い、各種
供試圧延板を作製した。この際鋳造時の溶湯温度は６８
０〜８８０℃、鋳造速度５００〜１５００ｍｍ／ｍｉｎ
にて、板厚１〜１０ｍｍのものを得た。
【００２５】また、比較のため、半連続鋳造−熱間圧延
方法および本発明の組成と異なる圧延板を作製した。
方法および本発明の組成と異なる圧延板を作製した。
【００２６】上記により得られた本発明の圧延板および
比較例の圧延板について、耐力及び表面の晶出物の最大
大きさを調べ、表１の右欄の結果を得た。表１によれ
ば、本発明の圧延板は、比較例の圧延板に比べ、優れて
いることが分かる。また本発明の合金組成で、かつ晶出
する金属間化合物（実施例中はＡｌ3Ｎｉ）の最大大き
さが１０μｍ以下で、耐力に優れた圧延板が得られてい
ることが分かる。
比較例の圧延板について、耐力及び表面の晶出物の最大
大きさを調べ、表１の右欄の結果を得た。表１によれ
ば、本発明の圧延板は、比較例の圧延板に比べ、優れて
いることが分かる。また本発明の合金組成で、かつ晶出
する金属間化合物（実施例中はＡｌ3Ｎｉ）の最大大き
さが１０μｍ以下で、耐力に優れた圧延板が得られてい
ることが分かる。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【発明の効果】以上のように本発明の高強度アルミニウ
ム合金圧延板によれば、高強度、高剛性に優れるととも
に高耐熱性、延性に優れた圧延板を提供できる。
ム合金圧延板によれば、高強度、高剛性に優れるととも
に高耐熱性、延性に優れた圧延板を提供できる。
【００２９】また、本発明の製造方法によれば、かかる
優れた特性を有する圧延板を容易に製造することができ
る。
優れた特性を有する圧延板を容易に製造することができ
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の製造法に適した連続鋳造圧延装置の説
明図である。 １ 鋳造炉 ２ ロンダー ３ 溶湯 ４ 給湯パイプ ５ フロート ６ 湯溜 ７ ノズル ８ ロール
明図である。 １ 鋳造炉 ２ ロンダー ３ 溶湯 ４ 給湯パイプ ５ フロート ６ 湯溜 ７ ノズル ８ ロール
Claims (9)
- 【請求項１】 一般式：ＡｌbalＮｉaＸb ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素、ａ、ｂは、原子パー
セントで、２≦ａ≦１０、０．１≦ｂ≦３｝で示される
組成を有し、晶出する金属間化合物の最大大きさが１０
μｍ以下であることを特徴とする高強度アルミニウム合
金圧延板。 - 【請求項２】 一般式：ＡｌbalＮｉaＸbＭc ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから
選ばれる一種もしくは二種以上の元素、ａ、ｂ、ｃは原
子パーセントで、２≦ａ≦１０、０．１≦ｂ≦３、０．
１≦ｃ≦２｝で示される組成を有し、晶出する金属間化
合物の最大大きさが１０μｍ以下であることを特徴とす
る高強度アルミニウム合金圧延板。 - 【請求項３】 一般式：ＡｌbalＮｉaＸbＭcＱd ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから
選ばれる一種もしくは二種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ、Ｓ
ｉ、Ｃｕ、Ｚｎから選ばれる一種もしくは二種以上の元
素、ａ、ｂ、ｃ、ｄは原子パーセントで、２≦ａ≦１
０、０．１≦ｂ≦３、０．１≦ｃ≦２、０．０１≦ｄ≦
２｝で示される組成を有し、晶出する金属間化合物の最
大大きさが１０μｍ以下であることを特徴とする高強度
アルミニウム合金圧延板。 - 【請求項４】 金属間化合物がＡｌ3Ｎｉである請求項
１、２又は３記載の高強度アルミニウム合金圧延板。 - 【請求項５】 一般式：ＡｌbalＮｉaＸb ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒからなる
一種もしくは二種以上の元素、ａ、ｂは原子パーセント
で、２≦ａ≦１０、０．１≦ｂ≦３｝からなる合金の溶
湯を、冷却凝固させながら同時に圧延する連続圧延を施
して、晶出する金属間化合物の最大大きさが１０μｍ以
下の圧延板を製造することを特徴とする高強度アルミニ
ウム合金圧延板の製造方法。 - 【請求項６】 一般式：ＡｌbalＮｉaＸbＭc ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから
選ばれる一種もしくは二種以上の元素、ａ、ｂ、ｃは原
子パーセントで、２≦ａ≦１０、０．１≦ｂ≦３、０．
１≦ｃ≦２｝からなる合金の溶湯を、冷却凝固させなが
ら同時に圧延する連続鋳造圧延を施して、晶出する金属
間化合物の最大大きさが１０μｍ以下の圧延板を製造す
ることを特徴とする高強度アルミニウム合金圧延板の製
造方法。 - 【請求項７】 一般式：ＡｌbalＮｉaＸbＭcＱd ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから
選ばれる一種もしくは二種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ、Ｓ
ｉ、Ｃｕ、Ｚｎから選ばれる一種もしくは二種以上の元
素、ａ、ｂ、ｃ、ｄは原子パーセントで、２≦ａ≦１
０、０．１≦ｂ≦３、０．１≦ｃ≦２、０．０１≦ｄ≦
２｝からなる溶湯を、冷却凝固させながら同時に圧延す
る連続鋳造圧延を施して、晶出する金属間化合物の最大
大きさが１０μｍ以下の圧延板を製造することを特徴と
する高強度アルミニウム合金圧延板の製造方法。 - 【請求項８】 晶出する金属間化合物がＡｌ3Ｎｉであ
る請求項５、６又は７記載の高強度アルミニウム合金圧
延板の製造方法。 - 【請求項９】 冷却凝固の際の冷却速度が５０℃／ｓｅ
ｃ以上であり、製造される圧延板の板厚が１〜１０ｍｍ
である請求項５、６又は７記載の高強度アルミニウム合
金圧延板の製造方法。
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