JP2798842B2 - 高強度アルミニウム合金圧延板の製造方法 - Google Patents
高強度アルミニウム合金圧延板の製造方法Info
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- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
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- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度、高剛性でかつ
耐熱性に優れたアルミニウム合金圧延板の製造方法に関
する。
耐熱性に優れたアルミニウム合金圧延板の製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、高強度、耐熱性のアルミニウム合
金圧延板およびその製造方法としては、特開昭６３−６
２８３６号公報に開示されているものが知られている。
該公報に開示されるアルミニウム圧延板は、Ｍｇ０．１
０〜５．０ｗｔ％およびＭｎ０．３〜３．０ｗｔ％を含
有するもの又はＭｇ０．１０〜５．０ｗｔ％、Ｍｎ０．
３〜３．０ｗｔ％およびＺｒ０．０１〜０．３０ｗｔ％
含有するもので、かつ、板表面の金属間化合物晶出物の
最大の長さが１０μｍ以下である。また、その製造方法
については、上記合金の溶湯を連続鋳造圧延によって製
造することが開示されている。
金圧延板およびその製造方法としては、特開昭６３−６
２８３６号公報に開示されているものが知られている。
該公報に開示されるアルミニウム圧延板は、Ｍｇ０．１
０〜５．０ｗｔ％およびＭｎ０．３〜３．０ｗｔ％を含
有するもの又はＭｇ０．１０〜５．０ｗｔ％、Ｍｎ０．
３〜３．０ｗｔ％およびＺｒ０．０１〜０．３０ｗｔ％
含有するもので、かつ、板表面の金属間化合物晶出物の
最大の長さが１０μｍ以下である。また、その製造方法
については、上記合金の溶湯を連続鋳造圧延によって製
造することが開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の圧延板においては、強度、剛性、耐熱性の点でさら
に改善の余地があり、より強度、剛性、耐熱性に優れた
特性を有するものが切望されている。
来の圧延板においては、強度、剛性、耐熱性の点でさら
に改善の余地があり、より強度、剛性、耐熱性に優れた
特性を有するものが切望されている。
【０００４】そこで本発明は前記に鑑み、従来の圧延板
よりも高強度、高剛性で高耐熱性、延性に優れた高強度
アルミニウム合金圧延板の製造方法を提供することを目
的とするものである。
よりも高強度、高剛性で高耐熱性、延性に優れた高強度
アルミニウム合金圧延板の製造方法を提供することを目
的とするものである。
【０００５】
本発明の第１発明は、一般式：ＡｌbalＮｉaＸb ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素、ａ、ｂは、原子パー
セントで、２≦ａ≦１０、０．１≦ｂ≦３｝からなる合
金の溶湯を、冷却速度が５０℃／ｓｅｃ以上で冷却凝固
させながら同時に圧延する連続圧延を施して、晶出する
金属間化合物の最大大きさが１０μｍ以下で板厚が１〜
１０ｍｍの圧延板を製造することを特徴とする高強度ア
ルミニウム合金圧延板の製造方法である。
れる一種もしくは二種以上の元素、ａ、ｂは、原子パー
セントで、２≦ａ≦１０、０．１≦ｂ≦３｝からなる合
金の溶湯を、冷却速度が５０℃／ｓｅｃ以上で冷却凝固
させながら同時に圧延する連続圧延を施して、晶出する
金属間化合物の最大大きさが１０μｍ以下で板厚が１〜
１０ｍｍの圧延板を製造することを特徴とする高強度ア
ルミニウム合金圧延板の製造方法である。
【０００６】 本発明の第２発明は、一般式：ＡｌbalＮｉaＸbＭc ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから
選ばれる一種もしくは二種以上の元素、ａ、ｂ、ｃは原
子パーセントで、２≦ａ≦１０、０．１≦ｂ≦３、０．
１≦ｃ≦２｝からなる合金の溶湯を、冷却速度が５０℃
／ｓｅｃ以上で冷却凝固させながら同時に圧延する連続
鋳造圧延を施して、晶出する金属間化合物の最大大きさ
が１０μｍ以下で板厚が１〜１０ｍｍの圧延板を製造す
ることを特徴とする高強度アルミニウム合金圧延板の製
造方法である。
れる一種もしくは二種以上の元素、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから
選ばれる一種もしくは二種以上の元素、ａ、ｂ、ｃは原
子パーセントで、２≦ａ≦１０、０．１≦ｂ≦３、０．
１≦ｃ≦２｝からなる合金の溶湯を、冷却速度が５０℃
／ｓｅｃ以上で冷却凝固させながら同時に圧延する連続
鋳造圧延を施して、晶出する金属間化合物の最大大きさ
が１０μｍ以下で板厚が１〜１０ｍｍの圧延板を製造す
ることを特徴とする高強度アルミニウム合金圧延板の製
造方法である。
【０００７】 本発明の第３発明は、一般式：ＡｌbalＮｉaＸbＭcＱd ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから
選ばれる一種もしくは二種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ、Ｓ
ｉ、Ｃｕ、Ｚｎから選ばれる一種もしくは二種以上の元
素、ａ、ｂ、ｃ、ｄは原子パーセントで、２≦ａ≦１
０、０．１≦ｂ≦３、０．１≦ｃ≦２、０．０１≦ｄ≦
２｝からなる合金の溶湯を、冷却速度が５０℃／ｓｅｃ
以上で冷却凝固させながら同時に圧延する連続鋳造圧延
を施して、晶出する金属間化合物の最大大きさが１０μ
ｍ以下で板厚が１〜１０ｍｍの圧延板を製造することを
特徴とする高強度アルミニウム合金圧延板の製造方法で
ある。
れる一種もしくは二種以上の元素、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから
選ばれる一種もしくは二種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ、Ｓ
ｉ、Ｃｕ、Ｚｎから選ばれる一種もしくは二種以上の元
素、ａ、ｂ、ｃ、ｄは原子パーセントで、２≦ａ≦１
０、０．１≦ｂ≦３、０．１≦ｃ≦２、０．０１≦ｄ≦
２｝からなる合金の溶湯を、冷却速度が５０℃／ｓｅｃ
以上で冷却凝固させながら同時に圧延する連続鋳造圧延
を施して、晶出する金属間化合物の最大大きさが１０μ
ｍ以下で板厚が１〜１０ｍｍの圧延板を製造することを
特徴とする高強度アルミニウム合金圧延板の製造方法で
ある。
【０００８】また上記第１〜３発明の高強度アルミニウ
ム合金圧延板の製造方法において、晶出する金属間化合
物がＡｌ3Ｎｉで、該Ａｌ3Ｎｉの最大大きさが１０μｍ
以下であることが必要である。
ム合金圧延板の製造方法において、晶出する金属間化合
物がＡｌ3Ｎｉで、該Ａｌ3Ｎｉの最大大きさが１０μｍ
以下であることが必要である。
【０００９】以下本発明の一般式に示される組成につい
て説明する。
て説明する。
【００１０】Ｎｉ元素はＡｌ3Ｎｉの結晶構造で、約１
０μｍ以下で分散し、板材の強度、剛性、硬度を向上さ
せる。２ａｔ％未満では強度剛性率が充分ではなく、１
０ａｔ％を越えると、鋳造時の組織が粗大化してしまい
強度が低下してしまう。
０μｍ以下で分散し、板材の強度、剛性、硬度を向上さ
せる。２ａｔ％未満では強度剛性率が充分ではなく、１
０ａｔ％を越えると、鋳造時の組織が粗大化してしまい
強度が低下してしまう。
【００１１】Ｘ元素は、Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒ
から選ばれる一種もしくは二種以上の元素で、該Ｘ元素
はマトリックスの微細化の効果と共にＡｌとの金属間化
合物として分散し、組織の熱的安定性を向上させる。
０．１ａｔ％未満ではマトリックスの微細化効果が充分
ではなく、３ａｔ％を越えると圧延時の延性が不足し良
好な板材が得難くなる。
から選ばれる一種もしくは二種以上の元素で、該Ｘ元素
はマトリックスの微細化の効果と共にＡｌとの金属間化
合物として分散し、組織の熱的安定性を向上させる。
０．１ａｔ％未満ではマトリックスの微細化効果が充分
ではなく、３ａｔ％を越えると圧延時の延性が不足し良
好な板材が得難くなる。
【００１２】Ｍ元素はＶ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、
Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから選ばれる一種もし
くは二種以上の元素で、該Ｍ元素はマトリックスの微細
化の効果とともにＡｌとの金属間化合物として分散し、
組織の熱的安定性を向上させる。０．１ａｔ％未満では
マトリックスの微細化効果が充分ではなく、２ａｔ％を
越えると延性が不足する。
Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから選ばれる一種もし
くは二種以上の元素で、該Ｍ元素はマトリックスの微細
化の効果とともにＡｌとの金属間化合物として分散し、
組織の熱的安定性を向上させる。０．１ａｔ％未満では
マトリックスの微細化効果が充分ではなく、２ａｔ％を
越えると延性が不足する。
【００１３】Ｑ元素はＭｇ、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｚｎから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素で、該Ｑ元素はＡｌ
と、またはＱ元素同士で化合物を作ることにより、マト
リックスの強度を増大させる働きを持つ。０．０１ａｔ
％未満では、マトリックスの強化が充分ではなく、２ａ
ｔ％を越えると延性が不足する。
れる一種もしくは二種以上の元素で、該Ｑ元素はＡｌ
と、またはＱ元素同士で化合物を作ることにより、マト
リックスの強度を増大させる働きを持つ。０．０１ａｔ
％未満では、マトリックスの強化が充分ではなく、２ａ
ｔ％を越えると延性が不足する。
【００１４】また、晶出する金属間化合物の最大大きさ
を１０μｍ以下とすることによって、圧延板の強度、剛
性、硬度を向上させることができるとともに充分な耐熱
性、延性を有するものを得ることができるためである。
を１０μｍ以下とすることによって、圧延板の強度、剛
性、硬度を向上させることができるとともに充分な耐熱
性、延性を有するものを得ることができるためである。
【００１５】本発明の製造方法を具体的に詳述すると、
上記組成の合金溶湯を内部から冷却された一対の回転す
る鋳造用冷却ロールもしくは走行する鋳造用ベルトで構
成される鋳型の間にノズルを介して注入し、その鋳型間
で冷却凝固させながら同時に圧延する連続鋳造圧延によ
って板厚が１〜１０ｍｍの板に鋳造し、次いで上記圧延
板の冷間圧延を施して最終板厚として得るものである。
この時の鋳造速度は５００〜１５００ｍｍ／ｍｉｎ、鋳
造時の溶湯温度は６８０〜８８０℃の範囲が適当であ
る。又、冷却速度は５０℃／ｓｅｃ以上であり、さらに
双ロール鋳造法などによる圧延効果が加わり、得られる
金属組織中には、５μｍ以上の粗大なＡｌ3Ｎｉは極め
て少ないものが得られる。
上記組成の合金溶湯を内部から冷却された一対の回転す
る鋳造用冷却ロールもしくは走行する鋳造用ベルトで構
成される鋳型の間にノズルを介して注入し、その鋳型間
で冷却凝固させながら同時に圧延する連続鋳造圧延によ
って板厚が１〜１０ｍｍの板に鋳造し、次いで上記圧延
板の冷間圧延を施して最終板厚として得るものである。
この時の鋳造速度は５００〜１５００ｍｍ／ｍｉｎ、鋳
造時の溶湯温度は６８０〜８８０℃の範囲が適当であ
る。又、冷却速度は５０℃／ｓｅｃ以上であり、さらに
双ロール鋳造法などによる圧延効果が加わり、得られる
金属組織中には、５μｍ以上の粗大なＡｌ3Ｎｉは極め
て少ないものが得られる。
【００１６】前述のような成分組成のアルミニウム合金
圧延板を鋳造するにあたって、連続鋳造圧延によって板
厚１〜１０ｍｍの板を製造する。その具体的な方法とし
ては、例えば内部から冷却された一対の回転する鋳造用
ロールもしくは走行する鋳造用ベルト等で構成される鋳
型の間に、ノズルを介して、その鋳型間で冷却、凝固さ
せながら同時に圧延する方法を適用すれば良い。ここで
連続鋳造圧延における鋳造速度は、５００〜１５００ｍ
ｍ／ｍｉｎ、鋳造時の溶湯温度は６８０〜８８０℃の範
囲が適当である。
圧延板を鋳造するにあたって、連続鋳造圧延によって板
厚１〜１０ｍｍの板を製造する。その具体的な方法とし
ては、例えば内部から冷却された一対の回転する鋳造用
ロールもしくは走行する鋳造用ベルト等で構成される鋳
型の間に、ノズルを介して、その鋳型間で冷却、凝固さ
せながら同時に圧延する方法を適用すれば良い。ここで
連続鋳造圧延における鋳造速度は、５００〜１５００ｍ
ｍ／ｍｉｎ、鋳造時の溶湯温度は６８０〜８８０℃の範
囲が適当である。
【００１７】上述のような肉厚１〜１０ｍｍの板への連
続鋳造圧延においては、冷却速度が５０〜１１００℃／
ｓｅｃと半連続鋳造の場合に比較して格段に大きい。し
たがって急冷凝固効果によって晶出物のサイズが著しく
小さくなり強度向上に有利である。これに対し、半連続
鋳造では、Ａｌ3Ｎｉの金属間化合物が粗大に晶出し、
強度が劣る。本発明者らが晶出物の最大サイズと強度の
関係について調査したところ、晶出物の最大サイズが１
０μｍ以下であれば良好な強度特性が得られることが判
明している。
続鋳造圧延においては、冷却速度が５０〜１１００℃／
ｓｅｃと半連続鋳造の場合に比較して格段に大きい。し
たがって急冷凝固効果によって晶出物のサイズが著しく
小さくなり強度向上に有利である。これに対し、半連続
鋳造では、Ａｌ3Ｎｉの金属間化合物が粗大に晶出し、
強度が劣る。本発明者らが晶出物の最大サイズと強度の
関係について調査したところ、晶出物の最大サイズが１
０μｍ以下であれば良好な強度特性が得られることが判
明している。
【００１８】なお連続鋳造圧延において鋳造板厚が１ｍ
ｍ未満では鋳造自体が困難となり、一方１０ｍｍを越え
れば冷却速度が遅くなり晶出物の大きさが大きくなって
しまい目的とする強度が得られなくなってしまう。した
がって、連続鋳造圧延における鋳造板厚は１〜１０ｍｍ
の範囲内とした。
ｍ未満では鋳造自体が困難となり、一方１０ｍｍを越え
れば冷却速度が遅くなり晶出物の大きさが大きくなって
しまい目的とする強度が得られなくなってしまう。した
がって、連続鋳造圧延における鋳造板厚は１〜１０ｍｍ
の範囲内とした。
【００１９】上述のようにして連続鋳造圧延により得ら
れた板厚１〜１０ｍｍの板状鋳塊に対しては必要に応
じ、冷間圧延を施して最終板厚とする。この冷間圧延に
際しては、均質性と耐熱性の付与のために、前処理また
は中間処理として中間焼鈍を行っても良い。
れた板厚１〜１０ｍｍの板状鋳塊に対しては必要に応
じ、冷間圧延を施して最終板厚とする。この冷間圧延に
際しては、均質性と耐熱性の付与のために、前処理また
は中間処理として中間焼鈍を行っても良い。
【００２０】次に、図１に示す連続鋳造圧延装置を例に
とって具体的にその製造方法を説明する。図１中１は、
鋳造炉を示し、上記組成の合金を溶融し、溶湯３をロン
ダー２に供給する。ロンダー２に供給された溶湯３は、
次に湯溜６内へ供給され、湯溜６に形成されたノズル７
を介して、該ノズル７の端部位置に配された一対のＦｅ
又はＣｕ製の鋳造用ロール９，９の間に噴出し、一対の
ロール９，９の表面にて冷却凝固させる。これと同時に
一対のロール９，９を回転させることにより圧延が行な
われ、本発明のアルミニウム合金圧延板を得ることがで
きる。なお、図１中４は給湯パイプ、５はフロートを示
し、これにより湯溜６内の溶湯３の高さを調節すること
ができる。
とって具体的にその製造方法を説明する。図１中１は、
鋳造炉を示し、上記組成の合金を溶融し、溶湯３をロン
ダー２に供給する。ロンダー２に供給された溶湯３は、
次に湯溜６内へ供給され、湯溜６に形成されたノズル７
を介して、該ノズル７の端部位置に配された一対のＦｅ
又はＣｕ製の鋳造用ロール９，９の間に噴出し、一対の
ロール９，９の表面にて冷却凝固させる。これと同時に
一対のロール９，９を回転させることにより圧延が行な
われ、本発明のアルミニウム合金圧延板を得ることがで
きる。なお、図１中４は給湯パイプ、５はフロートを示
し、これにより湯溜６内の溶湯３の高さを調節すること
ができる。
【００２１】
【実施例】以下実施例によって本発明を具体的に説明す
る。
る。
【００２２】表１に示す所定の成分組成を有する溶融合
金をつくり、図１記載の連続鋳造圧延装置を用い、各種
供試圧延板を作製した。この際鋳造時の溶湯温度は６８
０〜８８０℃、冷却速度５０℃／ｓｅｃ以上、鋳造速度
５００〜１５００ｍｍ／ｍｉｎにて、板厚１〜１０ｍｍ
のものを得た。
金をつくり、図１記載の連続鋳造圧延装置を用い、各種
供試圧延板を作製した。この際鋳造時の溶湯温度は６８
０〜８８０℃、冷却速度５０℃／ｓｅｃ以上、鋳造速度
５００〜１５００ｍｍ／ｍｉｎにて、板厚１〜１０ｍｍ
のものを得た。
【００２３】また、比較のため、半連続鋳造−熱間圧延
方法および本発明の組成と異なる圧延板を作製した。
方法および本発明の組成と異なる圧延板を作製した。
【００２４】上記により得られた本発明の圧延板および
比較例の圧延板について、耐力及び表面の晶出物の最大
大きさを調べ、表１の右欄の結果を得た。表１によれ
ば、本発明の圧延板は、比較例の圧延板に比べ、優れて
いることが分かる。また本発明の合金組成で、かつ晶出
する金属間化合物（実施例中はＡｌ3Ｎｉ）の最大大き
さが１０μｍ以下で、耐力に優れた圧延板が得られてい
ることが分かる。
比較例の圧延板について、耐力及び表面の晶出物の最大
大きさを調べ、表１の右欄の結果を得た。表１によれ
ば、本発明の圧延板は、比較例の圧延板に比べ、優れて
いることが分かる。また本発明の合金組成で、かつ晶出
する金属間化合物（実施例中はＡｌ3Ｎｉ）の最大大き
さが１０μｍ以下で、耐力に優れた圧延板が得られてい
ることが分かる。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【発明の効果】以上のように本発明の高強度アルミニウ
ム合金圧延板の製造方法によれば、高強度、高剛性に優
れるとともに高耐熱性、延性に優れた圧延板を提供でき
る。
ム合金圧延板の製造方法によれば、高強度、高剛性に優
れるとともに高耐熱性、延性に優れた圧延板を提供でき
る。
【００２７】また、本発明の製造方法によれば、かかる
優れた特性を有する圧延板を容易に製造することができ
る。
優れた特性を有する圧延板を容易に製造することができ
る。
【図１】本発明の製造法に適した連続鋳造圧延装置の説
明図である。 １ 鋳造炉 ２ ロンダー ３ 溶湯 ４ 給湯パイプ ５ フロート ６ 湯溜 ７ ノズル ８ ロール
明図である。 １ 鋳造炉 ２ ロンダー ３ 溶湯 ４ 給湯パイプ ５ フロート ６ 湯溜 ７ ノズル ８ ロール
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３０ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３０Ａ ６５０ ６５０Ａ ６８１ ６８１ ６９２ ６９２Ａ
Claims (4)
- 【請求項１】 一般式：ＡｌbalＮｉaＸb ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒからなる
一種もしくは二種以上の元素、ａ、ｂは原子パーセント
で、２≦ａ≦１０、０．１≦ｂ≦３｝からなる合金の溶
湯を、冷却速度が５０℃／ｓｅｃ以上で冷却凝固させな
がら同時に圧延する連続圧延を施して、晶出する金属間
化合物の最大大きさが１０μｍ以下で板厚が１〜１０ｍ
ｍの圧延板を製造することを特徴とする高強度アルミニ
ウム合金圧延板の製造方法。 - 【請求項２】 一般式：ＡｌbalＮｉaＸbＭc ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから
選ばれる一種もしくは二種以上の元素、ａ、ｂ、ｃは原
子パーセントで、２≦ａ≦１０、０．１≦ｂ≦３、０．
１≦ｃ≦２｝からなる合金の溶湯を、冷却速度が５０℃
／ｓｅｃ以上で冷却凝固させながら同時に圧延する連続
鋳造圧延を施して、晶出する金属間化合物の最大大きさ
が１０μｍ以下で板厚が１〜１０ｍｍの圧延板を製造す
ることを特徴とする高強度アルミニウム合金圧延板の製
造方法。 - 【請求項３】 一般式：ＡｌbalＮｉaＸbＭcＱd ｛ただし、Ｘ：Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｍ、Ｔｉ、Ｚｒから選ば
れる一種もしくは二種以上の元素、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗから
選ばれる一種もしくは二種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ、Ｓ
ｉ、Ｃｕ、Ｚｎから選ばれる一種もしくは二種以上の元
素、ａ、ｂ、ｃ、ｄは原子パーセントで、２≦ａ≦１
０、０．１≦ｂ≦３、０．１≦ｃ≦２、０．０１≦ｄ≦
２｝からなる溶湯を、冷却速度が５０℃／ｓｅｃ以上で
冷却凝固させながら同時に圧延する連続鋳造圧延を施し
て、晶出する金属間化合物の最大大きさが１０μｍ以下
で板厚が１〜１０ｍｍの圧延板を製造することを特徴と
する高強度アルミニウム合金圧延板の製造方法。 - 【請求項４】 晶出する金属間化合物がＡｌ3Ｎｉであ
る請求項１、２又は３記載の高強度アルミニウム合金圧
延板の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4043011A JP2798842B2 (ja) | 1992-02-28 | 1992-02-28 | 高強度アルミニウム合金圧延板の製造方法 |
| US08/008,760 US5318642A (en) | 1992-02-28 | 1993-01-25 | High-strength rolled sheet of aluminum alloy and process for producing the same |
| EP93103241A EP0564815B1 (en) | 1992-02-28 | 1993-03-01 | High-strength rolled sheet of aluminum alloy and process for producing the same |
| DE69306453T DE69306453T2 (de) | 1992-02-28 | 1993-03-01 | Hochfestes, gewalztes Blech aus Aluminiumlegierung und Verfahren zu seiner Herstellung |
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