JPS63193920A - 芳香族ポリカ−ボネ−ト三元共重合体 - Google Patents
芳香族ポリカ−ボネ−ト三元共重合体Info
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明はレーザー光線により信号を記録し、あるいは
レーザー光線の反射又は透過により記録された信号の読
み出しを行なう光学式情報記録用ディスクに用いられる
ポリカーボネート三元共重合体に関するものであり主と
して光学式ディスクに使用されるものに関する。
レーザー光線の反射又は透過により記録された信号の読
み出しを行なう光学式情報記録用ディスクに用いられる
ポリカーボネート三元共重合体に関するものであり主と
して光学式ディスクに使用されるものに関する。
(従来の技術)
レーザー光線のスポットビームをディスクにあて、ディ
スクに微細なピットで信号を記録あるいはこのようなピ
ットによって記録された信号をレーザー光線の反射又は
透過光量を検出することによって読み出すDRAW(ダ
イレクト・リード・アフター・ライト)、Erasab
le−DRAW(イレーザブル、ダイレクト・リード・
アフター・ライト)型光学式情報記録・再生方式は著し
く記録密度を上げることができ、特にErasable
−DRAW型では記録の消去・書き込みも可能であり、
且つそれらから再生される画像や音質が優れた特性を有
することから画像や音質の記録又は記録再生、多量の情
報記録再生等に広く実用されることが期待されている。
スクに微細なピットで信号を記録あるいはこのようなピ
ットによって記録された信号をレーザー光線の反射又は
透過光量を検出することによって読み出すDRAW(ダ
イレクト・リード・アフター・ライト)、Erasab
le−DRAW(イレーザブル、ダイレクト・リード・
アフター・ライト)型光学式情報記録・再生方式は著し
く記録密度を上げることができ、特にErasable
−DRAW型では記録の消去・書き込みも可能であり、
且つそれらから再生される画像や音質が優れた特性を有
することから画像や音質の記録又は記録再生、多量の情
報記録再生等に広く実用されることが期待されている。
この記録再生方式に利用されるディスクにはディスク本
体をレーザー光線が透過するために透明であることは勿
論のこと、読み取り誤差を少なくするために光学的均質
性が強く求められる。ディスク本体形成時の樹脂の冷却
及び流動過程において生じた熱応力2分子配向、ガラス
転移点付近の容積変化による残留応力が主な原因となり
、レーザー光線がディスク本体を通過する際に複屈折が
生ずる。この複屈折に起因する光学的不均一性が大きい
ことは光学式ディスクとしては致命的欠陥である。
体をレーザー光線が透過するために透明であることは勿
論のこと、読み取り誤差を少なくするために光学的均質
性が強く求められる。ディスク本体形成時の樹脂の冷却
及び流動過程において生じた熱応力2分子配向、ガラス
転移点付近の容積変化による残留応力が主な原因となり
、レーザー光線がディスク本体を通過する際に複屈折が
生ずる。この複屈折に起因する光学的不均一性が大きい
ことは光学式ディスクとしては致命的欠陥である。
(発明が解決しようとする問題点)
このようにディスク成形時の樹脂の冷却及び流動過程に
おいて生じた熱応力2分子配向、残留応力が主原因で生
ずる複屈折は形成条件を選ぶことによって、得られるデ
ィスクの複屈折はかなり小さくすることができるが、成
形樹脂自身のもつ固有の複屈折、即ち光弾性定数に大き
く依存している。
おいて生じた熱応力2分子配向、残留応力が主原因で生
ずる複屈折は形成条件を選ぶことによって、得られるデ
ィスクの複屈折はかなり小さくすることができるが、成
形樹脂自身のもつ固有の複屈折、即ち光弾性定数に大き
く依存している。
(問題点を解決するための手段)
複屈折は光弾性定数と残留応力の積として下記(1)式
で表すことができる。
で表すことができる。
nl−n2 =: C(Gl−(72)
(1)nl−n2:複屈折 σ1−σ2:残留応力 C:光弾性定数 式(1)の光弾性定数を小さくすれば成形条件が同じで
も得られるディスクの複屈折が小さくなることは明らか
である。そこで発明者らは1,1′−ビス−(4−ヒド
ロキシフェニル)−メタ−ジイソプロピルベンゼンと2
,2−ビス−(4−ヒドロキシ−3−ターシャリーブチ
ルフェニル)プロパンと更に4,4′−ジヒドロキシ−
2,2,2−)リフェニルエタンをカーボネート結合に
よって共重合させることによって、芳香族ポリカーボネ
ートの機械的特性を損ねることなく光弾性定数の小さな
樹脂が得られる事実を見出し、本発明に至ったものであ
る。
(1)nl−n2:複屈折 σ1−σ2:残留応力 C:光弾性定数 式(1)の光弾性定数を小さくすれば成形条件が同じで
も得られるディスクの複屈折が小さくなることは明らか
である。そこで発明者らは1,1′−ビス−(4−ヒド
ロキシフェニル)−メタ−ジイソプロピルベンゼンと2
,2−ビス−(4−ヒドロキシ−3−ターシャリーブチ
ルフェニル)プロパンと更に4,4′−ジヒドロキシ−
2,2,2−)リフェニルエタンをカーボネート結合に
よって共重合させることによって、芳香族ポリカーボネ
ートの機械的特性を損ねることなく光弾性定数の小さな
樹脂が得られる事実を見出し、本発明に至ったものであ
る。
(発明の構成)
本発明は、1,1/−ビス−(4−ヒドロキシフェニル
)−メタ−ジイソプロピルベンゼン(1)3〜60モル
%と、2,2−ビス−(4−ヒドロキシ−3−ターシャ
リーブチルフェニル)プロパン(II )3〜90モル
%と更に、4.4−ジヒドロキシ−2,2,2−)リフ
エニルエタン(III )10〜97モル%を各々の合
計が100モル%になるようにカーボネート結合により
結合して得られる芳香族ポリカーボネート共重合体であ
って、そのガラス転移温度が125°C以上であり、且
つ、光弾性定数が5QBrewsters(10−12
m27N)以下である芳香族ポリカーボネート共重合体
から成る光学式ディスクに関する。
)−メタ−ジイソプロピルベンゼン(1)3〜60モル
%と、2,2−ビス−(4−ヒドロキシ−3−ターシャ
リーブチルフェニル)プロパン(II )3〜90モル
%と更に、4.4−ジヒドロキシ−2,2,2−)リフ
エニルエタン(III )10〜97モル%を各々の合
計が100モル%になるようにカーボネート結合により
結合して得られる芳香族ポリカーボネート共重合体であ
って、そのガラス転移温度が125°C以上であり、且
つ、光弾性定数が5QBrewsters(10−12
m27N)以下である芳香族ポリカーボネート共重合体
から成る光学式ディスクに関する。
1Ji3 (−83CH3C)(3
この芳香族ポリカーボネート共重合体において式(I)
の構成単位は、10〜50モル%の範囲が好ましい。こ
の構成単位が50モル%超えると得られる芳香族ポリカ
ーボネート共重合体のガラス転移温度が125°C以下
になり、また、10モル%より低いと共電体の光弾性定
数が5QBrewsters(10−12m2/N)以
上になり光学式ディスクとして好ましくない。式(II
)の構成単位は、10〜80モル%の範囲が好ましい
。式(II)の構成単位は、得られる芳香族ポリカーボ
ネートの長期熱安定性を向上させ熱による変色を防止す
るが、80モル%を超えると光弾性定数が(3QBre
wsters(10−12m2/N)以上になり、また
、10モル%より少ないと構成単位(II )の導入に
よる長期熱安定性の向上が全黙認められない。式(II
I )の構成単位は、20〜70モル%の範囲が好まし
い。構成単位(III )も得られる芳香族ポリカーボ
ネートの長期熱安定性、特に熱により重量損失を防止す
るが70モル%を超えると共重合体の機械的性質、特に
耐衝撃性が低下し実質上不適格となり、また、20モル
%より低いと構成単位(III)の効果が現れない。
の構成単位は、10〜50モル%の範囲が好ましい。こ
の構成単位が50モル%超えると得られる芳香族ポリカ
ーボネート共重合体のガラス転移温度が125°C以下
になり、また、10モル%より低いと共電体の光弾性定
数が5QBrewsters(10−12m2/N)以
上になり光学式ディスクとして好ましくない。式(II
)の構成単位は、10〜80モル%の範囲が好ましい
。式(II)の構成単位は、得られる芳香族ポリカーボ
ネートの長期熱安定性を向上させ熱による変色を防止す
るが、80モル%を超えると光弾性定数が(3QBre
wsters(10−12m2/N)以上になり、また
、10モル%より少ないと構成単位(II )の導入に
よる長期熱安定性の向上が全黙認められない。式(II
I )の構成単位は、20〜70モル%の範囲が好まし
い。構成単位(III )も得られる芳香族ポリカーボ
ネートの長期熱安定性、特に熱により重量損失を防止す
るが70モル%を超えると共重合体の機械的性質、特に
耐衝撃性が低下し実質上不適格となり、また、20モル
%より低いと構成単位(III)の効果が現れない。
尚、本発明の共重合体のビスフェノールA−ポリカーボ
ネート換算の粘度平均分子量は 13.000〜50,000が好ましい。13,000
未満では共重合体が脆くなり、50,000を越えると
溶融流動性が悪くなり成形性が劣る。本発明のポリカー
ボネート共重合体の製造法としては、次の二つの方法が
ある。
ネート換算の粘度平均分子量は 13.000〜50,000が好ましい。13,000
未満では共重合体が脆くなり、50,000を越えると
溶融流動性が悪くなり成形性が劣る。本発明のポリカー
ボネート共重合体の製造法としては、次の二つの方法が
ある。
■エステル交換法
1.1tビス、(4−ヒドロキシフェニル)−メタ−ジ
イソプロピルベンゼン、2,2−ビス−(4−ヒドロキ
シ−3−ターシャリーブチルフェニル ヒドロキシ−2.2.2− )リフェニルエタンの混合
物に対し化学量論的に当量よりやや過剰のジフェニルカ
ーボネートに、通常のカーボネート化触媒の存在下、約
160〜180°Cの温度下で常圧下、不活性ガスを導
入した条件で約30分反応させ、2時間かけて徐々に減
圧しながら約180〜220°Cの温度下で最終的に1
0Torr,220°Cで前縮合を終了す る。 そ
の 後、10Torr,270°Cで30分、5Tor
r,270°Cで20分反応し、次いで0.5Torr
以下、好ましくは0.3Torr〜0.ITorrの減
圧下で270°Cで1.5時間〜2.0時間後縮合を進
める。尚、カーボネート結合のためカーボネート化触媒
としては、リチウム系触媒、カリウム系触媒、ナトリウ
ム系触媒、カルシウム系触媒、錫系触媒等のアルカリ金
属、アルカリ土類金属触媒が適しており、例えば、水酸
化リチウム、炭酸リチウム、水素化ホウ素カリウム、リ
ン酸水素カリウム、水酸化ナトリウム、水素化ホウ素ナ
トリウム、水素化カルシウム、ジブチル錫オキシド、酸
化第1錫が挙げられる。これらのうち、カリウム系触媒
を用いることが好ましい。
イソプロピルベンゼン、2,2−ビス−(4−ヒドロキ
シ−3−ターシャリーブチルフェニル ヒドロキシ−2.2.2− )リフェニルエタンの混合
物に対し化学量論的に当量よりやや過剰のジフェニルカ
ーボネートに、通常のカーボネート化触媒の存在下、約
160〜180°Cの温度下で常圧下、不活性ガスを導
入した条件で約30分反応させ、2時間かけて徐々に減
圧しながら約180〜220°Cの温度下で最終的に1
0Torr,220°Cで前縮合を終了す る。 そ
の 後、10Torr,270°Cで30分、5Tor
r,270°Cで20分反応し、次いで0.5Torr
以下、好ましくは0.3Torr〜0.ITorrの減
圧下で270°Cで1.5時間〜2.0時間後縮合を進
める。尚、カーボネート結合のためカーボネート化触媒
としては、リチウム系触媒、カリウム系触媒、ナトリウ
ム系触媒、カルシウム系触媒、錫系触媒等のアルカリ金
属、アルカリ土類金属触媒が適しており、例えば、水酸
化リチウム、炭酸リチウム、水素化ホウ素カリウム、リ
ン酸水素カリウム、水酸化ナトリウム、水素化ホウ素ナ
トリウム、水素化カルシウム、ジブチル錫オキシド、酸
化第1錫が挙げられる。これらのうち、カリウム系触媒
を用いることが好ましい。
■ホスゲン法
三つロフラスコにかき混ぜ機,温度計,ガス導入管,排
気管を付けこれ仲、1,1′−ビス−(4−ヒドロキシ
フェニル)−メタ−ジイソプロピルベンゼン、2、2−
ビス−(4−ヒドロキシ−3−ターシャリーブチルフェ
ニル)プロパンおよび4,4′−ジヒドロキシ−2、2
.2− )リフェニルエタンの混合物のピリジン溶液を
入れ、これを激しくかき混ぜながらホスゲンガスを導入
する。ホスゲンは猛毒であるから強力なドラフト中で操
作する。また排気末端には水酸化ナトリウム10%水溶
液で余剰ホスゲンを分解無毒化するユニットをつける。
気管を付けこれ仲、1,1′−ビス−(4−ヒドロキシ
フェニル)−メタ−ジイソプロピルベンゼン、2、2−
ビス−(4−ヒドロキシ−3−ターシャリーブチルフェ
ニル)プロパンおよび4,4′−ジヒドロキシ−2、2
.2− )リフェニルエタンの混合物のピリジン溶液を
入れ、これを激しくかき混ぜながらホスゲンガスを導入
する。ホスゲンは猛毒であるから強力なドラフト中で操
作する。また排気末端には水酸化ナトリウム10%水溶
液で余剰ホスゲンを分解無毒化するユニットをつける。
ホスゲンはボンベ空の洗気びん,パラフィンを入れた洗
気びん(池数を数える)、空の洗気びんを通してフラス
コに導入する。ガラス導入管はかき混ぜ機の上に差し込
むようにし、析出するピリジン塩によって詰まらないよ
うにするため先端を漏斗状に広げておく。ガス導入に伴
いピリジンの塩酸塩が析出して内容は濁ってくる。反応
温度は30°C以下になるように水冷する。縮合の進行
と共に粘ちょうになってくる。ホスゲン−塩化水素錯体
の黄色が消えなくなるまでホスゲンを通じる。反応終了
後、メタノールを加えて重合体を沈殿せしめ、ろ別乾燥
する。生成するポリカーボネートは塩化メチレン、ピリ
ジン、クロロホルム、テトラヒドロフランなどに溶ける
から、これらの溶液からメタノールで再沈殿して精製す
る。このようにして得られるポリカーボネート共重合体
は、レーザー光線により信号を記録し、或いは、レーザ
ー光線の反射又は透過により記録された信号の読み出し
をおこなうDRAW,Erasabie−DRAW型光
学式情報記録用ディスクに有用である。以下に本発明を
実施例について説明するが、本発明は、これらの実施例
によって限定されるものではない。尚、以下の実施例に
示した粘度平均分子量とは、ビスフェノールA・ポリカ
ーボネートの20°Cにおける塩化メチレン溶液を用い
て測定して固有粘度[11]と分子(iMの関係式とし
て得られた [r1] = 1.11 X 10−4M0.82[E
、Mii11er&O,Bayer;USP2,999
,844(1961)]の式を用い固有粘度から計算し
たビスフェノールA・ポリカーボネート換算の分子量で
ある。
気びん(池数を数える)、空の洗気びんを通してフラス
コに導入する。ガラス導入管はかき混ぜ機の上に差し込
むようにし、析出するピリジン塩によって詰まらないよ
うにするため先端を漏斗状に広げておく。ガス導入に伴
いピリジンの塩酸塩が析出して内容は濁ってくる。反応
温度は30°C以下になるように水冷する。縮合の進行
と共に粘ちょうになってくる。ホスゲン−塩化水素錯体
の黄色が消えなくなるまでホスゲンを通じる。反応終了
後、メタノールを加えて重合体を沈殿せしめ、ろ別乾燥
する。生成するポリカーボネートは塩化メチレン、ピリ
ジン、クロロホルム、テトラヒドロフランなどに溶ける
から、これらの溶液からメタノールで再沈殿して精製す
る。このようにして得られるポリカーボネート共重合体
は、レーザー光線により信号を記録し、或いは、レーザ
ー光線の反射又は透過により記録された信号の読み出し
をおこなうDRAW,Erasabie−DRAW型光
学式情報記録用ディスクに有用である。以下に本発明を
実施例について説明するが、本発明は、これらの実施例
によって限定されるものではない。尚、以下の実施例に
示した粘度平均分子量とは、ビスフェノールA・ポリカ
ーボネートの20°Cにおける塩化メチレン溶液を用い
て測定して固有粘度[11]と分子(iMの関係式とし
て得られた [r1] = 1.11 X 10−4M0.82[E
、Mii11er&O,Bayer;USP2,999
,844(1961)]の式を用い固有粘度から計算し
たビスフェノールA・ポリカーボネート換算の分子量で
ある。
(実施例)
実施例1
1.1′−ビス−(4−ヒドロキシフェニル)−メタ−
ジイソプロピルベンゼン83重量部(20mo1%)と
2,2−ビス−(4−ヒドロキシ−3−ターシャリーブ
チルフェニル)プロパン122重量部(30mo1%)
と4,4コシヒドロキシ−2,2,2−)リフェニルエ
タン174重量部(50mo1%)とジフェニルカーボ
ネート264重量部を3L三つロフラスコに入れ、脱気
、N2パージを5回繰り返した後、シリコンバス160
°C″′C窒素を導入しながら溶融させた。溶融したら
、カーボネート化触媒である水素化ホウ素カリウムを予
めフェノールに溶かした溶液(仕込んだビスフェノール
全量に対して10−3mo1%量)を加え、160°C
,N2下。
ジイソプロピルベンゼン83重量部(20mo1%)と
2,2−ビス−(4−ヒドロキシ−3−ターシャリーブ
チルフェニル)プロパン122重量部(30mo1%)
と4,4コシヒドロキシ−2,2,2−)リフェニルエ
タン174重量部(50mo1%)とジフェニルカーボ
ネート264重量部を3L三つロフラスコに入れ、脱気
、N2パージを5回繰り返した後、シリコンバス160
°C″′C窒素を導入しながら溶融させた。溶融したら
、カーボネート化触媒である水素化ホウ素カリウムを予
めフェノールに溶かした溶液(仕込んだビスフェノール
全量に対して10−3mo1%量)を加え、160°C
,N2下。
30分攪はん醸成した。次に、同温度下1QQTorr
に減圧にし、30分攪はんした後、同温度下でさらに5
QTorrに減圧し、60分反応させた。次に徐々に温
度を220°Cまで上げ60分反応させ、ここまでの反
応でフェノール留出理論量の80%を留出させた。しか
る後、同温度下でl QTorrに減圧し30分反応さ
せ温度を徐々に270°Cに上げ、30分反応させた。
に減圧にし、30分攪はんした後、同温度下でさらに5
QTorrに減圧し、60分反応させた。次に徐々に温
度を220°Cまで上げ60分反応させ、ここまでの反
応でフェノール留出理論量の80%を留出させた。しか
る後、同温度下でl QTorrに減圧し30分反応さ
せ温度を徐々に270°Cに上げ、30分反応させた。
さらに同温度下で5Torrに減圧し30分反応させ、
フェノール留出理論量のほぼ全量を留出させ前縮合を終
えた。次に同温度下で0.1〜Q、3Torrで2時間
接縮合させた。窒素下にて生成物のポリマーを取り出し
冷却した後、ジクロルメタンを溶媒に用いて20°Cに
て溶液粘度を測定した。この値から算出した粘度平均分
子量Mv=19,800であった。また、DSC(デ(
77’l/ンシヤル・スキャニング・カロリメーター;
Perkin−Elmer 2C型)からガラス転移点
はTg=、、141°Cであることがわかった。更に光
弾性定数を測定するとC=43 Brewsters(
10−12m2/N)であることがわかった。測定に使
用した機器は、DSC;ディファレンシャル・スキャン
ニング・カロリメーターPerkin−E1mer 2
C型、光弾性定数は自作のものを用いて測定したが、光
弾性定数の算出方法は試験片(50mmX 10mmX
1mm)に異なる大きさの引張応力を長さ方向に追加
し、前記式(1)に各々の値を代入してその傾きから光
弾性定数を求めた。因!−2,2−ビス−(4−ヒドロ
キシフェニル)プロパンのポリカーボネートの光弾性定
数はC=82Brewsters(10−12m2/N
)であった。
フェノール留出理論量のほぼ全量を留出させ前縮合を終
えた。次に同温度下で0.1〜Q、3Torrで2時間
接縮合させた。窒素下にて生成物のポリマーを取り出し
冷却した後、ジクロルメタンを溶媒に用いて20°Cに
て溶液粘度を測定した。この値から算出した粘度平均分
子量Mv=19,800であった。また、DSC(デ(
77’l/ンシヤル・スキャニング・カロリメーター;
Perkin−Elmer 2C型)からガラス転移点
はTg=、、141°Cであることがわかった。更に光
弾性定数を測定するとC=43 Brewsters(
10−12m2/N)であることがわかった。測定に使
用した機器は、DSC;ディファレンシャル・スキャン
ニング・カロリメーターPerkin−E1mer 2
C型、光弾性定数は自作のものを用いて測定したが、光
弾性定数の算出方法は試験片(50mmX 10mmX
1mm)に異なる大きさの引張応力を長さ方向に追加
し、前記式(1)に各々の値を代入してその傾きから光
弾性定数を求めた。因!−2,2−ビス−(4−ヒドロ
キシフェニル)プロパンのポリカーボネートの光弾性定
数はC=82Brewsters(10−12m2/N
)であった。
実施例2
三つロフラスコに攪はん機、温度計、ガス導入管、排気
管をつける。水酸化ナトリウム10重量%水溶液に1,
1′−ビス−(4−ヒドロキシフェニル)−メタ−ジイ
ソプロピルベンゼン83 ’TX t 部(20mo1
%)と2.2−ビス、(4−ヒドロキシ−3−ターシャ
リーブチルフェニル)プロパン122重量部(30mo
1%)と4,4′−ジヒドロキシ−2,2,2−トリフ
ェニルエタン174重量部(50mo1%)を溶かし、
ジクロルメタンを加え、これを激しく攪はんしながらホ
スゲンガスを導入した。ホスゲンはボンベから空の洗気
びん、水を入れた洗気びん、空の洗気びんを通してフラ
スコに導入した。ホスゲンガスを導入中の反応温度は2
5°C以下になるように水冷した。縮合の進行と共に溶
液は粘ちょうになってくる。さらにホスゲン−塩化水素
錯体の黄色が消えなくなる迄ホスゲンを通じた。反応終
了後、メタノールに反応溶液を注ぎ込み、ろ別し、水洗
を繰り返した。さらに生成したポリカーボネートはジク
ロルメタンの溶液からメタノールで再沈して精製した。
管をつける。水酸化ナトリウム10重量%水溶液に1,
1′−ビス−(4−ヒドロキシフェニル)−メタ−ジイ
ソプロピルベンゼン83 ’TX t 部(20mo1
%)と2.2−ビス、(4−ヒドロキシ−3−ターシャ
リーブチルフェニル)プロパン122重量部(30mo
1%)と4,4′−ジヒドロキシ−2,2,2−トリフ
ェニルエタン174重量部(50mo1%)を溶かし、
ジクロルメタンを加え、これを激しく攪はんしながらホ
スゲンガスを導入した。ホスゲンはボンベから空の洗気
びん、水を入れた洗気びん、空の洗気びんを通してフラ
スコに導入した。ホスゲンガスを導入中の反応温度は2
5°C以下になるように水冷した。縮合の進行と共に溶
液は粘ちょうになってくる。さらにホスゲン−塩化水素
錯体の黄色が消えなくなる迄ホスゲンを通じた。反応終
了後、メタノールに反応溶液を注ぎ込み、ろ別し、水洗
を繰り返した。さらに生成したポリカーボネートはジク
ロルメタンの溶液からメタノールで再沈して精製した。
精製後よく乾燥したのち、ジクロルメタンを溶媒に用い
て20°Cにて溶液粘度を測定した。この値から算出し
た粘度平均分子量はMv = 20,400であった。
て20°Cにて溶液粘度を測定した。この値から算出し
た粘度平均分子量はMv = 20,400であった。
さらに、実施例1と同様の測定を行ったところ、実施例
1と同じガラス転移点及び光弾性定数であることが、わ
かった。
1と同じガラス転移点及び光弾性定数であることが、わ
かった。
(記録特性の評価)
上記のようにして製造したポリカーボネート共重合体に
記録膜を付けて、光記録特性評価した。即ち、実施例1
,2に記載のポリカーボネート共重合体を射出成形機(
名種製作所製、ダイナメルター)を用いて直径130m
m、厚さ1.2mmの円盤状基板に成形し、この基板上
に Tb23.5Fe64.2CO12,3(原子%)の合
金ターゲットを用いてスパッタリング装置(RFスパッ
タリング装置、日本真空(株)製)中で光磁気記録膜を
1.000人形成した。この記録膜上に本出願人による
特開昭60−177449号に記載の無機ガラスの保護
膜1,000人を上記と同、しスパッタリング装置を用
いて形成した。得られた光磁気ディスクの性能をCN比
、BERおよび60°C90RH%の条件下でのCN比
変化率で評価した。結果は表1の通りであった。
記録膜を付けて、光記録特性評価した。即ち、実施例1
,2に記載のポリカーボネート共重合体を射出成形機(
名種製作所製、ダイナメルター)を用いて直径130m
m、厚さ1.2mmの円盤状基板に成形し、この基板上
に Tb23.5Fe64.2CO12,3(原子%)の合
金ターゲットを用いてスパッタリング装置(RFスパッ
タリング装置、日本真空(株)製)中で光磁気記録膜を
1.000人形成した。この記録膜上に本出願人による
特開昭60−177449号に記載の無機ガラスの保護
膜1,000人を上記と同、しスパッタリング装置を用
いて形成した。得られた光磁気ディスクの性能をCN比
、BERおよび60°C90RH%の条件下でのCN比
変化率で評価した。結果は表1の通りであった。
表1
(注1) CN比=書き込みパワー7mW(ミ’)ワッ
ト)、読み取りパワー1mW、キャリア周波数IMHz
、分解能帯域中30KHzで測定(注2) CN変化率
(%)=初期CN比に対する60°C,90RH%条件
下で30日経過後のCN比の低下度 (注3)比較例=従来公知のポリカーボネート(奇人化
成(株)AD−5503)基板を用いて上記と同じ手順
で光磁気ディスクを作ったものである。
ト)、読み取りパワー1mW、キャリア周波数IMHz
、分解能帯域中30KHzで測定(注2) CN変化率
(%)=初期CN比に対する60°C,90RH%条件
下で30日経過後のCN比の低下度 (注3)比較例=従来公知のポリカーボネート(奇人化
成(株)AD−5503)基板を用いて上記と同じ手順
で光磁気ディスクを作ったものである。
表1の結果から明らかなように、本発明によるポリカー
ボネート共重合体は複屈折値の低下によりCN比が大幅
に向上しており、耐久性にも優れていることがわかる。
ボネート共重合体は複屈折値の低下によりCN比が大幅
に向上しており、耐久性にも優れていることがわかる。
Claims (1)
- 1、1′−ビス−(4−ヒドロキシフェニル)−メタ−
ジイソプロピルベンゼン3〜60モル%、2、2−ビス
−(4−ヒドロキシ−3−ターシャリーブチルフェニル
)プロパン3〜90モル%と4、4′−ジヒドロキシ−
2、2、2−トリフェニルエタン10〜97モル%を各
々の合計が100モル%になるようにカーボネート結合
により、結合して得られる芳香族ポリカーボネート共重
合体であって、そのガラス転移温度が125℃以上であ
り、且つ、光弾性定数が60Brewsters(10
^−^1^2m^2/N)以下である芳香族ポリカーボ
ネート三元共重合体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62024679A JPS63193920A (ja) | 1987-02-06 | 1987-02-06 | 芳香族ポリカ−ボネ−ト三元共重合体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62024679A JPS63193920A (ja) | 1987-02-06 | 1987-02-06 | 芳香族ポリカ−ボネ−ト三元共重合体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63193920A true JPS63193920A (ja) | 1988-08-11 |
Family
ID=12144836
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62024679A Pending JPS63193920A (ja) | 1987-02-06 | 1987-02-06 | 芳香族ポリカ−ボネ−ト三元共重合体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63193920A (ja) |
-
1987
- 1987-02-06 JP JP62024679A patent/JPS63193920A/ja active Pending
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