JPS63190753A - アルミナ磁器および点火プラグ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はアルミナ磁器および点火プラグに関し、さらに
ｇＩＬ　＜いえば高い絶縁耐力、優れた機械強度、熱伝
導性および耐熱性等の特性を有するアルミナ磁器および
このアルミナ１１１＠から構成される高い絶縁耐力を有
する磁器絶縁体をもつ点火プラグに関する。

本アルミナ磁器は例えば点火プラグ以外にもＩＣ基板又
は切削等の工具等にも応用される。

［従来の技術１ 近年、内燃機関の燃費向上を目的として点火エネルギー
の向上が図られている。又一方では内燃機関の＾性能化
を図るために内燃機関１１０連部品の装着数が増加し点
火系部品の小型化も進められている。

［発明が解決しようとする問題点〕 例えば点火プラグは内燃機関内での着火を行うために高
電圧をギャップ間に印加して放電を行うという機能をも
つが、上記のように内燃機関の改良が進むと点火プラグ
は小型化と同時に高い絶縁耐力が要求されるようになる
。従って従来用いられている材料組成から成るアルミナ
磁器絶縁体では絶縁破壊が発生し易い条件となる。これ
らの条件を考慮すると点火プラグの磁器絶縁体を構成す
るアルミノ磁器をより高い絶縁耐力をもつものに改良す
る必要性がある。

本発明は上記必要性を満すものであり高い絶縁耐力、優
れた機械強度、熱伝導性および耐熱性等をもつアルミナ
ｍｓさらにはこのアルミナ磁器から成る磁器絶縁体（碍
子）をもつ点火プラグを提供することを目的とする。

［問題点を解決するための手段］ 本発明のアルミナ磁器は、焼結後の組織において、平均
粒径１μｍ以下のＡｆｆｉ２Ｏ３と、粒界相に形成され
たＹ２Ｏ３、ＭＱＯ，Ｚｒ０ｚおよびＬａ２Ｏ２のうち
の少なくとも１つとＡ夕２Ｏ３との反応物Ｊ３よび混合
物の少なくとも１つと、からなり、空孔率が６体積％以
下である焼結体から構成されることを特徴とする。

本アルミナＩｉ！ｉ器において、△１２Ｏ３およびＹ２
Ｏ３を１００ｆ？ｌｉ量部とする場合ＹｔＯ３は１゜Ｏ
〜１０重イ部とするのが好ましい。Ａ叉２Ｏ３およびＭ
ｇＯを１００重間部とする場合このＭｇＯは０．１〜５
ｆｉｆｆｉ部であるのが好ましい。又Ａｌ２Ｏｓおよび
１ａｘ０３を１００ｖｆｉｌｆｆｉとする場ｒｔ　Ｉ−
ａ　ｔ　Ｏ３は１．０〜７．５重量部とするのが好まし
い。さらにはＡｌ２Ｏ３およびＺｒＯ２をｉ　ｏ　ｏ　
ｔｈ聞部とする場合このＺｒＯ２は０．５〜７．５型開
部とするのが好ましい。これらの場合には、いずれも燃
焼体の中の空孔率が小さく、かつ絶縁破壊電圧が大きい
からである。

本発明の点火プラグは、上記アルミナ磁器を構成する焼
結体からなる９Ａ器絶縁体をもつことを特徴とする。

［実施例］ 以下、実施例により本発明を説明する。

実施例１ 本実施例は、添加剤としてＹ２Ｏ３、Ｍｇｏ又はｌ−ａ
　’２Ｏ３の一種類を用いた場合、この添加剤の種類、
添加量、焼成温度に対する焼成体の相対密度および絶縁
破壊電圧に及ぼす影響について種々検討したものである
。

原料粒径、０．２５μｍ、純度９９．９％以上のＡＺ２
Ｏ３から成る主成分に、ＹｒＯｓ（０゜５μｒｎ）　、
ＭＱＯ（０，１μｍ）、ＬａｔＯ３（０，９μｍ）の１
つを各々添加剤として２．５〜１Ｑｗｔ％添加し、混合
した原料を準備した。

これを１５５０℃から１６５０℃の高温で焼成し、その
相対密度を測定した。その結果を第１０図から第１２図
に示す。第１０図はＹ２Ｏ３を添加した場合、第１１図
はＭｇＯを添加した場合、第１２図はＬａｔ０３を添加
した場合のグラフを示す。

これらの図により、Ｙ２Ｏ３は５ｗｔ％添加、１６００
℃焼成の場合〈第１０図）、Ｍｇ０Ｇ、ｔ２゜５ｗｔ％
添加、１６５０℃焼成の場合（第１１図）、１−ａｔ０
３は２．５ｗｔ％添加、１６００℃焼成（第１２図）、
が最も高密度となることがわかった。

次に、ＹｒＯｓ、ＭＱＯ，Ｌａｙ’３について各添加量
において、１５５０’Ｃから１６５０℃までの焼成温度
域において最も高密度になった焼成体ニツイテφ３０Ｉ
ＩＩＩｌ１１厚さ１．００±○、Ｑ５ｍｍの平板状の試
料を作製した。この焼成体としては、Ｙ２Ｏ３，２，５
ｗｔ％添加品（１６００’Ｃ焼成、Ｎｏ、２）、同５ｗ
ｔ％添加品（１６００℃焼成、Ｎｏ、１）同１０ｗｔ％
添加品（１６５０’Ｃ焼成、Ｎｏ、３）　、ＭＱＯ１２
，５ｗｔ％添加品（１６５０℃焼成Ｎｏ、４＞、同５ｗ
ｔ％添加品（１６５０℃焼成、Ｎｏ、５＞、１ａ２ｏ３
．２．５ｗ１％添加品（１６００℃焼成、Ｎｏ、６）、
同５ｗｔ％添加品（１６００℃焼成、Ｎｏ、７）を用い
た。

これらの各試料の両面にＡｇを焼付けた後、３０Ｈｚで
毎秒ＩＫＶの昇任を行い絶縁破壊電圧を測定した。その
結果を第１３図に示す。なお、比較例として上記添加剤
を含まない場合、透光性へλ２Ｏ３（昭和軽金属（株）
￥Ｊ）の場合、およびサファイア（Ａ、ｅｚ０３単結晶
、京セラ（株）ＦＪ）の場合についても前記と同条件、
同一形状で絶縁破壊電圧を測定し、これらの結果も第１
３図に示ず。また同図中２４ｋｖを示す横線は従来品（
９４、ｗ　ｔ％Ａ、２２Ｏ３．８ｉｆ２−ＭＱＯ−ｃａ
。

（６ｗｔ％））の結果を示す。

透光性Ａｆｆｉ２ｅ３は、製造において、真空または還
元雰囲気による焼成が必要であるのに対し、Ｙ２Ｏ３、
ＭＱＯｌｌ−ａｚ０３を添加剤として用いた場合は常圧
大気中で焼成できるため、これらの焼成品は容易に製造
できる。そして第１３図に示すように透光性ＡｉｔＯ３
と同等以上の性能が得られることより本発明品が工業的
に浸れていると言える。

Ｙ２Ｏ２、ＭｇＯ１ｌ−ａ　２Ｏ３添加において最乙高
密痩が得られる条件で製造したもの（Ｎｏ。

１、Ｎｏ、４、Ｎｏ、６＞について、絶縁破壊電圧と空
孔率との関係を第１４図に示す。なお、上記従来品、透
光性ＡＲｚ０３品、サファイア品も同様に示す。ここで
、Ｎ０１１品、ＮＯ６４品、Ｎｏ、６品、従来品、透光
性Ａｌｔ０３品およびサファイア品の空孔率は、各々、
２．４．５．５．６．５、ＯＳＯ体梢体積ある。即ち実
施測量の空孔・率はいずれも６体積％以下である。

これより、Ｙ２Ｏ３、ＭＱＯｌｌ−ａ　ｔ　Ｏ３を添加
したＡ１．２Ｏ３は空孔率が高いにもかかわらず絶縁破
壊電圧が高いことがわかった。この原因を調べるため、
透過電子顕微鏡による微細構造の観察を行った。

第１図ＧＣＡ／！２Ｏ３にＹｚｏ３を５ｗｔ％添加して
焼成した試料のＳＴＥＭ　（走査型透過電子顕微鏡）像
の模式図、第７図に従来の磁器絶縁体材に用いられＴＩ
’るＡｆｆｉｉＯ３１Ｃ８ｉＯ２−ＭＱ。

−ＣａＯ系の焼結助剤を添加して焼成した試料のＳＴＥ
Ｍ像の模式図を示す。この結果から、Ｙ２Ｏ３を５ｗｔ
％添加した試料は、従来の磁器絶縁体材と比較して、焼
結体の粒径が小さい。またその組織としては、第１図に
示す爪部分（非斜線部分）が第２図に示すようにＡ叉ｚ
ｏ３から成り、第１図に示すＢ部分（斜線部分）が△１
ｔｏ３の三重点にＹとＡＲを含む化合物（ＹＡＧ　（イ
ツトリウムアルミニウムガーネット）の化合物）から形
成されていることが判明した。この第２図、第３図はＥ
ＤＳ（エネルギー分散分析による元素の検出方法）の分
析結果を示すものである。なお、この［ＥＤＳ分析￥Ａ
置装米国のトレイコアノーザン社のものを使用した。

一方、従来の磁器絶縁体材は、第７図に示すように、焼
結体の粒径が本発明品と比較すると数倍程度、粗大化し
ている。この図においてＥ部分は第８図の結果から粗大
化した△１ｔｏ３である。

そして添加された３ｉＱｚ１ＣａＯは三重点（第７図の
Ｅ部分）および粒界（粒と粒との間）にも検出される。

なお、このＥ部分の［ＥＤＳ分析結果は第９図に示す。

これらの事実および第１３図に示した透光ＭＡｌ２Ｏ３
そしてサファイア（Ａ文ｇｏ３単結晶）の結果から絶縁
破壊電圧を向上できる理由は以下のように考えられる。

絶縁破壊の初期は表面に低融点、あるいはアークによる
腐食が生じやすい材質はど生じやすい。

この観点より考えると、５ｉＯｚ　−ＣａＯ系材料はガ
ラス材でＡｆｆｉｚｅ３に比較し融点が低いことより、
初期劣化が生じやすい。本発明品はガラス材よりも４０
０”Ｃ４１ｉ！度融点が高い。

次の段階で材質中へ微弱電流が流れる導電経路が生成す
るが、これら低融点ガラス材を含む材質は導電経路がで
きやすい。また、この導電経路の長さは組織と関連して
おり、通常は焼結体の粒径が小さいほど導電経路はまが
りが多くなり、実質的に長くなると考えられる。本発明
品が、空孔率がほとんどない透光性Ａヌ２Ｏ３や、単結
晶ＡＲ２Ｏ３よりも絶縁破ｌｉｌ！電圧を向上できるの
は、透光性Ａオ２Ｏ３は焼結体の粒子が粗大化して、導
電経路が短くなっていること、サファイアも破壊経路は
直線であり、イれが短くなっていることに対し、本発明
品は微小粒から構成される組織のため導電経路は長くな
るということも理由の１つとして掲げられる。また本発
明は導電経路となる粒界の組成が、前記のようにガラス
相を含まず、三重点にＹとＡｆｆｉを含む化合物等より
なる相を形成しているため、従来品よりも耐熱性があり
、導電経路は生成されにくい。

１−　ａ　ｔ　Ｏ３添加品にライては、ＡＪｔｔＯ３と
Ｌａ２Ｏ３の反応によって生ずる針状結晶の生成、およ
び焼成体の粒径の微細化が図れることが第４図によりわ
かる。強度の向上については、この針状結晶生成の効果
も、焼成体粒径の微細化とともにその理由として考えら
れる。なお第５図は第４図中のＣ部分のＥＤＳ分析結果
を、第６図は第４図中の０部分のＥＤＳ分析結果を示す
。この０部分はガーネット構造を示しでいると考えられ
る。

これはＬａ２Ｏ３の化学構造がＹ２Ｏ３のものと似てい
るためである。またＡＪ！２Ｏ３にＭＱＯを添加した場
合にはスピネル構造の化合物が生成する。ＡＲｚｏ３に
ＺｒＯ２を添加した場合には反応物でなく混合物になっ
ていると考えられる。なおＹ２Ｏ３、ＭＧＯ，Ｌ、ａ２
Ｏ３およびＺｒＯ２のうちの２種類以上をＡｉｔＯ３に
添加する場合には、Ｚｒ０ｚを含む場合は混合物である
部分が存在し、他の場合には化合物になっていると考え
られる。即ち、絶縁破壊電圧を向上させるには、絶縁破
壊しにくい材質の空孔をできるだけ少なく、かつ微細に
粒径を保ちながら、粒間にも欠陥が少なくかつ高融点の
材質を粒間に配置すれば良いのである。しかし、従来法
では、５ｉＯ２−ｃａ。

−ＭＱＯ系の焼結助剤を用いているため高融点材質を粒
間に配置することはできなかった。そこで、焼結助剤な
しでも焼結を可能にするためにＡｌ２Ｏ２自体、細かい
原料を利用すればある程度（９７％）の相対密度は得ら
れる。しかし、焼結体中には粗大な粒子、空孔が存在し
絶縁破ｊ［圧の向上は十分ではない。

そこで、ガラス系の焼結助剤ではない材質で、゛　　　
焼結を抑制する材料を探すという観点で検討を行ったと
ころ、Ａｌｔｏ３への添加剤としてＹｔＯ３、ＭｇＯ１
ＬａｔＯ３、Ｚｒ０ｔで所定の効果が得られて本発明が
完成したものである。

なお、その他の添加剤（Ｓｒｒ２Ｏｓ、Ｇｄｔ０３、Ｄ
ｙ２Ｏ３等〉を検討したところ、これらは、異常粒成長
、あるいは逆に焼結を遅らせるということで、十分な効
果が得られていない。また５ｉ０２を含む関連材料は、
いくつか検討したが、どれも高い耐絶縁破Ｉ＃電圧を１
りることができない。

本発明の組成の特徴としては、ガラス材質となるＳｉＯ
ｘをできる限りＡｆｆｉｚｅ３中へ添加しないことであ
る。

添加剤として選定したＭｇＯ１Ｙｔｏ３、Ｌａ２Ｏ３、
ＺｒＯ２は、Ａｌ２Ｏ３へ添加して焼結することにより
、三重点付近をへ第２Ｏ３と各添加材の化合物および混
合物の少なくとも１って埋めるごとができる。つまり八
λ２Ｏ３と化合物の２つの相から組織が形成されている
。この組織についても耐ｌｌ８ＩＸ破壊電圧の向上には
Φ要である。

実施例２ 本実施例で製作される点火プラグの半縦断正面図を第１
５図に示す。この点火プラグは以下のようにして製作さ
れた。

純度９９．９％以上で、平均粒径０．２５μｍのＡλ２
Ｏａから成る主成分を９５ｗｔ％、添加物として粒径０
．５μｍのＹ２Ｏ３を５ｗｔ％を混合した原料粉末に適
宜の聞の水を加えて、アルミナボールを用いて湿式で混
合粉砕を行った。粉砕１な、造粒のためにポリビニルア
ルコール（ＰＶＡ）１０ｗｔ％水溶液を、原料粉末に対
し１０ｗｔ％添加し再混合した後、噴霧乾燥を行った。

この後、１００メツシユのふるいを通すことにより粗大
粒子を取り除いた。

この原料粉末を点火プラグ形状とするために最初、ラバ
ープレスで５００ｋＱ／ｃｍ２で加圧することにより概
形を作り、その後、砥石を用いてこの概形を加工して、
所定の点火プラグ形状を作製した。

この成形品は、耐熱アルミナ製容器中に粒径０゜１〜０
．５１１ＩＩＩｌのＡ文ｔＯ３の粉末を分散させた上に
、成形品を載置し、電気炉中で１００℃／ｈｒの昇温速
度で１６５０℃まで昇温し、１６５０℃で２時間保持し
、その後１００℃／ｈｒで降温することにより、かさ比
ｆｆ１３．９１　ｑ／ｃｇ＋３　、相対密度（かさ比重
の真比重に占める割合）９７％の焼結密度をもつ磁器絶
縁体（以下碍子という）５が得られた。

この碍子５に中心′ｔｔＡｆｌｉ２を挿入し、その後導
電ガラスシール剤を加圧によって充填し、その上にステ
ム１を用いて加［後、炉内に３０分置き、加熱して導電
ガラスシール剤を軟化させた後、すみやかに上記ステム
１を加圧した。これを冷却後、この外周囲に接地電極３
を固着したハウジング４を装着し点火プラグを得た。

比較のために、純度９９．９％以上で粒径４μｍに調整
したＡｇ２Ｏ３からなる主成分９５ｗｔ％に、Ｓ　ｉ　
Ｏ２−ＭｇＯ−ｃａｏ系の焼結助剤粉末（ＳｉＯ２，５
０ｗｔ％、ＭＱＯ１１０ｗｔ％、０８０１４０ｗｔ％）
５ｗｔ９１−ｍ加した従、ＩＥ用されている原料粉末を
用いて、同様の工程により点火プラグを作製した。

これらの評価は以下のように行った。

耐圧強度には碍子を用い、この碍子の破壊する強度を耐
圧強度とした。耐電圧は碍子を用い、シリコーン油中で
同じ肉厚の部分からの破壊電圧の値を用いた。なお、こ
の肉厚は１．６１を用いた。

曲げ強度は碍子より１ＭＩＸ　１１１１１Ｘ　１０　Ｉ
Ｉｍを切り出し、この破壊強度より求めた。熱伝導率は
、φ２Ｏ１１１１の平板形状を成形後、碍子と同条件で
焼成した試料を用い、レーザフラッシュ法により測定し
た。また点火プラグ形状によりエンジン内で熱価を測定
した。さらに、良さ８１ｍ１ｌｌ、外径３．０ｍ１１１
の焼成体を用いて、この両側に電極をつけ、この両端に
高電圧（１５ＫＶ、３０Ｈｚ）を４０時間印加して、放
電による減１を測定した。

以上の各項目において、本実施例の点火プラグと従来の
点火プラグの各項目の測定結果を表１に承り。この表中
の値は平均値を示す。この結果によれば、本実施例の点
火プラグは点火プラグとしての特性を大幅に向上できた
ことを示しており、高い点火エネルギー、あるいは小型
化が必要な点火プラグとして特に有用である。

実施例３ 純度９９．９％以」−で、平均粒径０．２５μｍのＡｕ
ｔｏｓからなる主成分を９５ｗｔ％、添加剤として、粒
径０．９μｍのｌ−ａ　ｔ　Ｏ３を５ｗｔ％混合した原
料粉末を用い、実施例１と同じ方法で碍子を作製した。

この耐電圧は４４．７ＫＶ。

曲げ強度は５１．４ｋＱ／ｍ＋ａ２であった。

実施例４ 純度９９．９％以上で、平均粒径０．２５μｍのＡＲ２
ｅ３からなる主成分を９５ｗｔ％、添加剤として、粒径
０．８μｍのＺｒ０ｚを５ｗｔ％混合した原料粉末を用
い、実施例１と同じ方法で碍子を作製した。この耐電圧
は４２．５ＫＶ、曲げ強度は４８．０ｋａ／ｍａ＋２で
あった。Ｚｒ０ｚの添加ｍが１０ｗｔ％を越すと碍子内
を導通するためこの添加量を１０ｗｔ％未渦にする必要
がある。

なお、本発明においては上記実施例に示すものに限られ
ず、目的、用途に応じて本発明の範囲内で種々変更して
適用可能である。

即ち本発明のアルミナ磁器又は碍子においては、その原
料としては上記実施例のＡｇ２Ｏ３とＭｇＯ、Ａｕｔｏ
ｓとＬａｔ、３、ＡＲｔｏ３とＹ２Ｏ５、Ａｆｆｉ２Ｏ
ａとＺｒＯｇ（７）組合せに限らず、ＡｕｔｏｓとＹｔ
０３、ＭｇＯｌおよびＺｒ０ｚの２以上の成分とするこ
ともできる。又使用するこれらの原料の粒径は上記実施
例のらのに限られず、焼結後の組織として所定の平均粒
径の所定成分となるものでよい。又本発明の点火プラグ
において！ｉ磁器絶縁体焼成する方法としては上記実施
例のラバープレス以外の成形方法を用いた成形体を焼成
しても所定の空孔率とすることができる。

（以下余白） 表１ ［発明の効果］ 本発明のアルミナ１ｉｔｉ器は、焼結後の組織において
平均粒径１μｍ以下のＡｌ２Ｏ３と、粒界相に形成され
たＹ２Ｏｓ等の添加剤のうちの少なくとも１つと八λ２
Ｏ３との反応物および混合物の少なくとも１つと、から
なり、空孔率が６体積％以下である焼結体から構成され
ていることを特徴とする。即らこのアルミナ磁器ｌ器に
おいては比較的微細なＡｌｔｏ３粒子と粒界相に形成さ
れたガーネット又はスピネル相等とが均一に分散されて
おり、従来のように粗大化したアルミナや粒界相に形成
されたシリカ−ＣａＯ系のガラス相が形成されているも
のではない。

従って本アルミナ磁器＆器においては粒界相には高融点
の材料が形成されているので初期劣化が生じにくい。又
焼結体の粒径が小さいので導電経路は曲がりが多くなり
この導電経路は結果として長い。

従って本アルミナ磁器においては、絶縁破壊しにくい材
質を空孔ができるだけ少なくかつ微細な粒径を保ちなが
ら粒間にも欠陥が少なくかつ高融点の材質を粒間に配置
することができる。故に本アルミナ磁器においては、通
常用いられる３　ｉＱｚ−ＣａＯ−ＭｇＯ系のようなガ
ラス相を形成するような助剤を用いなくとも焼結を可能
とすることができ、かつ絶縁破壊電圧を高めることがで
き、さらに機械的強度、熱伝導性および耐熱性に優れる
。従って本アルミナ磁器は、点火プラグ用磁器絶縁体（
ｖＪｊ子）、ｒｃ基板、切削等の工具等に有用である。

本点火プラグは上記アルミナｍｅで開成される磁器絶縁
体を持つことを特徴とする。従って本点火プラグにおい
ては絶縁耐力が従来の点火プラグと比べて著しく向上さ
せることができ、更に機械的強度等をも向上させること
ができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は実施例１に係わるアルミナ磁器の走査型透過電
子顕微鏡（ＳＴＥＭ）＠の模式図を示す。 第２図は第１図に示すＡ部分のエネルギー分散分析（Ｅ
ＤＳ）の結果を示すグラフである。第３図（よ第１図に
示す８部分の示すＥＣ）Ｓ分析の結果を示すグラフであ
る。第４図は実施例１に示すアルミナ磁器のＳＴＥＭ像
の模式図である。第５図は第４図に示すＣ部分のＥＤＳ
分析の結果を示すグラフである。第６図は第４図に示す
Ｄ部分のＥＤＳ分析の結果を示すグラフである。第７図
は従来のアルミナ磁器のＳＴＥＭｆｔｌの模式図である
。第８図は第７図に示すＥ部分のＥＤＳ分析の結果を示
すグラフである。第９図は第７図に示すＥ部分のＥＤＳ
分析の結果を示すグラフである。第１０図は実施例１に
係わりＹ２Ｏ３を添加した場合の相対密度と焼成１Ｓ１
１度との関係を示すグラフである。 第１１図は実施例１に係わりＭ２Ｏを添加した場合の相
対密度と焼成温度を示すグラフである。第１２図は実施
例１に係わりＬａ２ｏ３を添加した場合の相対密度と焼
成温度との関係を示すグラフである。第１３図は実施例
１に係わり絶縁破壊電圧と焼結助剤添加量の関係を示す
グラフである。 第１４図は実施例１に係わり絶縁破壊電圧と気孔率の関
係を示すグラフである。第１５図は実施例２〜実施例４
で製作された点火プラグの半断面正面図ぐある。 １・・・ステム　　　　２・・・中心電極３・・・接地
電極　　　４・・・ハウジング５−１ｆ　ｉＴｉ絶縁体
（Ｉ７　子） 特許出願人　　　　日本電装株式会社 代理人　　　　　弁理士　大川　定 向　　　　　　弁理モ　丸山明夫 第１図 第４図 第７図 第１２図 第１３図

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）焼結後の組織において、平均粒径１μｍ以下のア
   ルミナ（Ａｌ＿２Ｏ＿３）と、 粒界相に形成されたイットリア（Ｙ＿２Ｏ＿３）、マグ
   ネシア（ＭｇＯ）、ジルコニア（ＺｒＯ＿２）および酸
   化ランタン（Ｌａ＿２Ｏ＿３）のうちの少なくとも１つ
   とＡｌ＿２Ｏ＿３との化合物および混合物の少なくとも
   １つと、からなり、空孔率が６体積％以下である焼結体
   から構成されていることを特徴とするアルミナ磁器。
2. （２）Ａｌ＿２Ｏ＿３およびＹ＿２Ｏ＿３を１００重量
   部とする場合、Ｙ＿２Ｏ＿３は１．０〜１０重量部であ
   る特許請求の範囲第１項記載のアルミナ磁器。
3. （３）Ａｌ＿２Ｏ＿３およびＭｇＯを１００重量部とす
   る場合ＭｇＯは０．１〜５重量部である特許請求の範囲
   １項記載のアルミナ磁器。
4. （４）Ａｌ＿２Ｏ＿３およびＬａ＿２Ｏ＿３を１００重
   量部とする場合Ｌａ＿２Ｏ＿３は１．０〜７．５重量部
   である特許請求の範囲第１項記載のアルミナ磁器。
5. （５）Ａｌ＿２Ｏ＿３およびＺｒＯ＿２を１００重量部
   とする場合ＺｒＯ＿２は０．５〜７．５重量部である特
   許請求の範囲第１項記載のアルミナ磁器。
6. （６）焼結後の組織において平均粒径１μｍ以下のＡｌ
   ＿２Ｏ＿３と、粒界相に形成されたＹ＿２Ｏ＿３、Ｍｇ
   Ｏ、Ｌａ＿２Ｏ＿３およびＺｒＯ＿２のうちの少なくと
   も１つとＡｌ＿２Ｏ＿３との化合物および混合物の少な
   くとも１つと、からなり、空孔率が６体積％以下である
   焼結体から構成される磁器絶縁体をもつことを特徴とす
   る点火プラグ。