JPS63176357A - 高密度酸化物フエライトの製造方法 - Google Patents
高密度酸化物フエライトの製造方法Info
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- JPS63176357A JPS63176357A JP62004062A JP406287A JPS63176357A JP S63176357 A JPS63176357 A JP S63176357A JP 62004062 A JP62004062 A JP 62004062A JP 406287 A JP406287 A JP 406287A JP S63176357 A JPS63176357 A JP S63176357A
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Landscapes
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Magnetic Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、酸化物フェライトに関し、特に高密度でかつ
優れた磁気特性を有し２例えばＦＤＤ 、ＨＤＤなどの
へラドコア等に用いられる酸化物フェライトの製造方法
に関する。
優れた磁気特性を有し２例えばＦＤＤ 、ＨＤＤなどの
へラドコア等に用いられる酸化物フェライトの製造方法
に関する。
（従来の技術）
近年オフィスオートメーションの普及に伴ない。
補助記憶装置としてフロッピーディスク装置および固定
ディスク装置が多く用いられるようになってきている。
ディスク装置が多く用いられるようになってきている。
これらの磁気記録装置に用いられるヘッドとして、従来
の高密度Ｎｉ−Ｚｎフェライトに代わり、最近は高密度
のＭｎ−Ｚｎフェライトが多く使用される傾向がある。
の高密度Ｎｉ−Ｚｎフェライトに代わり、最近は高密度
のＭｎ−Ｚｎフェライトが多く使用される傾向がある。
（発明が解決しようとする問題点）
これらの高密度フェライトの製造方法として。
通常、焼結した一次焼成品をさらにＨＩＰ （熱間静水
圧プレス）処理によシ高密度化させて得るのが主流とな
っている。しかし、このＨＩＰ処理したフェライトは、
かなりの高圧により処理されるため。
圧プレス）処理によシ高密度化させて得るのが主流とな
っている。しかし、このＨＩＰ処理したフェライトは、
かなりの高圧により処理されるため。
内部にかなりの歪が残存しており、これを取り去るため
の後熱処理が必要となる。この後熱処理としては、一旦
、炉内で冷却しくｌＯｈ位かかる）。
の後熱処理が必要となる。この後熱処理としては、一旦
、炉内で冷却しくｌＯｈ位かかる）。
試料を取シ出して別の炉に運び、 ＨＩＰ処理温度よシ
低めの温度で１〜３ｈ熱処理する。したがって後熱処理
の工程が製造上かなりの工数、設備、及び時間を必、要
とするため、この点もＨＩＰ処理フェライトのコスト増
の要因となっていた。
低めの温度で１〜３ｈ熱処理する。したがって後熱処理
の工程が製造上かなりの工数、設備、及び時間を必、要
とするため、この点もＨＩＰ処理フェライトのコスト増
の要因となっていた。
それ故に１本発明の技術的課題は、上記後熱処理が不要
となり、しかも内部歪の残存がなく、磁気特性にも優れ
た酸化物フェライトに関する製造方法を提供することで
ある。
となり、しかも内部歪の残存がなく、磁気特性にも優れ
た酸化物フェライトに関する製造方法を提供することで
ある。
（問題点を解決するための手段）
本発明によれば、高密度のＭｎ−ＺｎおよびＮｉ−Ｚｎ
フェライトの製造方法において、酸化物フェライト粉末
の圧粉体を一次焼結した後、この焼結体を、断熱壁内に
ヒータを有する可動型炉式の熱間静水圧プレス装置によ
り不活性雰囲気中で１０００〜１３５０℃の温度で、
６ｏｏ；−１６ｏｏｋｇ／α２の圧力において熱間静水
圧プレスも行ない、かつその冷却工程中に。
フェライトの製造方法において、酸化物フェライト粉末
の圧粉体を一次焼結した後、この焼結体を、断熱壁内に
ヒータを有する可動型炉式の熱間静水圧プレス装置によ
り不活性雰囲気中で１０００〜１３５０℃の温度で、
６ｏｏ；−１６ｏｏｋｇ／α２の圧力において熱間静水
圧プレスも行ない、かつその冷却工程中に。
５００〜１０００℃の温度においてガス圧力ｉ ０．５
ｋｇ／ｃｒＩＬ２まで減圧した後、該可動型炉を冷却塔
に移動して室温付近まで徐冷を行なうことを特徴とする
高密度酸化物フェライトの製造方法が得られる。
ｋｇ／ｃｒＩＬ２まで減圧した後、該可動型炉を冷却塔
に移動して室温付近まで徐冷を行なうことを特徴とする
高密度酸化物フェライトの製造方法が得られる。
（実施例）
第１の実施例
Ｆｅ２０３５３モル％ 、 Ｍｎ０３０モル％ 、 Ｚ
ｎ０１７モルチの配合比の原料を主成分とする酸化物フ
ェライト粉末を秤量混合し９通常のフェライト粉末製造
工程によシ予焼、粉砕、整粒して得られた粉末を５０Ｘ
３０Ｘ１０ｍの圧粉体にプレス成形する。
ｎ０１７モルチの配合比の原料を主成分とする酸化物フ
ェライト粉末を秤量混合し９通常のフェライト粉末製造
工程によシ予焼、粉砕、整粒して得られた粉末を５０Ｘ
３０Ｘ１０ｍの圧粉体にプレス成形する。
その後、圧粉体を１２４０℃で４時間窒素雰囲気中で一
次焼結したあと、さらにＡｒガス雰囲気中で１２００℃
、 ｘｏｏｏｋｇ／ｃ！ｎ２．３時間のＨＩＰ処理を行
ない、この冷却時に７００℃の温度で、 Ａｒガス圧力
を０．５ ｋｇ／ｃｍ２まで減圧し、モ・シュラ一方式
により、 ＨＩＰ炉内にフェライト試料を入れた′！！
まの状態でＨＩＰ炉を本体より冷却塔へ移動し、徐冷に
よシ室温まで冷却して酸化物フェライトのブロックを得
る。このブロックより外径φ１３ ｍ 、内径φ４ＩＩ
ＩＩ＋、高さ０．５ ｗｍのリング試料を切り出し、こ
れを８０℃のリン酸にて４分間エツチングして加工歪を
除去した後、透磁率０．５ ＭＨｚ 、 ５．０ ＭＨ
ｚ 、および飽和磁束密度Ｂ１ｏ、残留磁束密度Ｈｃを
測定した結果μ’０．５ＭＨｚ ＝ ４５００ 、μ５
．ＯＭＨｚ ＝９００ ｍ Ｂ １ 。”５１５０、Ｈ
＝０．１０の値が得られた。
次焼結したあと、さらにＡｒガス雰囲気中で１２００℃
、 ｘｏｏｏｋｇ／ｃ！ｎ２．３時間のＨＩＰ処理を行
ない、この冷却時に７００℃の温度で、 Ａｒガス圧力
を０．５ ｋｇ／ｃｍ２まで減圧し、モ・シュラ一方式
により、 ＨＩＰ炉内にフェライト試料を入れた′！！
まの状態でＨＩＰ炉を本体より冷却塔へ移動し、徐冷に
よシ室温まで冷却して酸化物フェライトのブロックを得
る。このブロックより外径φ１３ ｍ 、内径φ４ＩＩ
ＩＩ＋、高さ０．５ ｗｍのリング試料を切り出し、こ
れを８０℃のリン酸にて４分間エツチングして加工歪を
除去した後、透磁率０．５ ＭＨｚ 、 ５．０ ＭＨ
ｚ 、および飽和磁束密度Ｂ１ｏ、残留磁束密度Ｈｃを
測定した結果μ’０．５ＭＨｚ ＝ ４５００ 、μ５
．ＯＭＨｚ ＝９００ ｍ Ｂ １ 。”５１５０、Ｈ
＝０．１０の値が得られた。
第２の実施ツー
第１の実施例と同じ成分比で、同様の焼結条件にて得ら
れた一次焼結体のフェライトブロックを。
れた一次焼結体のフェライトブロックを。
Ａｒガス雰囲気中で１２００℃、 １０００に９７ｃｍ
２．３時間のＨＩＰ処理を行ない、冷却時に８００℃に
おいてＡｒガス圧力をｏ、 ｓ ｋｙ／Ｊまで減圧し、
第１の実施例と同様にして冷却塔中で徐冷を行なって得
た酸化物フェライトブロックよシリング試料を切り出し
て、磁気特性を測定した結果、μ’０．５ ＭＨｚ ＝
３５００、μ５．ＯＭＨｚ＝１０００．Ｂ、。＝５２０
０．Ｈｃ＝０．１６の値が得られた。
２．３時間のＨＩＰ処理を行ない、冷却時に８００℃に
おいてＡｒガス圧力をｏ、 ｓ ｋｙ／Ｊまで減圧し、
第１の実施例と同様にして冷却塔中で徐冷を行なって得
た酸化物フェライトブロックよシリング試料を切り出し
て、磁気特性を測定した結果、μ’０．５ ＭＨｚ ＝
３５００、μ５．ＯＭＨｚ＝１０００．Ｂ、。＝５２０
０．Ｈｃ＝０．１６の値が得られた。
第１の実施例および第２の実施例の磁気特性および焼結
密度を従来のＨＩＰ処理法と比較した結果を表−１に示
す。
密度を従来のＨＩＰ処理法と比較した結果を表−１に示
す。
以下弦日
第３の実施例
Ｆｅ１２．４９，５″モ／ｌ／ ％ 、 ＮｔＯｉ４．
（−ｅ ／Ｉ／ ％ 、 Ｚｎ０３弘０モルチの配合比
よシなる原料を主成分とする酸化物フェライト粉末を秤
量混合し、第１の実施例と同様に予焼、粉砕、整粒して
得られたＮｉ−Ｚｎ ７エライト粉末を５０Ｘ３０Ｘ１
０ｍの圧粉体にプレス成形する。その後圧粉体を１２０
０℃で４時間大気中で一次焼結し念アと、さらにＡｒガ
ス雰囲気中で１１５０℃、 １０００ｋｇ／ｃｍ２．２
時間のＨＩＰ処理を行ない。
（−ｅ ／Ｉ／ ％ 、 Ｚｎ０３弘０モルチの配合比
よシなる原料を主成分とする酸化物フェライト粉末を秤
量混合し、第１の実施例と同様に予焼、粉砕、整粒して
得られたＮｉ−Ｚｎ ７エライト粉末を５０Ｘ３０Ｘ１
０ｍの圧粉体にプレス成形する。その後圧粉体を１２０
０℃で４時間大気中で一次焼結し念アと、さらにＡｒガ
ス雰囲気中で１１５０℃、 １０００ｋｇ／ｃｍ２．２
時間のＨＩＰ処理を行ない。
この冷却時に８００℃の温度のとき、 Ａｒガス圧力を
０、５ ｋｇ／ｃｍ２まで減圧し、第１の実施例と同様
にモジュラ一方式により、酸化物Ｎｉ−Ｚｎフェライト
のブロックを得る。このブロックより外径φ１０ｍ。
０、５ ｋｇ／ｃｍ２まで減圧し、第１の実施例と同様
にモジュラ一方式により、酸化物Ｎｉ−Ｚｎフェライト
のブロックを得る。このブロックより外径φ１０ｍ。
内径φ６ ｍ 、高さ１．５■のリング試料を切り出し
。
。
これを１０００℃×１ 大気中にて熱処理を行なった後
筒１の実施例と同様に磁気特性を測定した結果μ’０．
５ＭＨｚ ＝ １６００ 、 μ’５．０ＭＨｚ ＝
６００ ｔ Ｂ、。＝２７５０、Ｈｃ＝０．１７の値が
得られた。
筒１の実施例と同様に磁気特性を測定した結果μ’０．
５ＭＨｚ ＝ １６００ 、 μ’５．０ＭＨｚ ＝
６００ ｔ Ｂ、。＝２７５０、Ｈｃ＝０．１７の値が
得られた。
第４の実施例
第３の実施例と同じ成分比で、同様の焼結条件にて得ら
れた一次焼結体のＮｉ−Ｚｎフェライトのプ０ツクをＡ
ｒガス雰囲気中で１１５０℃ｖ １０００ｋ１ｍｍ２゜
２時間のＨＩＰ処理を行ない、この冷却時に９００℃に
おいてＡｒガス圧力を０．５ ｋｌｌ／ｃｍ２まで減圧
し、第１の実施例と同様にして冷却塔内で徐冷を行なっ
て得た酸化物フェライトブロックよシリング試料を切り
出して磁気特性を測定した結果、μ’ ０．５ＭＨｚ＝
１５５０．μ’５．０ ＭＨｚ ＝６２０ 、 Ｂ、。
れた一次焼結体のＮｉ−Ｚｎフェライトのプ０ツクをＡ
ｒガス雰囲気中で１１５０℃ｖ １０００ｋ１ｍｍ２゜
２時間のＨＩＰ処理を行ない、この冷却時に９００℃に
おいてＡｒガス圧力を０．５ ｋｌｌ／ｃｍ２まで減圧
し、第１の実施例と同様にして冷却塔内で徐冷を行なっ
て得た酸化物フェライトブロックよシリング試料を切り
出して磁気特性を測定した結果、μ’ ０．５ＭＨｚ＝
１５５０．μ’５．０ ＭＨｚ ＝６２０ 、 Ｂ、。
＝２８５０．Ｈ＝０．２２の値が得られた。
第３の実施例および第４の実施例の磁気特性および焼結
密度の値を従来のＨＩＰ処理法と比較した結果を表−２
に示す。
密度の値を従来のＨＩＰ処理法と比較した結果を表−２
に示す。
以下飽に臼
ロ Ｏｏ ′、 ０
ロ Ｃｏ 閃 の
１ｉ ｅ ｊｕｚｊｗ ｏ：ｔ。
１ｉ ｅ ｊｕｚｊｗ ｏ：ｔ。
ｊ く ・
、−−−□・−−−−・−−−−−一一一−（ＩＩ以上
の実施例から明らかなように２本発明は従来法のＨＩＰ
処理を行なった後、熱処理を行なったものとほぼ同等の
特性を有するため、従来法に比較してはるかに量産性に
優れている。
の実施例から明らかなように２本発明は従来法のＨＩＰ
処理を行なった後、熱処理を行なったものとほぼ同等の
特性を有するため、従来法に比較してはるかに量産性に
優れている。
なお２本発明において、 ＨＩＰ処理の保持温度を１０
００℃〜１３００℃保持圧力を６００〜１６０ ｏＷｃ
ｒｒ？に限定したのは２通常のフェライトのＨＩＰ処理
条件として一般的な処理条件であり、この範囲外では十
分なＨＩＰ効果が得られないためである。
００℃〜１３００℃保持圧力を６００〜１６０ ｏＷｃ
ｒｒ？に限定したのは２通常のフェライトのＨＩＰ処理
条件として一般的な処理条件であり、この範囲外では十
分なＨＩＰ効果が得られないためである。
また、冷却時のＡｒガス減圧する温度を５００℃〜１０
００℃に限定したのは、５００℃以下の温度では十分な
熱処理効果が得られず、従来のＨＩＰ法と変わらない値
しか得られないためであり、また。
００℃に限定したのは、５００℃以下の温度では十分な
熱処理効果が得られず、従来のＨＩＰ法と変わらない値
しか得られないためであり、また。
１０００℃を越えるとＨＩＰ装置自体に悪影響が出て好
ましくないからである。
ましくないからである。
ところで第１図（ｂ） 、 （ｃ） ＃ （ｄ）は本発
明に使用する可動型ＨＩＰ装置の構造を示した図で、第
１図（ａ）は比較のための従来方式のＨＩＰ装置を示す
。第１図価）は可動型ＨＩＰ装置の構造図でＨＩＰ本体
より試料及び炉体を取り出す状態を示す。第１図（Ｃ１
はＨＩＰ本体より取り出した試料及び炉体を冷却塔にセ
ットした状態を示す図である。第１図（ｄ）は冷却塔よ
り冷却完了後の試料を取り出す状態を示す図である。第
１図において、１はＨＩＰ圧力容器、２は上蓋、３は下
蓋、４は試料、５は断熱層、６はヒーター、７は下止蓋
、８は下下蓋、９は冷却塔である。
明に使用する可動型ＨＩＰ装置の構造を示した図で、第
１図（ａ）は比較のための従来方式のＨＩＰ装置を示す
。第１図価）は可動型ＨＩＰ装置の構造図でＨＩＰ本体
より試料及び炉体を取り出す状態を示す。第１図（Ｃ１
はＨＩＰ本体より取り出した試料及び炉体を冷却塔にセ
ットした状態を示す図である。第１図（ｄ）は冷却塔よ
り冷却完了後の試料を取り出す状態を示す図である。第
１図において、１はＨＩＰ圧力容器、２は上蓋、３は下
蓋、４は試料、５は断熱層、６はヒーター、７は下止蓋
、８は下下蓋、９は冷却塔である。
また第２図および第３図は本発明におけるＨＩＰ炉の冷
却速度を示すグラフであシ、第２図は７００℃から冷却
したときのＨＩＰ炉内冷却と冷却塔内冷却の比較を示し
、また第３図はＨＩＰ本体より冷却塔へ移動したときの
温度と冷却速度との関係を示す。
却速度を示すグラフであシ、第２図は７００℃から冷却
したときのＨＩＰ炉内冷却と冷却塔内冷却の比較を示し
、また第３図はＨＩＰ本体より冷却塔へ移動したときの
温度と冷却速度との関係を示す。
（発明の効果）
以上、説明したように１本発明の製造方法による酸化物
フェライトは、従来の方法に比較して優れた磁気特性を
有しているためＨＩＰ後の熱処理が不要となり、量産性
に優れた安価な高密度フェライトを提供することが可能
となる。
フェライトは、従来の方法に比較して優れた磁気特性を
有しているためＨＩＰ後の熱処理が不要となり、量産性
に優れた安価な高密度フェライトを提供することが可能
となる。
以ｔ−宗日
第１図（、）は従来使用されているＨＩＰ装置を示す概
略断面図、第１図（ｂ） ＊ （ｃ） 、 （ｄ）は本
発明に使用する可動型ＨＩＰ装置を示す概略断面図、第
２図及び第３図は本発明におけるＨＩＰ炉の冷却速度を
示すグラフである。 １・・・ＨＩＰ圧力容器、２・・・上蓋、３・・・下蓋
、４・・・試料、６・・・ヒーター。 図
略断面図、第１図（ｂ） ＊ （ｃ） 、 （ｄ）は本
発明に使用する可動型ＨＩＰ装置を示す概略断面図、第
２図及び第３図は本発明におけるＨＩＰ炉の冷却速度を
示すグラフである。 １・・・ＨＩＰ圧力容器、２・・・上蓋、３・・・下蓋
、４・・・試料、６・・・ヒーター。 図
Claims (1)
- １、高密度のＭｎ−ＺｎおよびＮｉ−Ｚｎフェライトの
製造方法において、酸化物フェライト粉末の圧粉体を一
次焼結した後、この焼結体を、断熱壁内にヒータを有す
る可動型炉式の熱間静水圧プレス装置により不活性雰囲
気中で１０００〜１３５０℃の温度で、６００〜１６０
０ｋｇ／ｃｍ＾２の圧力において熱間静水圧プレスを行
ない、かつその冷却工程中に、５００〜１０００℃の温
度においてガス圧力を０．５ｋｇ／ｃｍ＾２まで減圧し
た後、該可動型炉を冷却塔に移動して室温付近まで徐令
を行なうことを特徴とする高密度酸化物フェライトの製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62004062A JPS63176357A (ja) | 1987-01-13 | 1987-01-13 | 高密度酸化物フエライトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62004062A JPS63176357A (ja) | 1987-01-13 | 1987-01-13 | 高密度酸化物フエライトの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63176357A true JPS63176357A (ja) | 1988-07-20 |
Family
ID=11574361
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62004062A Pending JPS63176357A (ja) | 1987-01-13 | 1987-01-13 | 高密度酸化物フエライトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63176357A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5871301A (ja) * | 1981-10-24 | 1983-04-28 | Kobe Steel Ltd | 熱間静水圧成形方法および装置 |
-
1987
- 1987-01-13 JP JP62004062A patent/JPS63176357A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5871301A (ja) * | 1981-10-24 | 1983-04-28 | Kobe Steel Ltd | 熱間静水圧成形方法および装置 |
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