JPS63153282A - 複合メツキ方法 - Google Patents
複合メツキ方法Info
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- JPS63153282A JPS63153282A JP29955286A JP29955286A JPS63153282A JP S63153282 A JPS63153282 A JP S63153282A JP 29955286 A JP29955286 A JP 29955286A JP 29955286 A JP29955286 A JP 29955286A JP S63153282 A JPS63153282 A JP S63153282A
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- Japan
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- composite plating
- silicon carbide
- plating
- wear resistance
- heat treatment
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C18/00—Chemical coating by decomposition of either liquid compounds or solutions of the coating forming compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating; Contact plating
- C23C18/16—Chemical coating by decomposition of either liquid compounds or solutions of the coating forming compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating; Contact plating by reduction or substitution, e.g. electroless plating
- C23C18/31—Coating with metals
- C23C18/32—Coating with nickel, cobalt or mixtures thereof with phosphorus or boron
- C23C18/34—Coating with nickel, cobalt or mixtures thereof with phosphorus or boron using reducing agents
- C23C18/36—Coating with nickel, cobalt or mixtures thereof with phosphorus or boron using reducing agents using hypophosphites
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、機械装置のシャフト、軸受等の摺動部表面に
施される複合メッキに関するものである。
施される複合メッキに関するものである。
従来の技術
近年、機械装置の摺動部の耐摩耗性向上の要求はますま
す強くなっており、より安価に耐摩耗性を向上させる手
段として、セラミックスコーティング、メッキ等の表面
処理が開発されている。この中でも特に耐摩耗性に優れ
た炭化ケイ素分散型複合メッキが注目されつつある。
す強くなっており、より安価に耐摩耗性を向上させる手
段として、セラミックスコーティング、メッキ等の表面
処理が開発されている。この中でも特に耐摩耗性に優れ
た炭化ケイ素分散型複合メッキが注目されつつある。
従来、ニッケル−リン合金をマトリックスとする炭化ケ
イ素分散型複合メッキにおいて、メッキ処理後２００〜
４００°Ｃで約１時間保持した後空冷することによって
（以下加熱処理という）メッキ特性を調整していた。つ
まり、メッキ中のニッケル−リン合金はアモルファス状
態にあり上記加熱処理を施す仁とにより、一部が結晶化
した状態に変化し硬度、耐摩耗性が著しく向上する。こ
の特性変化は、加熱処理温度に大きな影響を受けるが、
加熱処理時間を６０〜１８°Ｏ分の間で変化させても特
性変化は生じない。
イ素分散型複合メッキにおいて、メッキ処理後２００〜
４００°Ｃで約１時間保持した後空冷することによって
（以下加熱処理という）メッキ特性を調整していた。つ
まり、メッキ中のニッケル−リン合金はアモルファス状
態にあり上記加熱処理を施す仁とにより、一部が結晶化
した状態に変化し硬度、耐摩耗性が著しく向上する。こ
の特性変化は、加熱処理温度に大きな影響を受けるが、
加熱処理時間を６０〜１８°Ｏ分の間で変化させても特
性変化は生じない。
以下図面を参照しながら、上述の複合メッキの加熱処理
条件の一例について説明する。
条件の一例について説明する。
第２図は、従来の複合メッキの加熱処理条件と硬度を示
す図である。第２図における複合メッキの諸元は以下の
通りである。
す図である。第２図における複合メッキの諸元は以下の
通りである。
メッキ種類：ニソケルーリン無電解複合メッキメッキ組
成：ニッケル ８７〜８９ｗｔ％リン
８ｗｔ％ 炭化ケイ素粒子 ３〜５ｗｔ％ 炭化ケイ素：α型炭化ケイ素（平均粒径１．６μｍ）メ
ッキ厚さ２２０２ｍ 被メッキ物：５Ｋ−２（ＪＩＳ相等品）、生材以上の様
に作成した複合メッキ材を温度２ｏ。
成：ニッケル ８７〜８９ｗｔ％リン
８ｗｔ％ 炭化ケイ素粒子 ３〜５ｗｔ％ 炭化ケイ素：α型炭化ケイ素（平均粒径１．６μｍ）メ
ッキ厚さ２２０２ｍ 被メッキ物：５Ｋ−２（ＪＩＳ相等品）、生材以上の様
に作成した複合メッキ材を温度２ｏ。
〜ｅｏｏ°Ｃで６０分間加熱処理し、マイクロビッカー
ス硬度計にて荷重５０ノの条件で測定した複合メッキの
硬度を第２図に示している。図よシ明らかなように、複
合メッキの硬度は４００°Ｃ付近で最高となりこれ以上
温度を上げても硬度が下がる傾向を示す。故に１硬度の
高い摺動材の方が耐摩耗性が良好であるとする一般的考
えに基づいて、加熱処理条件は、第２図中の範囲Ａで示
す２００〜４００°Ｃの間で決められていた。
ス硬度計にて荷重５０ノの条件で測定した複合メッキの
硬度を第２図に示している。図よシ明らかなように、複
合メッキの硬度は４００°Ｃ付近で最高となりこれ以上
温度を上げても硬度が下がる傾向を示す。故に１硬度の
高い摺動材の方が耐摩耗性が良好であるとする一般的考
えに基づいて、加熱処理条件は、第２図中の範囲Ａで示
す２００〜４００°Ｃの間で決められていた。
発明が解決しようとする問題点
しかしながら上記のような構成では、耐摩耗性が不十分
であり複合メッキの適用範囲が限られていた、つまりニ
ッケル−リン合金をマトリックスとし、炭化ケイ素粒子
を分散した複合メッキの耐摩耗性が上記加熱処理条件の
範囲では、炭素鋼。
であり複合メッキの適用範囲が限られていた、つまりニ
ッケル−リン合金をマトリックスとし、炭化ケイ素粒子
を分散した複合メッキの耐摩耗性が上記加熱処理条件の
範囲では、炭素鋼。
鋳鉄の焼入れ焼もどし材と同程度であるため、複合メッ
キの適用範囲はアルミニウム摺動材や焼入れ焼もどしが
できない複雑形状の鋳鉄部品等に限られていた。
キの適用範囲はアルミニウム摺動材や焼入れ焼もどしが
できない複雑形状の鋳鉄部品等に限られていた。
本発明は上記問題点に鑑み、軸受鋼等の合金鋼の焼入れ
焼もどし材の代替としても利用できる耐摩耗性を供えた
複合メッキを提供するものである。
焼もどし材の代替としても利用できる耐摩耗性を供えた
複合メッキを提供するものである。
問題点を解決するための手段
上記問題点を解決するために本発明の複合メッキは、メ
ッキ後の加熱処理温度４７０〜ｓａｏ”ｃとするもので
ある。
ッキ後の加熱処理温度４７０〜ｓａｏ”ｃとするもので
ある。
作 用
本発明は上記した構成によって、複合メッキ被膜の耐摩
耗性を著しく向上することができ、合金鋼の熱処理材と
同等以上の耐摩耗性が得られる。
耗性を著しく向上することができ、合金鋼の熱処理材と
同等以上の耐摩耗性が得られる。
実施例
以下、本発明の一実施例について図面を参照しながら説
明する。
明する。
第１図は、本発明の一実施例における複合メッキの加熱
処理温度と耐摩耗性を示す図である。第１図における複
合メッキの諸元、耐摩耗性測定条件は以下の通シである
。
処理温度と耐摩耗性を示す図である。第１図における複
合メッキの諸元、耐摩耗性測定条件は以下の通シである
。
（１）供試材
（ａ）固定片（幅１２鴫、高さ１８ｍ、厚さ１２■）母
材・・・・・・鋳鉄（ＪＩＳ Ｆｅ１２．生材）メ
ッキ・・・・・・ニッケル−リン無電解複合メッキ（組
成）ニッケル ８７−８９ｗｔチリン 、
８ｗｔ％ 炭化ケイ素粒子 ３〜５ｗｔ％ （粒子）α型炭化ケイ素 θ噴粒径１．５μｍ）（厚さ
） ２０μｍ （ｂ）回転片（外径３３ｍｍ、厚さ１２■）材質・・・
・・・鋳鉄（ＪＩＳ Ｆｅ１２．焼入れ焼もどしは）（
２）摺動条件 回転片を回転させながら、回転片外周に固定片の一面（
１２ｍｍＸ １２ｙｍｎ）を圧着させる。
材・・・・・・鋳鉄（ＪＩＳ Ｆｅ１２．生材）メ
ッキ・・・・・・ニッケル−リン無電解複合メッキ（組
成）ニッケル ８７−８９ｗｔチリン 、
８ｗｔ％ 炭化ケイ素粒子 ３〜５ｗｔ％ （粒子）α型炭化ケイ素 θ噴粒径１．５μｍ）（厚さ
） ２０μｍ （ｂ）回転片（外径３３ｍｍ、厚さ１２■）材質・・・
・・・鋳鉄（ＪＩＳ Ｆｅ１２．焼入れ焼もどしは）（
２）摺動条件 回転片を回転させながら、回転片外周に固定片の一面（
１２ｍｍＸ １２ｙｍｎ）を圧着させる。
摺動速度 １ｍ／ｓ
荷 重 １０Ｋｐｆ
時 間 ３０分
潤滑剤 鉱油（ＶＧ１５）
第１図は、複合メッキの加熱処理温度と上記条件で摺動
させた時の摩耗体積を示している。ここで加熱処理時間
は６０分とした。
させた時の摩耗体積を示している。ここで加熱処理時間
は６０分とした。
第１図より明らかなように、加熱処理温度温度範囲Ｂで
示す４７０〜５３０℃で著しく耐摩耗性が向上している
。従って、軸受鋼等の合金鋼の焼入れ焼もどし材の代替
として、複合メッキが利用できるＯ 以上のように本実施例によれば、リン含有量が８ ｗ
ｔ％、炭化ケイ素含有量が３〜５ｗｔ％、炭化ケイ素粒
子平均粒径が１．６°μｍであるニッケル−リン複合メ
ッキにおいて、加熱処理温度を４７０〜５３０Ｃとする
ことにより、従来の加熱処理温度２００〜４００℃で処
理した複合メッキと比較して著しく耐摩耗性を向上させ
ることができ、複合メッキの適用範囲を広げることがで
きる。
示す４７０〜５３０℃で著しく耐摩耗性が向上している
。従って、軸受鋼等の合金鋼の焼入れ焼もどし材の代替
として、複合メッキが利用できるＯ 以上のように本実施例によれば、リン含有量が８ ｗ
ｔ％、炭化ケイ素含有量が３〜５ｗｔ％、炭化ケイ素粒
子平均粒径が１．６°μｍであるニッケル−リン複合メ
ッキにおいて、加熱処理温度を４７０〜５３０Ｃとする
ことにより、従来の加熱処理温度２００〜４００℃で処
理した複合メッキと比較して著しく耐摩耗性を向上させ
ることができ、複合メッキの適用範囲を広げることがで
きる。
また、上記加熱処理温度と耐摩耗性の特性は、リン含有
量６〜１５ｗｔ％、炭化ケイ素の平均粒径、含有量を０
．１〜２μｍ 、 １〜１０ｗｔ％の間で変化させても
変わらない。
量６〜１５ｗｔ％、炭化ケイ素の平均粒径、含有量を０
．１〜２μｍ 、 １〜１０ｗｔ％の間で変化させても
変わらない。
発明の効果
以上のように本発明は、ニッケル−リン合金をマトリッ
クスとし、炭化ケイ素粒子を分散した複合メッキにおい
て、メッキ後の加熱処理温度を４７０〜５３０℃とする
ことにより、複合メッキの耐摩耗性を著しく向上させ、
複合メッキの適用範囲を広げるものである。
クスとし、炭化ケイ素粒子を分散した複合メッキにおい
て、メッキ後の加熱処理温度を４７０〜５３０℃とする
ことにより、複合メッキの耐摩耗性を著しく向上させ、
複合メッキの適用範囲を広げるものである。
第１図は複合メッキの耐摩耗性と加熱処理温度の関係を
示すグラフ、第２図は複合メッキの硬度と加熱処理温度
の関係を示すグラフである。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 加塾免理溢鷹Ｅ ”ｃ ］
示すグラフ、第２図は複合メッキの硬度と加熱処理温度
の関係を示すグラフである。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 加塾免理溢鷹Ｅ ”ｃ ］
Claims (2)
- （１）ニッケル−リン合金をマトリックスとし、炭化ケ
イ素粒子を分散した複合メッキにおいて、メッキ後の加
熱処理温度を４７０℃〜５３０℃とすることを特徴とす
る複合メッキ方法。 - （２）前記ニッケル−リン合金のリン含有量を６〜１５
ｗｔ％、炭化ケイ素粒子の粒径を０．１〜２．０μｍ、
共析量を１〜１０ｗｔ％とする特許請求の範囲第１項記
載の複合メッキ方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29955286A JPS63153282A (ja) | 1986-12-16 | 1986-12-16 | 複合メツキ方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29955286A JPS63153282A (ja) | 1986-12-16 | 1986-12-16 | 複合メツキ方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63153282A true JPS63153282A (ja) | 1988-06-25 |
Family
ID=17874093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29955286A Pending JPS63153282A (ja) | 1986-12-16 | 1986-12-16 | 複合メツキ方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63153282A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012087325A (ja) * | 2010-10-15 | 2012-05-10 | National Maritime Research Institute | 無電解ニッケル−リンめっき処理方法及び無電解ニッケル−リンめっき処理した機能部品 |
| CN105002483A (zh) * | 2015-07-14 | 2015-10-28 | 河北科技大学 | 一种非晶态镍磷碳化钨粉末复合镀层的制备方法 |
| JP2016014183A (ja) * | 2014-07-03 | 2016-01-28 | 奥野製薬工業株式会社 | 無電解めっき液、めっき皮膜、めっき品及びめっき皮膜の形成方法 |
-
1986
- 1986-12-16 JP JP29955286A patent/JPS63153282A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012087325A (ja) * | 2010-10-15 | 2012-05-10 | National Maritime Research Institute | 無電解ニッケル−リンめっき処理方法及び無電解ニッケル−リンめっき処理した機能部品 |
| JP2016014183A (ja) * | 2014-07-03 | 2016-01-28 | 奥野製薬工業株式会社 | 無電解めっき液、めっき皮膜、めっき品及びめっき皮膜の形成方法 |
| CN105002483A (zh) * | 2015-07-14 | 2015-10-28 | 河北科技大学 | 一种非晶态镍磷碳化钨粉末复合镀层的制备方法 |
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