JPS6313610A - 熱鋼板の冷却方法 - Google Patents
熱鋼板の冷却方法Info
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- JPS6313610A JPS6313610A JP61155049A JP15504986A JPS6313610A JP S6313610 A JPS6313610 A JP S6313610A JP 61155049 A JP61155049 A JP 61155049A JP 15504986 A JP15504986 A JP 15504986A JP S6313610 A JPS6313610 A JP S6313610A
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Classifications
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
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-
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-
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- B21B45/0233—Spray nozzles, Nozzle headers; Spray systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は熱鋼板、特に熱間圧延された厚鋼板等の良形
状かつ均一な材質を得るための強制冷却方法に関する。
状かつ均一な材質を得るための強制冷却方法に関する。
(従来の技術)
最近の厚板製造プロセスにおいては、合金元素の低減、
省熱処理、新鋼種の開発を[1的として。
省熱処理、新鋼種の開発を[1的として。
加熱条件の制御並びにコン1− r:z−ルド圧延直後
の強制冷却を組み合1↓た、いわゆる調質冷却プロセス
の研究が盛んであり、既に、1i鉱各社で種々の調質冷
却設備が実機化されている。
の強制冷却を組み合1↓た、いわゆる調質冷却プロセス
の研究が盛んであり、既に、1i鉱各社で種々の調質冷
却設備が実機化されている。
これ等の加熱から冷却に至る一連の制御は、厚鋼板の変
態組成の制御と機械的性質の向1−を狙ったものである
が、加熱、圧延制御技術は長年の研究により冶金的機構
の解11と共には(オンライン製造技術としてf# :
/、されたものであるのに対し、強制冷却技術は、冶金
的な機構は解明しているものの、冷却制御技術、特に形
状制御技術に関しては未だ不充分な状fuiである。
態組成の制御と機械的性質の向1−を狙ったものである
が、加熱、圧延制御技術は長年の研究により冶金的機構
の解11と共には(オンライン製造技術としてf# :
/、されたものであるのに対し、強制冷却技術は、冶金
的な機構は解明しているものの、冷却制御技術、特に形
状制御技術に関しては未だ不充分な状fuiである。
即ち、熱鋼板の強制冷却は圧延機後面又は、熱間矯正機
後面の熱鋼板の通板ライン上に熱鋼板の上下面に配Hし
たノズル群より、熱鋼板!二下面に冷却水を噴射して1
1なうが、この時に板幅方向に一様に冷却水を噴射する
と、板側端部は冷却開始時の温度が板幅中央部より低い
こと及び、板1−水の落下、端面冷却にJ゛り板1に、
l中央部よりも冷却速瓜が1−jt−〈なり、板幅方向
に温度差が生じて板形状が茗しく損なわれることが知ら
れている。
後面の熱鋼板の通板ライン上に熱鋼板の上下面に配Hし
たノズル群より、熱鋼板!二下面に冷却水を噴射して1
1なうが、この時に板幅方向に一様に冷却水を噴射する
と、板側端部は冷却開始時の温度が板幅中央部より低い
こと及び、板1−水の落下、端面冷却にJ゛り板1に、
l中央部よりも冷却速瓜が1−jt−〈なり、板幅方向
に温度差が生じて板形状が茗しく損なわれることが知ら
れている。
このような問題を解決する方法として、板端部の冷却水
を遮閉する方法が特開昭80−174833号公報に開
示されている。その冷却方法は、冷却開始直前の鋼板が
圧延中及び強制冷却装置への搬送中に空冷によって鋼板
端部の温度は中央部より下がり、すでに板幅方向に温度
偏差を持っており、強制冷却によってこの温度偏差が更
に拡大されるため、この温度偏差拡大を鋼板端部の所定
域の冷却水を遮閉して鋼板端部の冷却を阻止し、冷却途
中又は冷却完了詩の板幅方向の温度を均一化し、良形状
でかつ、材質の均一な鋼板を得ることを目的としたもの
である。
を遮閉する方法が特開昭80−174833号公報に開
示されている。その冷却方法は、冷却開始直前の鋼板が
圧延中及び強制冷却装置への搬送中に空冷によって鋼板
端部の温度は中央部より下がり、すでに板幅方向に温度
偏差を持っており、強制冷却によってこの温度偏差が更
に拡大されるため、この温度偏差拡大を鋼板端部の所定
域の冷却水を遮閉して鋼板端部の冷却を阻止し、冷却途
中又は冷却完了詩の板幅方向の温度を均一化し、良形状
でかつ、材質の均一な鋼板を得ることを目的としたもの
である。
(発明が解決しようとしている問題点)前記の従来技術
の冷却方法は、鋼板端部の冷却水をノズル中位でオン・
オフ制御を行なうため第1f図に示すように、戸閉機能
のない強制冷却時に発生する鋼板端部の冷却完了時の温
度偏差傾向と、戸閉機能を有する場合の冷却完了後の温
度回復傾向が異なり、鋼板端部と中央部の境界部に温度
回復が不1−分な?1.J IN 41’F部が発生す
る。この境界部温度降ドがノ1−しると、例え板幅中央
と端部の温度差がなくてt)強制冷却後の鋼板形状が損
なわれ耳波形状になり易い。
の冷却方法は、鋼板端部の冷却水をノズル中位でオン・
オフ制御を行なうため第1f図に示すように、戸閉機能
のない強制冷却時に発生する鋼板端部の冷却完了時の温
度偏差傾向と、戸閉機能を有する場合の冷却完了後の温
度回復傾向が異なり、鋼板端部と中央部の境界部に温度
回復が不1−分な?1.J IN 41’F部が発生す
る。この境界部温度降ドがノ1−しると、例え板幅中央
と端部の温度差がなくてt)強制冷却後の鋼板形状が損
なわれ耳波形状になり易い。
但し、境界部温爪降ドがあっても、値が小さい場合(例
えばΔT≦30°0)jJ、冷却後の鋼板形状は良好で
あるが、成品切断時に板幅方向にスリット状に分割して
使用する場合は、切断後に反り、曲り等が発生し、矯1
1が必要となる。なお、この境界部温度降ドは、冷却室
r温爪(板厚モ均)が500°C以F(7)場合ニ!I
′1に発生し易く、550℃以にではほとんど発生しな
い。
えばΔT≦30°0)jJ、冷却後の鋼板形状は良好で
あるが、成品切断時に板幅方向にスリット状に分割して
使用する場合は、切断後に反り、曲り等が発生し、矯1
1が必要となる。なお、この境界部温度降ドは、冷却室
r温爪(板厚モ均)が500°C以F(7)場合ニ!I
′1に発生し易く、550℃以にではほとんど発生しな
い。
又、従来枝1.1巨l)冷却力〃、のもう1つの問題点
を第12図(a)に小才。と)却装置ν1の1を手方向
を3ゾーンに分割し、各ラーンの戸閉長さく鋼板側端部
がらの距離文で小−4)1j、図中に到線で示すが、冷
却装置出側になるにしたがって、戸閉長さ見は小さくな
っている。このような戸閉方〃、では、鋼板端部の冷却
戸閉部分が、名冷却ゾーンにつき1直線上になるため、
冷却遮閉部の冷却能と非遮閉部の冷却能の差の大き過ぎ
、温度パターンがステップ的になる。冷却途中でこのよ
うな温度パターンが発生した鋼板は、冷却停止時の温度
が均一であっても、鋼板端部に波及び反りが発生し易い
。
を第12図(a)に小才。と)却装置ν1の1を手方向
を3ゾーンに分割し、各ラーンの戸閉長さく鋼板側端部
がらの距離文で小−4)1j、図中に到線で示すが、冷
却装置出側になるにしたがって、戸閉長さ見は小さくな
っている。このような戸閉方〃、では、鋼板端部の冷却
戸閉部分が、名冷却ゾーンにつき1直線上になるため、
冷却遮閉部の冷却能と非遮閉部の冷却能の差の大き過ぎ
、温度パターンがステップ的になる。冷却途中でこのよ
うな温度パターンが発生した鋼板は、冷却停止時の温度
が均一であっても、鋼板端部に波及び反りが発生し易い
。
これを解決する方法として例えば前記の特開昭f(0−
174833号公報には、第12図(b)に示すような
戸閉方法が開示されている。すなわち鋼板の上。
174833号公報には、第12図(b)に示すような
戸閉方法が開示されている。すなわち鋼板の上。
−ド及び通板方向の戸閉ノズル個数を冷却装置長手方向
に増減し′C設定する方法が提案されている。
に増減し′C設定する方法が提案されている。
しかし、この方法は、強制冷却装置が十分に長く、戸閉
装置の数が多い場合にのみ、ある程度の補11か++(
能となるか設備費がかかり、かつ鋼板端部の波および反
りに対して完全ではない。
装置の数が多い場合にのみ、ある程度の補11か++(
能となるか設備費がかかり、かつ鋼板端部の波および反
りに対して完全ではない。
以1−説明したように従来の板幅方向の冷却制御方法で
、かなりの冷却形状改善が計れたが、依然として問題を
含むものである。
、かなりの冷却形状改善が計れたが、依然として問題を
含むものである。
(問題点を解決するための手段)
そこで本発明は、このような従来技術がもつ問題点に鑑
み、水冷過程の鋼板幅方向、特に鋼板端部の温度パター
ンに11. II L、その温1■パターンが所定の温
IW偏ノテ・内で冷却できるように鋼板端部近傍の冷却
水111−を、ノズル中位で増減し、良好な形状を有す
る鋼板を製造することを目的とするもので、その要旨は
、 熱鋼板の搬送ライン1−で熱鋼板を長手方向に移送しな
がら該鋼板の1−ドの板#4.1全11′11に指向す
るように配置された複数のノズルから前記鋼板に冷却水
量を制御供給する方〃、において、前記鋼板の板厚、板
幅、冷却開始温度、冷却速度及び冷却完了温度に応じて
冷却中の&幅方向の温度差が目標値以下になるように板
幅方向のノズル4Fjに水酸を増減することを!145
徴とする熱鋼板の冷却方法である。
み、水冷過程の鋼板幅方向、特に鋼板端部の温度パター
ンに11. II L、その温1■パターンが所定の温
IW偏ノテ・内で冷却できるように鋼板端部近傍の冷却
水111−を、ノズル中位で増減し、良好な形状を有す
る鋼板を製造することを目的とするもので、その要旨は
、 熱鋼板の搬送ライン1−で熱鋼板を長手方向に移送しな
がら該鋼板の1−ドの板#4.1全11′11に指向す
るように配置された複数のノズルから前記鋼板に冷却水
量を制御供給する方〃、において、前記鋼板の板厚、板
幅、冷却開始温度、冷却速度及び冷却完了温度に応じて
冷却中の&幅方向の温度差が目標値以下になるように板
幅方向のノズル4Fjに水酸を増減することを!145
徴とする熱鋼板の冷却方法である。
(作用)
板厚と冷却速In−との関係1」第4図に示す通り、板
厚が厚くなると2檄に冷却速度が減少し、水量密度が低
ドするにしたがって冷却速度も低下する。
厚が厚くなると2檄に冷却速度が減少し、水量密度が低
ドするにしたがって冷却速度も低下する。
板幅と板幅方向注水1i1パターンとの関係はt55図
に小才通り、板幅の広い材料は冷却開始時の板側端部の
温度降下域が大の傾向にあるので、注水琶零の領域を増
加させ、板幅の狭い材料は板側端部の温度降下域が小の
傾向にあるので、注水量零の領域はなくてもよい。
に小才通り、板幅の広い材料は冷却開始時の板側端部の
温度降下域が大の傾向にあるので、注水琶零の領域を増
加させ、板幅の狭い材料は板側端部の温度降下域が小の
傾向にあるので、注水量零の領域はなくてもよい。
板側端部の過冷却と冷却速度との関係を第6図(a)に
、板側端部の過冷却と冷却完了温度との関係を第6図(
b)に示す。第6図(a)より冷却速度が大きい程、板
側端部の過冷却は大きくなり、第6図(b)より冷却完
了温度が高い程、板側端部の過冷却は小さくなることが
判明する。
、板側端部の過冷却と冷却完了温度との関係を第6図(
b)に示す。第6図(a)より冷却速度が大きい程、板
側端部の過冷却は大きくなり、第6図(b)より冷却完
了温度が高い程、板側端部の過冷却は小さくなることが
判明する。
従って板側端部の過冷却を防止するためには、板厚、板
幅、冷却開始温度、冷却速度、冷却完了温度に応じて、
ノズル注水量零の領域を増減し、かつ汀水縫パターンが
ステップ的になるのを防止するため、ノズルイηに注水
量を増減する。
幅、冷却開始温度、冷却速度、冷却完了温度に応じて、
ノズル注水量零の領域を増減し、かつ汀水縫パターンが
ステップ的になるのを防止するため、ノズルイηに注水
量を増減する。
(実施例)
次いで、本発明を図示の実施例に基づいて詳細に説明す
る。第1図は本発明の1実施例を示す冷却装置の全体構
成図である。
る。第1図は本発明の1実施例を示す冷却装置の全体構
成図である。
熱鋼板1は熱間圧延後に冷ノ41装置1oで材質、寸〃
ζに応じて所定の冷却条ヂ1で1す1定の温爪迄冷却さ
れる。2は熱鋼板lの搬送出し1−ル、3は搬送用ロー
ル2と1−ドJ、I 1.″配hvIされた拘東用のロ
ールであり、y1降装置Iv1 (図示廿ず)によって
’71隆自在に配置しており、熱鋼板の冷却中にのみ、
熱鋼板を拘束する位置にI’ 1lfl’する。
ζに応じて所定の冷却条ヂ1で1す1定の温爪迄冷却さ
れる。2は熱鋼板lの搬送出し1−ル、3は搬送用ロー
ル2と1−ドJ、I 1.″配hvIされた拘東用のロ
ールであり、y1降装置Iv1 (図示廿ず)によって
’71隆自在に配置しており、熱鋼板の冷却中にのみ、
熱鋼板を拘束する位置にI’ 1lfl’する。
熱鋼板を冷却するための冷却水は、給水ヘッダー7、給
水lrl・6.木111制御Jlljr5を経−(スプ
レー装置4に供給される。なお水量制御弁5は給水管6
を経て0(給される冷却水を谷冷却制御JIゾーン毎の
所定の水111に制御JII して各冷却制御ゾーンの
スプレー装置に供給する。
水lrl・6.木111制御Jlljr5を経−(スプ
レー装置4に供給される。なお水量制御弁5は給水管6
を経て0(給される冷却水を谷冷却制御JIゾーン毎の
所定の水111に制御JII して各冷却制御ゾーンの
スプレー装置に供給する。
入側温度、181;l冷却装置1oの入側に板幅方向に
複数個配置されであり、熱鋼4bi lの冷却開始前の
板幅方向温度を検出12、入側温度演算装置11にイン
プラI・し、人側温1え演算装置Ivlttでは冷却開
始前の板幅方向温1m分布を演算する。
複数個配置されであり、熱鋼4bi lの冷却開始前の
板幅方向温度を検出12、入側温度演算装置11にイン
プラI・し、人側温1え演算装置Ivlttでは冷却開
始前の板幅方向温1m分布を演算する。
更に冷却装置10の出側には出側温度計9が板幅方向に
複数個配hγ1されてあり、熱鋼板lの冷却完r後(復
熱後)の板幅方向温度を検出し、出側温度演算装置13
にインプットし、出側温度演算装置13では冷却完了後
の板幅方向温度分布を演算する。
複数個配hγ1されてあり、熱鋼板lの冷却完r後(復
熱後)の板幅方向温度を検出し、出側温度演算装置13
にインプットし、出側温度演算装置13では冷却完了後
の板幅方向温度分布を演算する。
12は冷却装置を制御するための冷却演算・制御装置で
あり、上位計算機14から与えられた被冷却材の鋼種、
寸法、11標冷却開始温度、冷却速度、冷却完了温度等
の操業条件から各冷却制御ゾーンの冷却水h1及び通板
速度を演算し、更に温度演算装置11.13の被冷却熱
鋼板の冷却開始前温度及び前冷却材の冷却完了温度実績
に基づいて前記の冷却装置の制御条件を修正演算すると
共に、スプレー装置の鋼板側端部周辺のノズル流量制御
条件を演qし、冷却装置lOの各構成部分を制御する。
あり、上位計算機14から与えられた被冷却材の鋼種、
寸法、11標冷却開始温度、冷却速度、冷却完了温度等
の操業条件から各冷却制御ゾーンの冷却水h1及び通板
速度を演算し、更に温度演算装置11.13の被冷却熱
鋼板の冷却開始前温度及び前冷却材の冷却完了温度実績
に基づいて前記の冷却装置の制御条件を修正演算すると
共に、スプレー装置の鋼板側端部周辺のノズル流量制御
条件を演qし、冷却装置lOの各構成部分を制御する。
なお、良好な鋼板形状を得るための冷却制御手段として
は、鋼板、」−下面の冷却制御及び鋼板先後端部の冷却
制御も重要であるが、これ等の冷却制御は公知の方法に
よる。又、冷却開始時の測温結果からの板幅方向温度パ
ターンの演算方法、冷却条件からの単位時間当りの温度
降下量の演算方法及び板幅ノ」向の温爪隆ド(dを均一
にするための鋼板端部近傍ノズルの冷却水I11の演算
方法についても公知の方法による。
は、鋼板、」−下面の冷却制御及び鋼板先後端部の冷却
制御も重要であるが、これ等の冷却制御は公知の方法に
よる。又、冷却開始時の測温結果からの板幅方向温度パ
ターンの演算方法、冷却条件からの単位時間当りの温度
降下量の演算方法及び板幅ノ」向の温爪隆ド(dを均一
にするための鋼板端部近傍ノズルの冷却水I11の演算
方法についても公知の方法による。
15は搬送用ロール2の回転数を検出する回転数検出器
であり、冷却れ1(rJ・制御装2t12に接続してい
る。
であり、冷却れ1(rJ・制御装2t12に接続してい
る。
なお、各冷却制御ゾーン1r〕の必要冷却水&1は、前
記のスプレー装置、Ql 4の各ノズルのlAr、lJ
l制御酸によって変わるため、スプレー装置の各ノズル
の流敬制御量をフィードバックして各冷却制御ゾーン毎
の必要冷却水IIUを制御する。
記のスプレー装置、Ql 4の各ノズルのlAr、lJ
l制御酸によって変わるため、スプレー装置の各ノズル
の流敬制御量をフィードバックして各冷却制御ゾーン毎
の必要冷却水IIUを制御する。
次にスプレー装置4の構成について述べる。第2図、第
3図は鋼板側端部近傍のノズル流に制御のメカニズムを
示すものである。このノズル流14制alJ1 Mは、
ノズルへツタ−21、ノズル25、ノズル毎の噴射水1
.1を制御する11体22、弁体の回転軸に連結したレ
バー23.各jr体とノズルを連結するノズル支省24
.1/パーをf14 filさせ11体の開度を、没定
するためのストライカーブロンク28、ストライカーブ
ロンクを移動1.レバーの回転角を制御するためのスク
リュー軸27、スクリュー軸の軸受26゜スクリュー軸
を回転する駆動装置29及びスクリュー軸の回転数を検
出しストライカ−ブロックの位置を検出する回転検出器
28aで構成されており、各スプレー装置毎に鋼板側端
部のノズル流量を決められた値に制御する。
3図は鋼板側端部近傍のノズル流に制御のメカニズムを
示すものである。このノズル流14制alJ1 Mは、
ノズルへツタ−21、ノズル25、ノズル毎の噴射水1
.1を制御する11体22、弁体の回転軸に連結したレ
バー23.各jr体とノズルを連結するノズル支省24
.1/パーをf14 filさせ11体の開度を、没定
するためのストライカーブロンク28、ストライカーブ
ロンクを移動1.レバーの回転角を制御するためのスク
リュー軸27、スクリュー軸の軸受26゜スクリュー軸
を回転する駆動装置29及びスクリュー軸の回転数を検
出しストライカ−ブロックの位置を検出する回転検出器
28aで構成されており、各スプレー装置毎に鋼板側端
部のノズル流量を決められた値に制御する。
又、ノズル流量制御用弁体22は第3図に示すように、
ノズルヘッダー21上にノズル25の水路を形成する如
く連設されており、ストライカ−ブロック28でレバー
23を回転方向に動かすことにより弁回転子20を回転
させ水路を閉じる全開状態(a)、所定の水路を形成す
る中間開度状態(b)、ノズル各酸をフルに発揮させる
水路を形成する全開状態(c)を任意に選択できる構造
としており、更にストライカ−ブロック28内のストラ
イカ−距離立、+ 412 + iaをノズルピッチ
±Δ見に設定することにより、隣接ノズル毎のノズル噴
射量を異なった値に制御することが可能である。
ノズルヘッダー21上にノズル25の水路を形成する如
く連設されており、ストライカ−ブロック28でレバー
23を回転方向に動かすことにより弁回転子20を回転
させ水路を閉じる全開状態(a)、所定の水路を形成す
る中間開度状態(b)、ノズル各酸をフルに発揮させる
水路を形成する全開状態(c)を任意に選択できる構造
としており、更にストライカ−ブロック28内のストラ
イカ−距離立、+ 412 + iaをノズルピッチ
±Δ見に設定することにより、隣接ノズル毎のノズル噴
射量を異なった値に制御することが可能である。
次に第7図に基づいて冷却演算・制御装置12の制御条
件演算フローを説明する。なお冷却演算・制御装置12
を一点鎖線でしめす。
件演算フローを説明する。なお冷却演算・制御装置12
を一点鎖線でしめす。
まず1−位置′nJ114からり−えられる被冷却材の
鋼種、寸法、冷却開始温度、冷却速度、冷却完了温度等
の操業条ヂ1に基づいて、ブロック30.3+、32.
33.34で各冷71 flj制御ゾーンの冷却水部、
通板速)■を演算し、冷却装置の制御架f1を決定する
。この際、上位計算機+4からlj、えられた冷却開始
温度は、圧延仕上り温1バから、:1ηした[1標値で
あり、実績温度である入側温1腹計8からの入力により
演算した値との間にX・があった場合は1り度修正演算
を実施する。
鋼種、寸法、冷却開始温度、冷却速度、冷却完了温度等
の操業条ヂ1に基づいて、ブロック30.3+、32.
33.34で各冷71 flj制御ゾーンの冷却水部、
通板速)■を演算し、冷却装置の制御架f1を決定する
。この際、上位計算機+4からlj、えられた冷却開始
温度は、圧延仕上り温1バから、:1ηした[1標値で
あり、実績温度である入側温1腹計8からの入力により
演算した値との間にX・があった場合は1り度修正演算
を実施する。
次1/’ テ’;’ l’ ツク35.3G、37,3
(1,3Q、40 テ鋼板側端部周辺の冷却、il¥[
をI+ない、ノズル流星制御装置の上、下それぞれの使
用II(、ノズルの流μ制W itを演算する。
(1,3Q、40 テ鋼板側端部周辺の冷却、il¥[
をI+ない、ノズル流星制御装置の上、下それぞれの使
用II(、ノズルの流μ制W itを演算する。
まず最側端部近傍(板幅から約3(law)について前
記のブロック34で求めた板幅中央部温度の冷却中の温
度TN(i)と舷側部近傍の冷却中の温度T^(i)を
比較し、TN(i)−TA(i)≦ΔT(i)となるノ
ズルm jil制御装置の使用b1及び各ノズル流量制
御2 御装置1σの最側端部近傍のノズル流量ゼロのノズル数
を求める。
記のブロック34で求めた板幅中央部温度の冷却中の温
度TN(i)と舷側部近傍の冷却中の温度T^(i)を
比較し、TN(i)−TA(i)≦ΔT(i)となるノ
ズルm jil制御装置の使用b1及び各ノズル流量制
御2 御装置1σの最側端部近傍のノズル流量ゼロのノズル数
を求める。
なお1.L記ΔT (i)は実用上は変態点近傍はΔT
(i)鴫+70〜+10°C1冷却完了時はΔT(i)
#+30〜−1O°Cとすれば良い。同様に側端部近
傍の温度TB(i) 、 TO(i) 、 TD(i)
とTN(i)を比較し、TN(i)−TB(i)≦ΔT
(i) 、 TN(i) −TC(i)≦ΔT (i
) 、 TN(i) −TD(i)≦ΔT(i)となる
各ノズルの流量を求め、ノズル流量制御装置の制御量を
決める。但し、iは冷却開始からの経過時間である。
(i)鴫+70〜+10°C1冷却完了時はΔT(i)
#+30〜−1O°Cとすれば良い。同様に側端部近
傍の温度TB(i) 、 TO(i) 、 TD(i)
とTN(i)を比較し、TN(i)−TB(i)≦ΔT
(i) 、 TN(i) −TC(i)≦ΔT (i
) 、 TN(i) −TD(i)≦ΔT(i)となる
各ノズルの流量を求め、ノズル流量制御装置の制御量を
決める。但し、iは冷却開始からの経過時間である。
なお、鋼板側端部近傍のノズル流量からノズル制御装置
の制御量を求める場合は、事前に求めたノズル流量制御
用弁体22の流量特性から所定のノズル流量になるレバ
ー23の回転角を求め、各レバーの回転角が求めた角度
になるように、ストライカ−ブロックの位置及びストラ
イカ−間距離見1.又2 、見3の制御量を求める。
の制御量を求める場合は、事前に求めたノズル流量制御
用弁体22の流量特性から所定のノズル流量になるレバ
ー23の回転角を求め、各レバーの回転角が求めた角度
になるように、ストライカ−ブロックの位置及びストラ
イカ−間距離見1.又2 、見3の制御量を求める。
冷却完了時の板幅方向の温度分布を均一にするためには
、第8図に示すように、Aノズル、Bノズル、Cノズル
、Dノズルと段階的に吐出流星な増すことが必要である
が、実用的には例えばAノズjlz=o$、n/ズJl
/−50X 、 C/ズAy=7’d、D ”N/スル
ー100%を固定#i Alfit トすれば、は(目
的を達成することがij)能であり、その場合はfLl
、u2+文3は所定の傾斜を持ったノズル流量とな
るように固定的な値を持たせれば良い。
、第8図に示すように、Aノズル、Bノズル、Cノズル
、Dノズルと段階的に吐出流星な増すことが必要である
が、実用的には例えばAノズjlz=o$、n/ズJl
/−50X 、 C/ズAy=7’d、D ”N/スル
ー100%を固定#i Alfit トすれば、は(目
的を達成することがij)能であり、その場合はfLl
、u2+文3は所定の傾斜を持ったノズル流量とな
るように固定的な値を持たせれば良い。
次に、前述の冷却装置を用いて25mmX 3,000
園鵬X 40,000m■の熱鋼板を冷却する方法につ
いて述べる。
園鵬X 40,000m■の熱鋼板を冷却する方法につ
いて述べる。
冷却条件は次の通りである。
冷却開始温度;750℃
冷却完了温度;450°0
冷却時間;1lsec
ノズルの配置は第10図に示すように、搬送用ロール2
と拘東用ロール3との間に上下に配置し、板幅方向には
75m■間隔に配置した。ノズル毎の注水是は第1表に
従来〃、と共に示している。なお通板速度はOOm/s
inであった。
と拘東用ロール3との間に上下に配置し、板幅方向には
75m■間隔に配置した。ノズル毎の注水是は第1表に
従来〃、と共に示している。なお通板速度はOOm/s
inであった。
冷却完了時の鋼板の温度を測定するため、第1゜図の位
置の板幅方向の温度を測定した。測温結果および鋼板変
形量の実測値を従来法と対比させてPjS1表の下方に
しめす。
置の板幅方向の温度を測定した。測温結果および鋼板変
形量の実測値を従来法と対比させてPjS1表の下方に
しめす。
従来法の温度差が最大25°C1鋼板変形量が8mmに
対し、本実施例では温度差が最大5℃、鋼板変形量が2
I1mと大幅に改善されていることがわかる。尚、第1
表かられかる通り、本実施例は従来法に比較して、注水
量零のノズルがかなりあり、省エネルギーにもなってい
る。
対し、本実施例では温度差が最大5℃、鋼板変形量が2
I1mと大幅に改善されていることがわかる。尚、第1
表かられかる通り、本実施例は従来法に比較して、注水
量零のノズルがかなりあり、省エネルギーにもなってい
る。
(発明の効果)
以−1,説明したように本発明による熱鋼板の冷却前〃
、は、熱間圧延した熱鋼板を強制冷却する際に、冷却前
の板幅方向の温度偏差及び冷却中に生じる板幅方向の偏
冷却による温度偏差を補正した板幅方向で均一な冷却を
することにより、冷却中及び冷却完了時に板幅方向に均
一な温度分布を持った鋼板の冷却方法が実現可能となり
1次の効果を得ることができる。
、は、熱間圧延した熱鋼板を強制冷却する際に、冷却前
の板幅方向の温度偏差及び冷却中に生じる板幅方向の偏
冷却による温度偏差を補正した板幅方向で均一な冷却を
することにより、冷却中及び冷却完了時に板幅方向に均
一な温度分布を持った鋼板の冷却方法が実現可能となり
1次の効果を得ることができる。
(1)板内強1W分IHjの均一な鋼板を得ることがで
きる。
きる。
(2)冷却後の形状の良好な鋼板を得ることができる。
(3)冷却後の板内残IW応力が少なく、冷却後鋼板を
スリット状に切断しても、反り等の発生の少ない鋼板を
得ることができる。
スリット状に切断しても、反り等の発生の少ない鋼板を
得ることができる。
(4)被冷却材の板幅より外側に配置したノズル流j1
1を零にすることができ不用な冷却水を流さないため省
エネルギーがA1れる。
1を零にすることができ不用な冷却水を流さないため省
エネルギーがA1れる。
第1図は本発明の1実施例における冷却装置の全体構成
を示す図、第2図及び第3図はノズル注水量増減のメカ
ニズムを小す図、第4図は板厚と板厚平均冷却速度との
関係を示す図、第5図は板幅と板幅方白木ら1パターン
との関係を示す図、第6図は板側端の過冷却に及ぼず冷
却速度、冷却完了温度の彩管を、1<ず図、第7図は本
発明のl実施例の注水に制御フローを小ず図、第8図は
ノズルレバー角度とノズル噴QJ Itlとの関係を示
す図、第9図はスプレー装r1内のノズル配置の1実施
例を示す図、第10図は出側温1171の配置を示す図
、第11図は冷却水酸tli機能有無の場合の冷却完了
時の鋼板温度を示す図、第12図C」従来の冷却水遮断
パターンと冷却完(If!+の鋼板温度を示す図である
。 l・・・熱鋼板、2・・・搬送用ロール、3・・・拘束
用ロール、4・・・スプI/−装贋、1j・・・木!1
1制御(r、6・・・給水管、7・・・ヘンダー、8・
・・入側温度計、9・・・出側温度計、10・・・冷却
装置、11・・・入側温度演算装置、12・・・冷却演
算・制御装4Y1.13・・・出側温度演算装置、14
・・・−1−位、1lt)機、15・・・回転数検出器
、21・・・ノズルヘラター、22・・・弁体、23・
・・レバー、24・・・ノズル支管、25・・・ノズル
、2B・・・軸受、27・・・ストライカ−ブロック、
28・・・駆動装置、29a・・・回転数検出器。
を示す図、第2図及び第3図はノズル注水量増減のメカ
ニズムを小す図、第4図は板厚と板厚平均冷却速度との
関係を示す図、第5図は板幅と板幅方白木ら1パターン
との関係を示す図、第6図は板側端の過冷却に及ぼず冷
却速度、冷却完了温度の彩管を、1<ず図、第7図は本
発明のl実施例の注水に制御フローを小ず図、第8図は
ノズルレバー角度とノズル噴QJ Itlとの関係を示
す図、第9図はスプレー装r1内のノズル配置の1実施
例を示す図、第10図は出側温1171の配置を示す図
、第11図は冷却水酸tli機能有無の場合の冷却完了
時の鋼板温度を示す図、第12図C」従来の冷却水遮断
パターンと冷却完(If!+の鋼板温度を示す図である
。 l・・・熱鋼板、2・・・搬送用ロール、3・・・拘束
用ロール、4・・・スプI/−装贋、1j・・・木!1
1制御(r、6・・・給水管、7・・・ヘンダー、8・
・・入側温度計、9・・・出側温度計、10・・・冷却
装置、11・・・入側温度演算装置、12・・・冷却演
算・制御装4Y1.13・・・出側温度演算装置、14
・・・−1−位、1lt)機、15・・・回転数検出器
、21・・・ノズルヘラター、22・・・弁体、23・
・・レバー、24・・・ノズル支管、25・・・ノズル
、2B・・・軸受、27・・・ストライカ−ブロック、
28・・・駆動装置、29a・・・回転数検出器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 熱鋼板の搬送ライン上で熱鋼板を長手方向に移送しなが
ら該鋼板の上下の板幅全面に指向するように配置された
複数のノズルから前記鋼板に冷却水量を制御供給する方
法において、 前記鋼板の板厚、板幅、冷却開始温度、冷却速度及び冷
却完了温度に応じて冷却中の板幅方向の温度差が目標値
以下になるように板幅方向のノズル毎に水量を増減する
ことを特徴とする熱鋼板の冷却方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61155049A JP2610019B2 (ja) | 1986-07-03 | 1986-07-03 | 熱鋼板の冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61155049A JP2610019B2 (ja) | 1986-07-03 | 1986-07-03 | 熱鋼板の冷却方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6313610A true JPS6313610A (ja) | 1988-01-20 |
JP2610019B2 JP2610019B2 (ja) | 1997-05-14 |
Family
ID=15597554
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61155049A Expired - Lifetime JP2610019B2 (ja) | 1986-07-03 | 1986-07-03 | 熱鋼板の冷却方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2610019B2 (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0924003A2 (de) * | 1997-12-18 | 1999-06-23 | VOEST-ALPINE Industrieanlagenbau GmbH | Kühlvorrichtung zum Kühlen eines heissen bewegten Metallbandes |
EP1944099A1 (en) * | 2006-09-19 | 2008-07-16 | Nippon Steel Corporation | Cooling method of steel plate |
US8282747B2 (en) | 2006-08-18 | 2012-10-09 | Nippon Steel Corporation | Cooling method of steel plate |
JP2016209897A (ja) * | 2015-05-07 | 2016-12-15 | 新日鐵住金株式会社 | 厚鋼板の冷却制御方法、冷却制御装置、製造方法、および、製造装置 |
JP2018538146A (ja) * | 2015-12-23 | 2018-12-27 | ポスコPosco | 冷却装置及び冷却方法 |
CN109092911A (zh) * | 2018-07-31 | 2018-12-28 | 燕山大学 | 宽度方向可变流量的上部冷却集管 |
JP2019073754A (ja) * | 2017-10-13 | 2019-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | 熱処理鋼板の製造方法及び鋼板冷却装置 |
CN110125192A (zh) * | 2018-02-09 | 2019-08-16 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种带内驱动柱塞的热轧层流冷却装置及其内驱动方法 |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103447315B (zh) * | 2012-05-31 | 2015-10-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种基于板形的acc流量控制方法及装置 |
EP2792428A1 (de) * | 2013-04-15 | 2014-10-22 | Siemens VAI Metals Technologies GmbH | Kühleinrichtung mit breitenabhängiger Kühlwirkung |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4846554A (ja) * | 1971-10-18 | 1973-07-03 | ||
JPS5890314A (ja) * | 1981-11-24 | 1983-05-30 | Hitachi Ltd | 熱間圧延スプレ−冷却装置 |
JPS5930412A (ja) * | 1982-08-10 | 1984-02-18 | Kawasaki Steel Corp | 熱延鋼帯の冷却制御方法 |
-
1986
- 1986-07-03 JP JP61155049A patent/JP2610019B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4846554A (ja) * | 1971-10-18 | 1973-07-03 | ||
JPS5890314A (ja) * | 1981-11-24 | 1983-05-30 | Hitachi Ltd | 熱間圧延スプレ−冷却装置 |
JPS5930412A (ja) * | 1982-08-10 | 1984-02-18 | Kawasaki Steel Corp | 熱延鋼帯の冷却制御方法 |
Cited By (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0924003A2 (de) * | 1997-12-18 | 1999-06-23 | VOEST-ALPINE Industrieanlagenbau GmbH | Kühlvorrichtung zum Kühlen eines heissen bewegten Metallbandes |
EP0924003A3 (de) * | 1997-12-18 | 2000-08-16 | VOEST-ALPINE Industrieanlagenbau GmbH | Kühlvorrichtung zum Kühlen eines heissen bewegten Metallbandes |
US6178768B1 (en) | 1997-12-18 | 2001-01-30 | Voest-Alpine Indstrienlagenbau Gmbh | Cooling device for cooling a hot, moving metal strip |
US8282747B2 (en) | 2006-08-18 | 2012-10-09 | Nippon Steel Corporation | Cooling method of steel plate |
EP1944099A1 (en) * | 2006-09-19 | 2008-07-16 | Nippon Steel Corporation | Cooling method of steel plate |
EP1944099A4 (en) * | 2006-09-19 | 2008-11-19 | Nippon Steel Corp | METHOD FOR COOLING A STEEL PLATE |
US7718018B2 (en) | 2006-09-19 | 2010-05-18 | Nippon Steel Corporation | Method of cooling steel plate |
JP2016209897A (ja) * | 2015-05-07 | 2016-12-15 | 新日鐵住金株式会社 | 厚鋼板の冷却制御方法、冷却制御装置、製造方法、および、製造装置 |
JP2018538146A (ja) * | 2015-12-23 | 2018-12-27 | ポスコPosco | 冷却装置及び冷却方法 |
EP3395462A4 (en) * | 2015-12-23 | 2019-01-23 | Posco | COOLING DEVICE AND COOLING METHOD |
CN111744975A (zh) * | 2015-12-23 | 2020-10-09 | 株式会社Posco | 冷却装置及冷却方法 |
US10967410B2 (en) | 2015-12-23 | 2021-04-06 | Posco | Cooling device and cooling method |
JP2019073754A (ja) * | 2017-10-13 | 2019-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | 熱処理鋼板の製造方法及び鋼板冷却装置 |
CN110125192A (zh) * | 2018-02-09 | 2019-08-16 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种带内驱动柱塞的热轧层流冷却装置及其内驱动方法 |
CN110125192B (zh) * | 2018-02-09 | 2020-07-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种带内驱动柱塞的热轧层流冷却装置及其内驱动方法 |
CN109092911A (zh) * | 2018-07-31 | 2018-12-28 | 燕山大学 | 宽度方向可变流量的上部冷却集管 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2610019B2 (ja) | 1997-05-14 |
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Legal Events
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---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |