JPS631126B2 - - Google Patents
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- JPS631126B2 JPS631126B2 JP56106035A JP10603581A JPS631126B2 JP S631126 B2 JPS631126 B2 JP S631126B2 JP 56106035 A JP56106035 A JP 56106035A JP 10603581 A JP10603581 A JP 10603581A JP S631126 B2 JPS631126 B2 JP S631126B2
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- JP
- Japan
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- rolling load
- roll gap
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- rolling
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- Prior art date
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- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 72
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000006870 function Effects 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、圧延機において被圧延材の出側板
厚を一定値に保持すべく制御するための自動板厚
制御方法に関する。
厚を一定値に保持すべく制御するための自動板厚
制御方法に関する。
圧延機において被圧延材の出側板厚を一定値に
保持すべく制御する場合、従来一般に次のような
自動板厚制御方法が用いられている。第1図は、
従来の自動板厚制御方法の概念を示す圧延特性図
であり、この図において縦軸は圧延荷重、横軸は
被圧延材の板厚およびロール間隙、実線m1,m2
は圧延機の弾性曲線、実線k1,k2は被圧延材の塑
性曲線を各々示している。この第1図において、
今、入側板厚H0の被圧延材(その塑性曲線はk1)
が出側板厚の目標値をh0として初期ロール間隙
S0、圧延荷重p0で圧延されているとする。ここ
で、前記被圧延材の入側板厚がH0からH1へ△H
だけ変化したとすると、同被圧延材の塑性曲線は
k1からk2へ平行移動したことになり、この結果、
圧延荷重はp0から△p1変化し、また出側板厚はh0
から△h変化する。この入側板厚偏差△Hに対す
る圧延荷重偏差△p1と出側板厚偏差△hとの間に
は、この圧延機のミル定数すなわち弾性曲線m1
の勾配をMとすれば、 △h=1/M△p1 ……(1) なる関数がある。そして、自動板厚制御装置は上
記圧延荷重偏差△p1を検出して初期ロール間隙S0
を修正し、これにより出側板厚偏差△hを零にす
べく制御する。ここで初期ロール間隙S0が△sだ
け修正され、すなわちこの圧延機の弾性曲線が
m1からm2へ平行移動され、これにより出側板厚
偏差△hが△h1に変化し、また圧延荷重偏差△p1
が△p2に変化したとする。この場合、上記△S、
△h1,△p2の間には、 △h1=1/M△p2−△s ……(2) なる関係があるから、 △S=1/M△p2 ……(3) となるようにロール間隙修正量△Sを制御すれば
出側板厚偏差△hを零にすることができる。
保持すべく制御する場合、従来一般に次のような
自動板厚制御方法が用いられている。第1図は、
従来の自動板厚制御方法の概念を示す圧延特性図
であり、この図において縦軸は圧延荷重、横軸は
被圧延材の板厚およびロール間隙、実線m1,m2
は圧延機の弾性曲線、実線k1,k2は被圧延材の塑
性曲線を各々示している。この第1図において、
今、入側板厚H0の被圧延材(その塑性曲線はk1)
が出側板厚の目標値をh0として初期ロール間隙
S0、圧延荷重p0で圧延されているとする。ここ
で、前記被圧延材の入側板厚がH0からH1へ△H
だけ変化したとすると、同被圧延材の塑性曲線は
k1からk2へ平行移動したことになり、この結果、
圧延荷重はp0から△p1変化し、また出側板厚はh0
から△h変化する。この入側板厚偏差△Hに対す
る圧延荷重偏差△p1と出側板厚偏差△hとの間に
は、この圧延機のミル定数すなわち弾性曲線m1
の勾配をMとすれば、 △h=1/M△p1 ……(1) なる関数がある。そして、自動板厚制御装置は上
記圧延荷重偏差△p1を検出して初期ロール間隙S0
を修正し、これにより出側板厚偏差△hを零にす
べく制御する。ここで初期ロール間隙S0が△sだ
け修正され、すなわちこの圧延機の弾性曲線が
m1からm2へ平行移動され、これにより出側板厚
偏差△hが△h1に変化し、また圧延荷重偏差△p1
が△p2に変化したとする。この場合、上記△S、
△h1,△p2の間には、 △h1=1/M△p2−△s ……(2) なる関係があるから、 △S=1/M△p2 ……(3) となるようにロール間隙修正量△Sを制御すれば
出側板厚偏差△hを零にすることができる。
しかしながら、このような制御を行なうこと
は、上記式(3)式を △S=e・1/M△p2 ……(4) 但し O≦e≦1 と置いた場合、前記(2)式は、 と変形することができることから明らかなよう
に、この第1図に破線m3で示すように、この圧
延機の弾性曲線の勾配をMから(M/1−e)に増 大させることと等価である。この値(M/1−e) は等価ミル定数と呼ばれるもので、出側板厚△h
を零にすべく、すなわち前記(3)式が完全に満足さ
れるように値eを“1”にして制御を行なうと、
この等価ミル定数(M/1−e)が無限大になり、 すなわちこの圧延機の剛性が無限大になることに
なり、このためこの自動板厚制御系は発散してし
まうことになる。したがつて従来、値eは0.8〜
0.9に設定されて制御が行なわれている。
は、上記式(3)式を △S=e・1/M△p2 ……(4) 但し O≦e≦1 と置いた場合、前記(2)式は、 と変形することができることから明らかなよう
に、この第1図に破線m3で示すように、この圧
延機の弾性曲線の勾配をMから(M/1−e)に増 大させることと等価である。この値(M/1−e) は等価ミル定数と呼ばれるもので、出側板厚△h
を零にすべく、すなわち前記(3)式が完全に満足さ
れるように値eを“1”にして制御を行なうと、
この等価ミル定数(M/1−e)が無限大になり、 すなわちこの圧延機の剛性が無限大になることに
なり、このためこの自動板厚制御系は発散してし
まうことになる。したがつて従来、値eは0.8〜
0.9に設定されて制御が行なわれている。
このように、従来の自動板厚制御方法において
は、出側板厚偏差△hを完全に零にすることは原
理的に不可能であり、したがつて板厚偏差△hは
圧延を何度か繰り返すことにより零に近付けると
いう方法が採られていた。
は、出側板厚偏差△hを完全に零にすることは原
理的に不可能であり、したがつて板厚偏差△hは
圧延を何度か繰り返すことにより零に近付けると
いう方法が採られていた。
この発明は、以上のような事情に鑑みてなされ
たもので、その目的とするところは、1回の圧延
(すなわち1圧延パス)によつて、しかも板厚制
御系を発散させることなく出側板厚偏差△hを完
全に零にすることができる圧延機における自動板
厚制御方法を提供することにある。
たもので、その目的とするところは、1回の圧延
(すなわち1圧延パス)によつて、しかも板厚制
御系を発散させることなく出側板厚偏差△hを完
全に零にすることができる圧延機における自動板
厚制御方法を提供することにある。
以下、この発明の原理および実施例を図面を参
照して説明する。
照して説明する。
まず、この発明の原理から説明する。第2図に
示す圧延特性図において、今入側板厚H0なる被
圧延材が初期ロール間隙S0、目標出側板厚h0、設
定圧延荷重p0なる条件で圧延されていたとする。
そして今、入側板厚H0が△H変化したとすると、
出側板厚はh0から△h変化し、また圧延荷重はp0
から△p1変化する。この場合、塑性曲線k2と弾性
曲線m1との交点A付近における同塑性曲線k2の
勾配、すなわち被圧延材の塑性係数をKとすれ
ば、 △h=1/M△p1 ……(6) △H=1/M△p1+1/K△p1 ……(7) なる関係が成り立つ。そしてこれらの(6)式、(7)式
から、 △p1=MK/M+K・△H ……(8) △h=K/M+K・△H ……(9) が得られる。ここで出側板厚偏差△hを零にする
には、初期ロール間隙S0を△Sだけ変化させて弾
性曲線m1を弾性曲線m2の位置まで平行移動さ
せ、この弾性曲線m2と塑性曲線k2との交点Bが
示す出側板厚をh0に一致させればよい。この場合
のロール間隙修正量△Sは、 M・△S=K・△H △H=M/K・△S ……(10) となるから、この(10)式と前記(8)式とから、 △S=M+K/M2・△p1 ……(11) が得られる。すなわち、圧延荷重偏差△p1(入側
板厚偏差△Hにのみに対する圧延荷重偏差)を検
出し、この(11)式に示すロール間隙修正量△Sだけ
初期ロール間隙S0を修正すれば、出側板厚偏差△
hを零にすることができる。しかしながらこのよ
うに初期ロール間隙S0を修正すると、第2図から
明らかなように、このロール間隙修正量△Sに応
じて圧延荷重が△p3だけ2次的に変化してしまう
ことになる。そして通常の手段によつて実際に検
出し得る圧延荷重偏差は、前記圧延荷重偏差△p1
にこの2次圧延荷重変化△p3を加えた値(これを
△pとする)となつてしまうから、この自動板厚
制御系を発散させないようにするには、実際に検
出し得る圧延荷重偏差△pからこの2次圧延荷重
変化△p3を取り除いてやればよい。この2次圧延
荷重変化△p3は、 △p3/M+p3/K=△s △p3=MK/M+K・△S ……(12) であり、ロール間隙修正量△SをMK/M+K倍した 値である。この値MK/M+Kはロール間隙の変化と 圧延荷重の変化との間の影響関係を示す係数であ
り、ここでは特に影響係数と呼ぶ。
示す圧延特性図において、今入側板厚H0なる被
圧延材が初期ロール間隙S0、目標出側板厚h0、設
定圧延荷重p0なる条件で圧延されていたとする。
そして今、入側板厚H0が△H変化したとすると、
出側板厚はh0から△h変化し、また圧延荷重はp0
から△p1変化する。この場合、塑性曲線k2と弾性
曲線m1との交点A付近における同塑性曲線k2の
勾配、すなわち被圧延材の塑性係数をKとすれ
ば、 △h=1/M△p1 ……(6) △H=1/M△p1+1/K△p1 ……(7) なる関係が成り立つ。そしてこれらの(6)式、(7)式
から、 △p1=MK/M+K・△H ……(8) △h=K/M+K・△H ……(9) が得られる。ここで出側板厚偏差△hを零にする
には、初期ロール間隙S0を△Sだけ変化させて弾
性曲線m1を弾性曲線m2の位置まで平行移動さ
せ、この弾性曲線m2と塑性曲線k2との交点Bが
示す出側板厚をh0に一致させればよい。この場合
のロール間隙修正量△Sは、 M・△S=K・△H △H=M/K・△S ……(10) となるから、この(10)式と前記(8)式とから、 △S=M+K/M2・△p1 ……(11) が得られる。すなわち、圧延荷重偏差△p1(入側
板厚偏差△Hにのみに対する圧延荷重偏差)を検
出し、この(11)式に示すロール間隙修正量△Sだけ
初期ロール間隙S0を修正すれば、出側板厚偏差△
hを零にすることができる。しかしながらこのよ
うに初期ロール間隙S0を修正すると、第2図から
明らかなように、このロール間隙修正量△Sに応
じて圧延荷重が△p3だけ2次的に変化してしまう
ことになる。そして通常の手段によつて実際に検
出し得る圧延荷重偏差は、前記圧延荷重偏差△p1
にこの2次圧延荷重変化△p3を加えた値(これを
△pとする)となつてしまうから、この自動板厚
制御系を発散させないようにするには、実際に検
出し得る圧延荷重偏差△pからこの2次圧延荷重
変化△p3を取り除いてやればよい。この2次圧延
荷重変化△p3は、 △p3/M+p3/K=△s △p3=MK/M+K・△S ……(12) であり、ロール間隙修正量△SをMK/M+K倍した 値である。この値MK/M+Kはロール間隙の変化と 圧延荷重の変化との間の影響関係を示す係数であ
り、ここでは特に影響係数と呼ぶ。
このように、圧延荷重偏差△p1に応じてロール
間隙をこの△p1に対応する量△Sだけ修正し、こ
の△Sに応じて発生される2次圧延荷重変化△p3
を影響係数MK/M+Kを用いて求めて圧延荷重偏差 △pから取り除けば、出側板厚偏差△hを完全に
零にすることができ、しかも発散しない自動板厚
圧制御系を構成することができる。またこの原理
に基づけば、ロール間隙を修正することにより発
生される2次圧延荷重変化△p3の影響を取り除く
ようにしているから、ロール間隙修正量△Sを圧
延荷重偏差△p1に対応する値より大きな値に設定
することにより、入側板厚偏差△Hの符号と出側
板厚偏差△hの符号とを反転させること、すなわ
ち、従来の方法における値eを“1”より大きな
値にしたような板厚制御を行なうことすら可能と
なる。
間隙をこの△p1に対応する量△Sだけ修正し、こ
の△Sに応じて発生される2次圧延荷重変化△p3
を影響係数MK/M+Kを用いて求めて圧延荷重偏差 △pから取り除けば、出側板厚偏差△hを完全に
零にすることができ、しかも発散しない自動板厚
圧制御系を構成することができる。またこの原理
に基づけば、ロール間隙を修正することにより発
生される2次圧延荷重変化△p3の影響を取り除く
ようにしているから、ロール間隙修正量△Sを圧
延荷重偏差△p1に対応する値より大きな値に設定
することにより、入側板厚偏差△Hの符号と出側
板厚偏差△hの符号とを反転させること、すなわ
ち、従来の方法における値eを“1”より大きな
値にしたような板厚制御を行なうことすら可能と
なる。
次に上記原理に基づくこの発明を応用した自動
板厚制御装置の一実施例について説明する。第3
図に示すブロツク図において、1は図示せぬ圧延
荷重検出部によつて検出された圧延荷重pの初期
値p0(すなわち設定圧延荷重p0)を記憶するため
のメモリ、2はこのメモリ1が出力する設定圧延
荷重p0と現時点において実測された圧延荷重pと
の偏差、すなわち圧延荷重偏差△pを検出する加
算点、3はこの圧延荷重偏差△pから後述する乗
算器10の出力する2次圧延荷重変化△p3を減算
して前述した圧延荷重偏差△p1のみを取り出す加
算点である。4は、この圧延荷重偏差△p1に値
M+K/M2を乗算する乗算器、5はこの乗算器4の 出力から後述する変位検出器9が出力するロール
間隙の変化分△Sを減算する加算点、6は、この
加算点5の出力に基づいて油圧サーボ弁7(伝達
関数はK1/1+Tv・s・e-L1
板厚制御装置の一実施例について説明する。第3
図に示すブロツク図において、1は図示せぬ圧延
荷重検出部によつて検出された圧延荷重pの初期
値p0(すなわち設定圧延荷重p0)を記憶するため
のメモリ、2はこのメモリ1が出力する設定圧延
荷重p0と現時点において実測された圧延荷重pと
の偏差、すなわち圧延荷重偏差△pを検出する加
算点、3はこの圧延荷重偏差△pから後述する乗
算器10の出力する2次圧延荷重変化△p3を減算
して前述した圧延荷重偏差△p1のみを取り出す加
算点である。4は、この圧延荷重偏差△p1に値
M+K/M2を乗算する乗算器、5はこの乗算器4の 出力から後述する変位検出器9が出力するロール
間隙の変化分△Sを減算する加算点、6は、この
加算点5の出力に基づいて油圧サーボ弁7(伝達
関数はK1/1+Tv・s・e-L1
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 目標出側板厚h0に対する設定圧延荷重p0と実
測圧延荷重pとから前記設定圧延荷重p0に対する
圧延荷重偏差△pを求め、この圧延荷重偏差△p
に基づいてロール間隙を出側板厚偏差△hを修正
するに要するロール間隙修正量△sだけ変化さ
せ、前記ロール間隙が前記ロール間隙修正量△s
だけ変化されたことにより2次的に発生される2
次圧延荷重変化△p3を被圧延材の塑性係数Kと、
ミル定数Mと、前記ロール間隙修正量△Sとに基
づいて求め、さらに前記圧延荷重偏差△pをこの
2次圧延荷重変化△p3だけ修正するようにしたこ
とを特徴とする圧延機における自動板厚制御方
法。 2 被圧延材の圧延初期に任意の周波数の波形に
基づいてロール間隙を変化せしめ、この時のロー
ル間隙変化に対応する圧延荷重変化を検出し、前
記ロール間隙変化と前記圧延荷重変化とに基づい
て、この圧延パスにおける前記被圧延材の塑性係
数Kを算出、記憶するか、またはミル定数をMと
した場合のこの圧延パスにおける前記被圧延材に
対するロール間隙変化と圧延荷重変化との間の影
響係数MK/M+Kを算出、記憶し、前記被圧延材の 定常圧延時においては、目標出側板厚h0に対する
設定圧延荷重p0と実測圧延荷重pとから前記設定
圧延荷重p0に対する圧延荷重偏差△pを求め、こ
の圧延荷重偏差△pに基づいて前記ロール間隙を
出側板厚偏差△hを修正するに要するロール間隙
修正量△sだけ変化させ、前記ロール間隙が前記
ロール間隙修正量△sだけ変化されたことにより
2次的に発生される2次圧延荷重変化△p3を、前
記被圧延材の前記塑性係数Kと前記ミル定数M
と、前記ロール間隙修正量△Sとに基づいて、ま
たは前記影響係数MK/M+Kと前記ロール間隙修正 量△Sとに基づいて算出し、さらに、前記圧延荷
重偏差△pをこの2次圧延荷重変化△p3だけ修正
するようにしたことを特徴とする圧延機における
自動板厚制御方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56106035A JPS589707A (ja) | 1981-07-07 | 1981-07-07 | 圧延機における自動板厚制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56106035A JPS589707A (ja) | 1981-07-07 | 1981-07-07 | 圧延機における自動板厚制御方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS589707A JPS589707A (ja) | 1983-01-20 |
JPS631126B2 true JPS631126B2 (ja) | 1988-01-11 |
Family
ID=14423377
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56106035A Granted JPS589707A (ja) | 1981-07-07 | 1981-07-07 | 圧延機における自動板厚制御方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS589707A (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100513775B1 (ko) * | 2000-12-23 | 2005-09-09 | 주식회사 포스코 | 두께변경 구간에서의 판두께 제어방법 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4974152A (ja) * | 1972-11-17 | 1974-07-17 | ||
JPS5471755A (en) * | 1977-11-21 | 1979-06-08 | Kawasaki Steel Corp | Automatic controlling method for sheet gauge |
-
1981
- 1981-07-07 JP JP56106035A patent/JPS589707A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4974152A (ja) * | 1972-11-17 | 1974-07-17 | ||
JPS5471755A (en) * | 1977-11-21 | 1979-06-08 | Kawasaki Steel Corp | Automatic controlling method for sheet gauge |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS589707A (ja) | 1983-01-20 |
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