JPS63105161A - 不織布及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、柔軟性に優れた風合を有する嵩高な不織布及
びその製造方法に関するものである。

〔従来の技術〕

融点を異にする２成分から成り、融点の低い方の成分が
繊維表面の相当部分以上を占める並列型または鞘芯型の
ポリプロピレン系熱接着性複合繊維とそれを使用した不
織布が知られてから既に多年を経過し、その間挿々な改
良がなされてきた。

これらの改良の主なものは、例えば特公昭５２−１２８
３０号、特開昭５８−１３６８６７号、特開昭５８−１
８０６１４号等に開示されているように、不織布に加工
するときの加熱処理における収縮性の改良、得られる不
織布の強度の向上や嵩高性等の改良を目的としたもので
あって、それなりの成果が得られている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

その一方では加熱処理によって得られる不織布の風合の
向上については成果は余り得られていない。風合の改善
策として細デニールの使用やレーヨン、綿等の他域維の
混合比率の増加等がとられたが、柔軟性、嵩高性に優れ
た製品はまだ得られていない。このような状況下で、例
えば紙おしめ。

衛材等の如く用途によっては不織布に加工したときの柔
軟性を一層向上させたい要求を満たせない問題点があり
、風合の改善が強く望まれていた。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、上記問題点を解決し、柔軟性に優れた風合を
有する嵩高な不織布を提供することを目的に鋭意研究し
た結果、芯部によって嵩高性を付与し、鞘部によって熱
接着性を付与し、そして加熱処理によって繊維間接着部
以外の個所に鞘成分から成る節状の凝集部を繊維表面に
多数生成させるように熱接着性複合繊維を構成してこれ
を使用することによって、得られる不織布は非常に柔軟
な風合を有すると共に、充分に嵩高であることを究明し
て本発明を完成した。

すなわち本発明の一つは、２種のポリプロピレン系ポリ
マーの芯成分から成る並列型複合構造を有しその複合比
が１＝２〜２：１であって且つ一方の芯成分のＱ値（こ
こにＱ＝重量平均分子量／数平均分子量）が６以上で他
方の芯成分のＱ値が５以下である芯部と融点が上記２種
の芯成分の低い方の融点よりも２０℃以上低いポリエチ
レン系ポリマーの鞘成分から成り上記芯部との合計量に
基づいて２５〜５５重量％の割合で上記芯部を被覆して
いる鞘部とから成る熱接着性複合繊維を少なくとも３０
重量％含有していて該熱接着性複合繊維の鞘部の繊維間
接着部による不織布構造を有し該熱接着性複合繊維の鞘
部の多数の個所において鞘成分から成る節状の凝集部が
形成されていることを特徴とする不織布に関するもの（
以下、第一発明ということがある）である。

本発明の他の一つは、２種のポリプロピレン系ポリマー
を各別に２種の芯成分用に、また融点が上記２種のポリ
プロピレン系ポリマーの低い方の融点よりも２０℃以上
低いポリエチレン系ポリマーを鞘成分用にそれぞれ使用
して複合紡糸して、２種の芯成分から成る並列型複合構
造を有してその複合比が１＝２〜２：１であり且つ一方
の芯成分のＱ値（ここにＱ＝重量平均分子量／数平均分
子量）が６以上で他方の芯成分のＱ値が５以下である芯
部を鞘成分から成る鞘部が上記芯部との合計量に基づい
て２５〜５５重量％の重量で芯部を被覆した構造の複合
未延伸糸を得、該複合未延伸糸を延伸に先立って非緊張
下で８０℃以上で鞘成分の融点以下の温度で１０秒間以
上加熱処理した後に常温に冷却し、次いで常温で１．３
〜２倍に第一段延伸を行ない、引き続いて弛緩させるこ
となく８０℃以上で鞘成分の融点よりも低い温度で第二
段延伸を行ない、その際延伸倍率を第二段延伸における
最高延伸倍率の９０％以上として熱接着性複合繊維を製
造し、該熱接着性複合繊維を少なくとも３０重量％含有
するウェブを調整して鞘成分の融点よりも高く２種の芯
成分の低い方の融点よりも低い温度で加熱処理すること
を特徴とする不織布の製造方法に関するもの（以下、第
二発明ということがある）である。

本発明の更に他の一つは、２種のポリプロピレン系ポリ
マーを各別に２種の芯成分用に、また融点が上記２種の
ポリプロピレン系ポリマーの低い方の融点よりも２０℃
以上低いポリエチレン系ポリマーを鞘成分用にそれぞれ
使用し、芯成分用のポリプロピレン系ポリマー及び鞘成
分用のポリエチレン系ポリマーの少なくともいずれか一
方にポリシロキサン及びフッ素化合物から選ばれる１種
以上を被添加ポリマーに基づいて０．０５〜１．０重量
％添加して複合紡糸して、２種の芯成分から成る並列型
複合構造を有してその複合比が１：２〜２：１であり且
つ一方の芯成分のＱ値（ここにＱ＝重量平均分子量／数
平均分子量）が６以上で他方の芯成分のＱ値が５以下で
ある芯部を鞘成分から成る鞘部が上記芯部との合計量に
基づいて２５〜５５重量％の割合で上記芯部を被覆した
構造の複合未延伸糸を得、該複合未延伸糸を延伸に先立
って非緊張下で８０℃以上で鞘成分の融点以下の温度で
１０秒間以上加熱処理した後に常温に冷却し、次いで常
温で１．３〜２倍に第一段延伸を行ない、引き続いて弛
緩させることなく８０℃以上で鞘成分の融点よりも低い
温度で第二段延伸を行ない、その際延伸倍率を第二段延
伸における最高延伸倍率の９０％以上として熱接着性複
合繊維を製造し、該熱接着性複合繊維を少なくとも３０
重量％含有するウェブを調整して鞘成分の融点よりも高
く２種の芯成分の低い方の融点よりも低い温度で加熱処
理することを特徴とする不織布の製造方法に関するもの
（以下、第三発明ということがある）である。

〔第一発明の構成の具体的説明〕

以下に第一発明の構成を具体的に説明する。

先ず、本発明に係る不織布に使用されている熱接着性複
合繊維について図面により説明する。

第１図、第２図及び第３図はそれぞれ本発明において使
用されている熱接着性複合繊維の断面構成の態様を模式
的に示す断面図、第４図は節状の凝集部が鞘部に形成さ
れている状態の例を示すスケッチである。

図面中、１は芯部であって２種のポリプロピレン系ポリ
マーの芯成分からそれぞれ成る芯区分イ（Ｆ１ａ及び１
ｂで構成された並列型複合構造を有している。この芯部
１の並列型複合構造には、種々な態様がある。例えば、
第１図の如き円を直径で半円づつに２分した断面構造や
、第２図の如き一方の芯区分帯１ａの周の僅かな１部を
残してその殆どを他方の芯成分帯１ｂが取り巻いた断面
構造があり、実際には多くの場合上記両極端の中間の断
面構造となっている。また、第３図の如く芯部１が繊維
断面において偏心している構造であってもよい。

ポリプロピレン系ポリマーとしては、結晶性のポリプロ
ピレンが代表的に示されるが、プロピレンと少量のエチ
レン、ブテン−１，ペンテン−１等のプロピレン以外の
α−オレフインのとのコポリマーであっても良く、その
場合、コモノマー成分が４０重量％以下が好ましい。

このようなポリプロピレン系ポリマーの２種がそれぞれ
芯区分帯１ａ及び１ｂの芯成分として用いられているが
、これらはＱ値において相違しており、１方の芯区分帯
１ａの芯成分（以下５，１部成分と略記することがある
）のＱ値は６以上であって汎用のポリプロピレンが該当
し、他方の芯成分？１Ｆ１ｂの芯成分（以下、１ｂ成分
と略記することがある）のＱ値は５以下、好ましくは３
〜５である。ここでＱ値とはポリマーの分子量分布を表
わす数値であり、次式 ％式％ また芯部１を構成する芯成分１ａと１ｂとの複合比は１
：２〜２：１である。

このように芯部１がＱ値を異にする１部成分と１ｂ成分
とで並列型複合構造をとることにより、複合繊維に顕在
捲縮を与えると共に加熱処理により潜在捲縮を顕在化せ
しめて嵩高とするのである。

２は鞘部であって融点が芯部１の２つの芯成分すなわち
１部成分と１ｂ成分との低い方の融点（融点に差がない
場合は同じ融点）よりも２０℃以上低いポリエチレン系
ポリマーの鞘成分から成っている。

このようなポリエチレン系ポリマーとしてはポリエチレ
ンやエチレン−酢酸ビニルコポリマー（エチレン成分９
８〜６０重量％）が示される。更にポリエチレンとして
低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン及び高密度ポ
リエチレンが示される。

鞘部２が芯部１を被覆することにより鞘芯型複合構造の
複合繊維が構成されており、鞘部２の割合は芯部１との
合計量に対して２５〜５５重量％である。この鞘部２の
割合が、２５重量％未満の場合は得られる不織布の強度
が低過ぎて実用上問題があり、５５重量％を超える場合
は芯部１による捲縮発現を妨害して複合繊維としての捲
縮が不充分となって嵩高性に劣ると共に、後記説明する
凝集部の生成が充分でなくて、得られる不織布の風合向
上と言う本発明の目的が達成し難くなる。

鞘部２は上記のように低い融点のポリエチレン系ポリマ
ーであって従来の熱接着性の鞘芯型複合繊維と同様に繊
維間接着部を形成しているが、その他に、第４図に示す
如く鞘成分から成る節状の凝集部３を鞘部２の多数の個
所に有することが大きな特徴である。この節状の凝集部
３の最大部分における直径（Ｄ７）は、その凝集部３に
隣接する部分の最小直径（Ｄ工）のほぼ２倍以上に達す
るものが多く、このような直径（Ｄ２）の凝集部３は繊
維の実長１■当りほぼ０．１〜０．５個形成されている
。

なお、上記熱接着性複合繊維の繊度は特に限定されない
が、風合を重視する用途に供する不織布の場合は１．５
〜７デニールが適当である。

本発明に係る不織布は、上記の熱接着性複合繊維の単独
か、少なくとも３０重量％含有して他の繊維例えばレー
ヨン、木綿、麻、ポリアミド繊維。

ポリエステル繊維、アクリル繊維等と混在しており、上
記熱接着性複合繊維の鞘部２の繊維間接着部によって不
織布構造を成しているのである。

〔第二及び第三発明の構成の具体的説明〕先ず第二発明
の構成について説明する。

本発明に係る不織布を製造するに当って、先ず熱接着性
複合繊維を次のようにして製造する。すなわち、前記第
一発明の詳細な説明した芯成分用の２種のポリプロピレ
ン系ポリマーと鞘成分用のポリエチレン系ポリマーとの
３種のポリマーを準備する。芯成分用のポリプロピレン
系ポリマーについては、Ｑ値６以上の１ａ成分用のポリ
プロピレン系ポリマーとしてメルトフロレート（ＭＦＲ
で示すことがある。ＪＩＳ　Ｋ　７２１０の表１の条件
１４による。

以下同じ）が４〜４０のものが好ましく、また、Ｑ値５
以下の１ｂ成分用のポリプロピレン系ポリマーとしてメ
ルトフロレートが４〜６０のものが好ましい。Ｑ値５以
下のポリプロピレン系ポリマーは、Ｑ値が５よりも大き
いポリプロピレン系ポリマーを原料ポリマーとして次の
方法により製造することも出来る。すなわち、一つの方
法は、原料ポリマーの融点以上の温度の加熱によりパー
オキサイドを発生する有機過酸化物化合物、例えばし−
プチルハイドロパーオキサイド、クメンハイドロパーオ
キサイド、２，５−ジメチルヘキサン−２，５−ジヒド
ロパーオキサイド等を原料ポリマーに０．０１〜１．０
重量％添加混合し、押出機により溶融押出しをして造粒
する方法である。或は別法として、上記有機過酸化物化
合物を添加しないで高温で数回溶融押出し、造粒を繰り
返す方法によっても良い。

このようにＱ値は溶融押出しにより少し小さくなるから
、複合紡糸前のポリマーとしては、１ａ成分用のポリマ
ーのＱ値は６より若干大きい値以上のものが良く、１ｂ
成分用のポリマーのＱ値は５より若干大きくても差し支
えない。またポリエチレン系ポリマーとしてメルトイン
デックス（ＭＩで示すことがある。ＪＩＳ　Ｋ　７２１
０の表１の条件４による。）が２〜５０のものが好まし
い。

前記３種のポリマーが準備できたら、これらを３台の押
出機に各別に供給して溶融押出しをし、それぞれ各別の
ギアポンプを経由して公知の適切な複合紡糸用口金に導
く。３つのポリマー成分を使用して本発明に係る熱接着
性複合繊維と同様の断面構造に紡出することの出来る公
知の複合紡糸用口金として、例えば特公昭４４−２９５
２２号に記載されている紡糸用口金を使用することが出
来る。このような紡糸用口金に上記３種のポリマーを導
くに当って、芯成分ｌａ用と１ｂ用とのそれぞれのポリ
マー量が２：１〜１：２の範囲の所定の複合比となるよ
うに、また鞘成分用のポリマー量が芯部１の全ポリマー
量との合計量に基づいて２５〜５５重量％の範囲の所定
割合となるようにそれぞれのギアポンプの圧送量を調節
する。

このようにして得られた所定の断面構造の複合未延伸糸
を延伸するに先立って、非緊張下で８０℃以上で鞘成分
の融点以下の温度で１０秒間以上好ましくは１２〜１８
０秒間加熱処理する。この加熱処理により２つの芯成分
すなわち１ａ成分及び１ｂ成分の結晶化を促進して鞘部
２と芯部１との界面親和力を低下させるのである。加熱
処理の方法として、例えば乾熱オーブン或は熱水中を連
続的に微速度で通過させる方法、バッチ式で大型ドライ
ヤー内で処理する方法等が示される。

加熱処理の終った未延伸糸は常温（１５〜４０℃）に冷
却し、次いで常温で１．３〜２倍、好ましくは１．５〜
１．８倍に第一段延伸を行なう。一般に延伸時は発熱す
るので、この第一延伸は常温に維持されている水中を通
過させながら、或は、冷却水等により常温に保たれてい
る室内で行なう。この第一段延伸により延伸前における
上記加熱処理と相乗して鞘部２と芯部１との界面親和力
の低下が一層促進され、その結果、鞘部２と芯部１との
界面は部分的に剥離するか、または潜在的な剥離状態に
あるようになって凝集部３を生成せしめる部分（以下、
凝集部形成性部分と言うことがある）が多数生成するの
である。第一段延伸の延伸倍率が２を超える場合は延伸
毛羽の発生、繊維強度の低下。

４Ｈ）られる不織布の収縮率の増加等の問題点が発生し
、延伸倍率が１．３未満の場合は本発明の効果が得られ
難い。

第一段延伸を行なった後は、引き続いて弛緩させること
なく８０°Ｃ以上で鞘成分の融点以下の温度で第二段延
伸に行なうのであるが、そのとき延伸倍率を、第二段延
伸における最高延伸倍率（第一段延伸を終った糸が延伸
されて糸切れし始めるときの延伸倍率）の９０％以上の
延伸倍率とするのである。上記の如く第一延伸後に繊維
を弛緩させることなく引き続き第二段延伸を行なうこと
により、弛緩により発現する捲縮で繊維同士が絡まって
第二段延伸で糸切れが発生することが防止され、また第
二段延伸を上記の如き温度及び延伸倍率で行なうことに
より、繊維強度が高く、得られる不織布の収縮率を低く
して嵩高とさせる三次元捲縮が得られると共に、上記凝
集布形成性部分の生成を一層助長する。第二段延伸が終
れば必要に応じて乾燥し、用途に応じてそのままかまた
は所定の長さにカットする。

紡出後の未延伸糸の加熱、冷却、延伸等の処理は処理能
率の上から、通常、未延伸糸を数万〜数百万デニールの
トウに集束して行なうのが好ましい。また、可能な限す
トウを切断することなく連続して走行或は集積状態での
低速度の移動で処理工程を通過させて工程各部において
所定の加熱。

冷却、延伸等の処理を行なうのが好ましいが、前記した
如く加熱処理等はバッチ処理で行なっても良い。

以上の如くにして得られる熱接着性複合繊維は、鞘成分
の融点よりも高く２つの芯成分１ａ及び１ｂの低い方の
融点よりも低い温度の加熱処理により、凝集布形成性部
分を鞘部２の多数の個所に有することが大きな特徴であ
る。この凝集布形成性部分では鞘部２が芯部１から剥煎
しているか゛、剥離してはいないが鞘部２と芯部１との
界面親和力が低く、換言すれば潜在的に剥離状態にある
と言うことが出来る部分であり、上記温度の加熱処理に
より第４図に示す如く鞘成分から成る筒状の凝集部３が
生成するか否かで他の部分と区別することが出来る。

このようにして得られた熱接着性複合繊維の単独から成
るウェブ、または少なくとも３０重風量を含有するよう
に前記他の繊維と混合してウェブを調製し、このウェブ
を熱接着性複合繊維の鞘成分の融点よりも高く２種の芯
成分の低い方の融点よりも低い温度で加熱処理して本発
明に係る不織布が得られるのである。

次いで第三発明の構成について説明する。

第三発明においては熱接着性複合繊維の製造工程にのみ
第二発明と相違点がある。その相違点は、第二発明と同
様に３種のポリマーを使用して複合紡糸するに際して、
これらのポリマーに界面親和力を低下させる薬剤（以下
、親和力低下剤と言うことがある）を添加する点である
。すなわち親和力低下剤を２種の芯成分用のポリプロピ
レン系ポリマーの両方に添加するか、鞘成分用のポリエ
チレン系ポリマーに添加するか、または芯成分用及び鞘
成分用いずれのポリマーにも添加するのである。このよ
うな親和力低下剤として、ポリジメチルシロキサン、フ
ェニル変性ポリシロキサン、アミノ変性ポリシロキサン
、オレフィン変性ポリシロキサン、水酸基変性ポリ−シ
ロキサン、エポキシ変性ポリシロキサン等のポリシロキ
サン、またはパーフルオロアルキル基含有ポリマー、パ
ーフルオロアルキレン基含有ポリマー、これらポリマー
の変性物等のフッ素化合物が有効である。添加景はその
親和力低下剤が添加されるポリマー毎に、そのポリマー
に基づいて０．０５〜１．０重量％添加する。第三発明
においては、このように熱接着性複合繊維を製造におい
て芯成分用ポリマー及び鞘成分用ポリマーの少なくとも
いずれか一方に親和力低下剤を添加して複合紡糸に使用
する点だけが第二発明と相違しており、この意思外の熱
接着性複合繊維の製造条件及びウェブの調製及び加熱処
理条件は、第二発明と全く同様である。第三発明によれ
ば熱接着性複合繊維の製造工程で親和力低下剤を添加す
ることにより、得られる熱接着性複合繊維を使用して凝
集部の形成が一段と促進された熱液７ｎ性複合繊維を含
有する不織布を製造することが出来る。

〔効果〕

本発明に係る不織布に使用されている熱接着性複合繊維
は、芯部がＱ値の相違するポリプロピレン系ポリマーを
使用した並列型複合構造を有しており、融点が芯成分の
ポリマーよりも低いポリエチレン系ポリマーの鞘部で芯
部を被覆した複合構造となっている。従ってこのような
熱接着性複合繊維を含有するウェブが所定温度で加熱処
理されて得られた不織布は、芯部により加熱処理前から
有する顕在捲縮及び加熱処理で潜在捲縮が顕在化せしめ
られた捲縮が複合繊維に形成されていてしかもこれらは
緩やかな三次元捲縮形態を有しており、また鞘部の繊維
間熱接着部による不織布構造を有していて、嵩高な不織
布となっている。更に複合繊維の鞘部と芯部との界面親
和力が低下していることにより鞘部に生成していた少な
くとも潜在的に剥離状態にある多数の凝集熱形成性部分
が加熱処理により溶融凝集し固化して鞘成分から成る多
数の節状の凝集部が繊維表面に形成されいて、不織布の
風合を非常に柔軟性に優れたものとしているのである。

その理由は、この凝集部が隣接する繊維の表面と点で接
することにより、繊維表面の接触面積を著しく減少せし
めるからであると考えられる。

従って本発明に係る不織布は、従来問題点であった風合
を格段に改善せしめるものであり、嵩高性も一層向上し
たものである。

〔実施例、比較例〕

以下、実施例、比較例により本発明を更に具体的に説明
する。

（１）熱接着性複合繊維の製造 第１表に示す８種のポリプロピレンａ　ｌ　ｂ　、ＣＨ
ｄ＋　ｅ＋　ｆ＋　ｇ及びｈと２種のポリエチレン系ポ
リマーｉ及びｊとを第２表に示す種々な組み合わせで使
用（但し実施例３では１の高密度ポリエチレンにジメチ
ルポリシロキサン０．１０重量％混合して使用）して２
種のポリプロピレンからそれぞれ成る１ａ成分及び１ｂ
成分で構成された並列型複合構造の芯部を１種のポリエ
チレン系ポリマーから成る鞘部が被覆した構造の複合繊
維を次のようにして複合紡糸及び加熱、延伸処理をして
製造した。

紡糸口金として孔径１．０ｎｎφ、孔数１２０個のもの
を使用し、芯部を構成する１ａ成分と１ｂ成分との複合
比を１：１とし、芯部と鞘部との合計址に対する鞘部の
割合は３３．３〜６６．７重量％に変化させ、紡糸温度
（紡出直前のポリマ一温度）をポリプロピレンはｌａ成
分、　ｌｂ酸成分に２６０℃で、ポリエチレン系ポリマ
ーは２２０℃で紡糸して、１ｌｃｌ／ｆ（フィラメント
当りのデニール）の未延伸糸を得た。未延伸糸は約９万
デニールのトウに集束して各処理　、を次のように順次
行なった。最初に１０５℃の乾熱チャンバー中を非緊張
下に３０秒間で通過させることにより加熱処理を行なっ
た後、（但し比較例１゜２．３．１０及び１］は加熱処
理を行なわず）これをトウ缶に採取して放置することに
より室温（２２℃）まで完全に冷却した。次いでこのト
ウを２１℃の０．２％表面仕上剤浴を通過させてから１
対の２６℃の冷延伸ロール間で延伸倍率１．６で第一段
延伸を行ない（但し延伸ロールの温度は比較例７が６０
℃で比較例９及び比１咬例１０が９０°Ｃ：）、引き続
き弛緩させることなく、９０℃（但し比較例５，６及び
７は異なる）に加熱された１対の延伸ロールにより、第
２表に示す如く第二段延伸における様々な最高延伸倍率
に対する種々な百分率の延伸倍率で第二段延伸を行なっ
た後、室温に冷却した。このようにして得られた各熱接
着性複合繊維の強伸度を測定し、また捲縮形状について
調べた。

（ｉｉ）不織布の製造 （イ）各熱接着性複合繊維単独から成る不織布の製造（
実施例１〜９．比較例１〜１２）前項（ｉ）で得られた
各熱接着性複合繊維毎に梳綿機に２回通して目付１００
ｇ／ｒｒｉのウェブとし、各ウェブを１４５℃の熱風循
環式乾燥器内に５分装置いて不織化した後に室温にて冷
却した。得られた不織布の疑俟部形成＋　ｊＭ；高及び
風合を試験した。

なお、風合評価の基準不織布として、未延伸糸の加熱、
延伸処理をほぼ従来方法に従った比較例１０の複合繊維
１００％から得られた不織布を用いた。

結果を第２表に示す。

（０）熱接着性複合繊維の含有率を異にした他の繊維と
の混合繊維から成る不織布の製造（実施例１０〜１３．
比較例１３〜１４）実施例４で得られた熱接着性複合繊
維（２，７ｄ／ｆ）を６４ｍｍにカッ１−シたものと、
２　ｄ　Ｘ５１ｎｍのレーヨンとを第３表に示す割合で
混合し、前記（イ）と同様にして日付約１００ｇ／ｒｒ
ｌ’の不織布を製造し、不織布の嵩高及び風合を試験し
、不織布強伸度もｄｌｌｌ定した。なお、風合を評価す
るときの基準として、前記比較例１Ｏで得られた複合繊
維３０重量％とレーヨン７０重量％とから同様にして得
られた不織布を用いた。

結果を第３表に示す。第３表に同じ熱接着性複合繊維を
１００％使用した不織布についても同様に試験した結果
も実施例１４として併記した。

上記各試験方法を以下に示す。

繊維強伸度： ＪＩＳ　ｌ、１０１５　７．７による。

捲縮形状： １４５℃に５分加熱後、目視により二次元捲縮か三次元
捲縮かを判断する。

京葉部形成： 不織布を構成する前の各熱接着性複合繊維を１４５℃に
５分加熱後、長さ３〜１２国程度の繊維１００本を光学
顕微鏡で観察し、凝集部の最大部分の直径が隣接部分の
最小直径の２倍以上となっている凝集部の繊維実長１■
当り平均個数から、下記の区分により評価する。

１・・・・０．３０個以上 ２・・・・０．１０〜０．２９個 ３・・・・０．０１〜０．０９個 ４・・・・０．０１個未満 上記加熱条件は不織布化条件と同じであって凝集部形成
は不織布中のそれと殆んど変るところはなく、不織布化
後では調査困難であることを回避した調査方法である。

不織布の嵩高： 各不織布を２０ａｏＸ２０ａｎの大きさに切断して５枚
を積み重ね、その上に厚紙を乗せて２１ＩＩＩった不織
布全体の厚さから、不織布１枚当りの厚さを算出して嵩
高値（ＴＢ）とする。

不織布の風合： 不織布について５人で感触により風合を基準の不織布と
比較して調べ、過半数側で下記の区分により評価する。

１・・・・柔軟性が非常に優れている。

２・・・・柔軟性がかなり良い。

３・・・・柔軟性は殆んど変わらない。

４・・・・硬くて柔軟性は劣る。

不織布の強度及び伸度： 不織布から２０ａｎＸ５ａｎの試験片を２０ａｏの辺が
梳綿機上での流れ方向に沿うように５枚切り取り、それ
ぞれについてオートグラフ引張強度試験機により つかみ間隔　１００ｍ 引張速度　　１００ｎｎ／分 の条件で破断強度及び伸度を求め、５枚の平均値をとる
。

以下余白 第１表 中　原料ポリプロピレンに２，５−ジメチル−２，５−
ジ（ターシャリブチルオキシ）ヘキサンを添加し押出機
で造粒して変性したものであり、各原料ポリプロピレン
のＭＦＲはｃ：６．ｄ：４、ｅ二６．ｆ　：１ｇ、ｈ：
４であった。

第３表 第２表から不織布を構成する熱接着性複合繊維の構成と
不織布との関係について次のような種々なことが判る。

すなわち、実施例１〜６と比較例１〜４とから、２種の
芯成分のＱ値が本発明に規定する範囲内にある場合は、
他の構成が本発明を満足していることを条件に三次元捲
縮発現及び得られた不織布の嵩高が非常に優れているこ
とが判る。また実施例１と実施例２とからポリシロキサ
ン等の親和力低下剤を原料ポリマーに含有せしめて製造
すれば、そうでない場合に比べて得られた不織布におい
て凝集部は一段と数多く形成されていることが判る。実
施例７〜８と比較例５〜１２とから、熱接着性複合繊維
の製造において同じ原料ポリマーを使用しても、本発明
方法によって複合繊維を得て製造した不織布は二次元捲
縮の発現。

凝北部形成、不織布の嵩高、不織布の風合等すべて優れ
ているのに対し、鞘部の割合、複合未延伸糸の加熱処理
の有無、延伸温度、延伸倍率等で本発明方法から外れた
条件で得た複合繊維を使用する場合は、上記諸特性にお
いて劣っていることが判る。特に比較例１１から、複合
未延伸糸の延伸に先立って行なう加熱処理を行なわない
で得られた複合繊維を使用した不織布は、他の条件が本
発明方法を満足した複合繊維であっても不織布の凝集部
形成及び風合が不良なことから、複合未延伸糸の加熱処
理が得られた不織布中における凝集部形成に大きく関与
していることが判る。

また、第３表の比較例１３〜１４と実施例１０〜１４と
の比１咬から、本発明において使用されている熱接着性
複合繊維がレーヨン等の他繊維との混合繊維中に３０重
Ｊよ％以上使用されていれば風合、嵩高。

強度共に優九た不織布の１１）られることが判る。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図及び第３図はそれぞれ本発明において使
用されている熱接着性複合繊維の断面構成の態様を模式
的に示す断面図、第４図は節状の凝集部が鞘部に形成さ
れている状態の例を示すスケッチである。 １・・・・芯部 １ａ・・・・芯区分帯 ｌｂ・・・・芯区分帯 ２・・・・鞘部 ３・・・・凝集部

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　２種のポリプロピレン系ポリマーの芯成分から成る
   並列型複合構造を有しその複合比が１：２〜２：１であ
   つて且つ一方の芯成分のＱ値（ここにＱ＝重量平均分子
   量／数平均分子量）が６以上で他方の芯成分のＱ値が５
   以下である芯部と融点が上記２種の芯成分の低い方の融
   点よりも２０℃以上低いポリエチレン系ポリマーの鞘成
   分から成り上記芯部との合計量に基づいて２５〜５５重
   量％の割合で上記芯部を被覆している鞘部とから成る熱
   接着性複合繊維を少なくとも３０重量％含有していて該
   熱接着性複合繊維の鞘部の繊維間接着部による不織布構
   造を有し且つ該熱接着性複合繊維の鞘部の多数の個所に
   おいて鞘成分から成る節状の凝集部が形成されているこ
   とを特徴とする不織布。 ２　熱接着性複合繊維の２種の芯成分の少なくとも一方
   のポリプロピレン系ポリマーがポリプロピレンである特
   許請求の範囲第１項に記載の不織布。 ３　熱接着性複合繊維の２種の芯成分の少なくとも一方
   のポリプロピレン系ポリマーがプロピレンとプロピレン
   以外の少量のα−オレフインとのコポリマーである特許
   請求の範囲第１項に記載の不織布。 ４　熱接着性複合繊維の鞘成分のポリエチレン系ポリマ
   ーがポリエチレンである特許請求の範囲第１項から第３
   項までのいずれか１項に記載の不織布。 ５　熱接着性複合繊維の鞘成分のポリエチレン系ポリマ
   ーがエチレン成分９８〜６０重量％のエチレン−酢酸ビ
   ニルコポリマーである特許請求の範囲第１項から第３項
   までのいずれか１項に記載の不織布。 ６　２種のポリプロピレン系ポリマーを各別に２種の芯
   成分用に、また融点が上記２種のポリプロピレン系ポリ
   マーの低い方の融点よりも２０℃以上低いポリエチレン
   系ポリマーを鞘成分用にそれぞれ使用して複合紡糸して
   、２種の芯成分から成る並列型複合構造を有してその複
   合比が１：２〜２：１であり且つ一方の芯成分のＱ値（
   ここにＱ＝重量平均分子量／数平均分子量）が６以上で
   他方の芯成分のＱ値が５以下である芯部を鞘成分から成
   る鞘部が上記芯部との合計量に基づいて２５〜５５重量
   ％の割合で芯部を被覆した構造の複合未延伸糸を得、該
   複合未延伸糸を延伸に先立つて非緊張下で８０℃以上で
   鞘成分の融点以下の温度で１０秒間以上加熱処理した後
   に常温に冷却し、次いで常温で１．３〜２倍に第一段延
   伸を行ない、引き続いて弛緩させることなく８０℃以上
   で鞘成分の融点よりも低い温度で第二段延伸を行ない、
   その際延伸倍率を第二段延伸における最高延伸倍率の９
   ０％以上として熱接着性複合繊維を製造し、該熱接着性
   複合繊維を少なくとも３０重量％含有するウエブを調整
   して鞘成分の融点よりも高く２種の芯成分の低い方の融
   点よりも低い温度で加熱処理することを特徴とする不織
   布の製造方法。 ７　２種のポリプロピレン系ポリマーを各別に２種の芯
   成分用に、また融点が上記２種のポリプロピレン系ポリ
   マーの低い方の融点よりも２０℃以上低いポリエチレン
   系ポリマーを鞘成分用にそれぞれ使用し、芯成分用のポ
   リプロピレン系ポリマー及び鞘成分用のポリエチレン系
   ポリマーの少なくともいずれか一方にポリシロキサン及
   びフツ素化合物から選ばれる１種以上を被添加ポリマー
   に基づいて０．０５〜１．０重量％添加して複合紡糸し
   て、２種の芯成分から成る並列型複合構造を有してその
   複合比が１：２〜２：１であり且つ一方の芯成分のＱ値
   （ここにＱ＝重量平均分子量／数平均分子量）が６以上
   で他方の芯成分のＱ値が５以下である芯部を鞘成分から
   成る鞘部が上記芯部との合計量に基づいて２５〜５５重
   量％の割合で上記芯部を被覆した構造の複合未延伸糸を
   得、該複合未延伸糸を延伸に先立つて非緊張下で８０℃
   以上で鞘成分の融点以下の温度で１０秒間以上加熱処理
   した後に常温に冷却し、次いで常温で１．３〜２倍に第
   一段延伸を行ない、引き続いて弛緩させることなく８０
   ℃以上で鞘成分の融点よりも低い温度で第二段延伸を行
   ない、その際延伸倍率を第二段延伸における最高延伸倍
   率の９０％以上として熱接着性複合繊維を製造し、該熱
   接着性複合繊維を少なくとも３０重量％含有するウエブ
   を調整して鞘成分の融点よりも高く２種の芯成分の低い
   方の融点よりも低い温度で加熱処理することを特徴とす
   る不織布の製造方法。