JPH0791760B2 - 不織布及びその製造方法 - Google Patents
不織布及びその製造方法Info
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- JPH0791760B2 JPH0791760B2 JP61245425A JP24542586A JPH0791760B2 JP H0791760 B2 JPH0791760 B2 JP H0791760B2 JP 61245425 A JP61245425 A JP 61245425A JP 24542586 A JP24542586 A JP 24542586A JP H0791760 B2 JPH0791760 B2 JP H0791760B2
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- D—TEXTILES; PAPER
- D04—BRAIDING; LACE-MAKING; KNITTING; TRIMMINGS; NON-WOVEN FABRICS
- D04H—MAKING TEXTILE FABRICS, e.g. FROM FIBRES OR FILAMENTARY MATERIAL; FABRICS MADE BY SUCH PROCESSES OR APPARATUS, e.g. FELTS, NON-WOVEN FABRICS; COTTON-WOOL; WADDING ; NON-WOVEN FABRICS FROM STAPLE FIBRES, FILAMENTS OR YARNS, BONDED WITH AT LEAST ONE WEB-LIKE MATERIAL DURING THEIR CONSOLIDATION
- D04H1/00—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres
- D04H1/40—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres from fleeces or layers composed of fibres without existing or potential cohesive properties
- D04H1/54—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres from fleeces or layers composed of fibres without existing or potential cohesive properties by welding together the fibres, e.g. by partially melting or dissolving
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
- D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
- D01D5/28—Formation of filaments, threads, or the like while mixing different spinning solutions or melts during the spinning operation; Spinnerette packs therefor
- D01D5/30—Conjugate filaments; Spinnerette packs therefor
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
- D01F8/00—Conjugated, i.e. bi- or multicomponent, artificial filaments or the like; Manufacture thereof
- D01F8/04—Conjugated, i.e. bi- or multicomponent, artificial filaments or the like; Manufacture thereof from synthetic polymers
- D01F8/06—Conjugated, i.e. bi- or multicomponent, artificial filaments or the like; Manufacture thereof from synthetic polymers with at least one polyolefin as constituent
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、柔軟性に優れた風合を有する嵩高な不織布及
びその製造方法に関するものである。
びその製造方法に関するものである。
融点を異にする２成分から成り、融点の低い方の成分が
繊維表面の相当部分以上を占める並列型または鞘芯型の
ポリプロピレン系熱接着性複合繊維とそれを使用した不
織布が知られてから既に多年を経過し、その間種々な改
良がなされてきた。これらの改良の主なものは、例えば
特公昭52−12830号，特開昭58−136867号，特開昭58−1
80614号等に開示されているように、不織布に加工する
ときの加熱処理における収縮性の改良，得られる不織布
の強度の向上や嵩高性等の改良を目的としたものであつ
て、それなりの成果が得られている。
繊維表面の相当部分以上を占める並列型または鞘芯型の
ポリプロピレン系熱接着性複合繊維とそれを使用した不
織布が知られてから既に多年を経過し、その間種々な改
良がなされてきた。これらの改良の主なものは、例えば
特公昭52−12830号，特開昭58−136867号，特開昭58−1
80614号等に開示されているように、不織布に加工する
ときの加熱処理における収縮性の改良，得られる不織布
の強度の向上や嵩高性等の改良を目的としたものであつ
て、それなりの成果が得られている。
その一方では加熱処理によつて得られる不織布の風合の
向上については成果は余り得られていない。風合の改善
策として細デニールの使用やレーヨン，綿等の他繊維の
混合比率の増加等がとられたが、柔軟性，嵩高性に優れ
た製品はまだ得られていない。このような状況下で、例
えば紙おしめ，衛材等の如く用途によつては不織布に加
工したときの柔軟性を一層向上させたい要求を満たせな
い問題点があり、風合の改善が強く望まれていた。
向上については成果は余り得られていない。風合の改善
策として細デニールの使用やレーヨン，綿等の他繊維の
混合比率の増加等がとられたが、柔軟性，嵩高性に優れ
た製品はまだ得られていない。このような状況下で、例
えば紙おしめ，衛材等の如く用途によつては不織布に加
工したときの柔軟性を一層向上させたい要求を満たせな
い問題点があり、風合の改善が強く望まれていた。
本発明は、上記問題点を解決し、柔軟性に優れた風合を
有する嵩高な不織布を提供することを目的に鋭意研究し
た結果、芯部によつて嵩高性を付与し、鞘部によつて熱
接着性を付与し、そして加熱処理によつて繊維間接着部
以外の個所に鞘成分から成る節状の凝集部を繊維表面に
多数生成させるように熱溶着性複合繊維を構成してこれ
を使用することによつて、得られる不織布は非常に柔軟
な風合を有すると共に、充分に嵩高であることを究明し
て本発明を完成した。
有する嵩高な不織布を提供することを目的に鋭意研究し
た結果、芯部によつて嵩高性を付与し、鞘部によつて熱
接着性を付与し、そして加熱処理によつて繊維間接着部
以外の個所に鞘成分から成る節状の凝集部を繊維表面に
多数生成させるように熱溶着性複合繊維を構成してこれ
を使用することによつて、得られる不織布は非常に柔軟
な風合を有すると共に、充分に嵩高であることを究明し
て本発明を完成した。
すなわち本発明の一つは、２種のポリプロピレン系ポリ
マーの芯成分から成る並列型複合構造を有しその複合比
が1:2〜2:1であつて且つ一方の芯成分のＱ値（ここにＱ
＝重量平均分子量／数平均分子量）が６以上で他方の芯
成分のＱ値が５以下である芯部と融点が上記２種の芯成
分の低い方の融点よりも20℃以上低いポリエチレン系ポ
リマーの鞘成分から成り上記芯部との合計量に基づいて
25〜55重量％の割合で上記芯部を被覆している鞘部とか
ら成る熱接着性複合繊維を少なくとも30重量％含有して
いて該熱接着性複合繊維の鞘部の繊維間接部による不織
布構造を有し該熱接着性複合繊維の鞘部の多数の個所に
おいて鞘成分から成る節状の凝集部が形成されているこ
とを特徴とする不織布に関するもの（以下、第一発明と
いうことがある）である。
マーの芯成分から成る並列型複合構造を有しその複合比
が1:2〜2:1であつて且つ一方の芯成分のＱ値（ここにＱ
＝重量平均分子量／数平均分子量）が６以上で他方の芯
成分のＱ値が５以下である芯部と融点が上記２種の芯成
分の低い方の融点よりも20℃以上低いポリエチレン系ポ
リマーの鞘成分から成り上記芯部との合計量に基づいて
25〜55重量％の割合で上記芯部を被覆している鞘部とか
ら成る熱接着性複合繊維を少なくとも30重量％含有して
いて該熱接着性複合繊維の鞘部の繊維間接部による不織
布構造を有し該熱接着性複合繊維の鞘部の多数の個所に
おいて鞘成分から成る節状の凝集部が形成されているこ
とを特徴とする不織布に関するもの（以下、第一発明と
いうことがある）である。
本発明の他の一つは、２種のポリプロピレン系ポリマー
を各別に２種の芯成分用に、また融点が上記２種のポリ
プロピレン系ポリマーの低い方の融点よりも20℃以上低
いポリエチレン系ポリマーを鞘成分用にそれぞれ使用し
て複合紡糸して、２種の芯成分から成る並列型複合構造
を有してその複合比が1:2〜2:1であり且つ一方の芯成分
のＱ値（ここにＱ＝重量平均分子量／数平均分子量）が
６以上で他方の芯成分のＱ値が５以下である芯部を鞘成
分から成る鞘部が上記芯部との合計量に基づいて25〜55
重量％の割合で芯部を被覆した構造の複合未延伸糸を
得、該複合未延伸糸を延伸に先立つて非緊張下で80℃以
上で鞘成分の融点以下の温度で10秒間以上加熱処理した
後に常温に冷却し、次いで常温で1.3〜２倍に第一段延
伸を行ない、引き続いて弛緩させることなく80℃以上で
鞘成分の融点よりも低い温度で第二段延伸を行ない、そ
の際延伸倍率を第二段延伸における最高延伸倍率の90％
以上として熱接着性複合繊維を製造し、該熱接着性複合
繊維を少なくとも30重量％含有するウエブを調製して鞘
成分の融点よりも高く２種の芯成分の低い方の融点より
も低い温度で加熱処理することを特徴とする不織布の製
造方法に関するもの（以下、第二発明ということがあ
る）である。
を各別に２種の芯成分用に、また融点が上記２種のポリ
プロピレン系ポリマーの低い方の融点よりも20℃以上低
いポリエチレン系ポリマーを鞘成分用にそれぞれ使用し
て複合紡糸して、２種の芯成分から成る並列型複合構造
を有してその複合比が1:2〜2:1であり且つ一方の芯成分
のＱ値（ここにＱ＝重量平均分子量／数平均分子量）が
６以上で他方の芯成分のＱ値が５以下である芯部を鞘成
分から成る鞘部が上記芯部との合計量に基づいて25〜55
重量％の割合で芯部を被覆した構造の複合未延伸糸を
得、該複合未延伸糸を延伸に先立つて非緊張下で80℃以
上で鞘成分の融点以下の温度で10秒間以上加熱処理した
後に常温に冷却し、次いで常温で1.3〜２倍に第一段延
伸を行ない、引き続いて弛緩させることなく80℃以上で
鞘成分の融点よりも低い温度で第二段延伸を行ない、そ
の際延伸倍率を第二段延伸における最高延伸倍率の90％
以上として熱接着性複合繊維を製造し、該熱接着性複合
繊維を少なくとも30重量％含有するウエブを調製して鞘
成分の融点よりも高く２種の芯成分の低い方の融点より
も低い温度で加熱処理することを特徴とする不織布の製
造方法に関するもの（以下、第二発明ということがあ
る）である。
本発明の更に他の一つは、２種のポリプロピレン系ポリ
マーを各別に２種の芯成分用に、また融点が上記２種の
ポリプロピレン系ポリマーの低い方の融点よりも20℃以
上低いポリエチレン系ポリマーを鞘成分用にそれぞれ使
用し、芯成分用のポリプロピレン系ポリマー及び鞘成分
用のポリエチレン系ポリマーの少なくともいずれか一方
にポリシロキサン及びフツ素化合物から選ばれる１種以
上を被添加ポリマーに基づいて0.05〜1.0重量％添加し
て複合紡糸して、２種の芯成分から成る並列型複合構造
を有してその複合比が1:2〜2:1であり且つ一方の芯成分
のＱ値（ここにＱ＝重量平均分子量／性平均分子量）が
６以上で他方の芯成分のＱ値が５以下である芯部を鞘成
分から成る鞘部が上記芯部との合計量に基づいて25〜55
重量％の割合で上記芯部を被覆した構造の複合未延伸糸
を得、該複合未延伸糸を延伸に先立つて被緊張下で80℃
以上で鞘成分の融点以下の温度で10秒間以上加熱処理し
た後に常温に冷却し、次いで常温で1.3〜２倍に第一段
延伸を行ない、引き続いて弛緩させることなく80℃以上
で鞘成分の融点よりも低い温度で第二段延伸を行ない、
その際延伸倍率を第二段延伸における最高延伸倍率の90
％以上として熱接着性複合繊維を製造し、該熱接着性複
合繊維を少なくとも30重量％含有するウエブを調製して
鞘成分の融点よりも高く２種の芯成分の低い方の融点よ
りも低い温度で加熱処理することを特徴とする不織布の
製造方法に関するもの（以下、第三発明ということがあ
る）である。
マーを各別に２種の芯成分用に、また融点が上記２種の
ポリプロピレン系ポリマーの低い方の融点よりも20℃以
上低いポリエチレン系ポリマーを鞘成分用にそれぞれ使
用し、芯成分用のポリプロピレン系ポリマー及び鞘成分
用のポリエチレン系ポリマーの少なくともいずれか一方
にポリシロキサン及びフツ素化合物から選ばれる１種以
上を被添加ポリマーに基づいて0.05〜1.0重量％添加し
て複合紡糸して、２種の芯成分から成る並列型複合構造
を有してその複合比が1:2〜2:1であり且つ一方の芯成分
のＱ値（ここにＱ＝重量平均分子量／性平均分子量）が
６以上で他方の芯成分のＱ値が５以下である芯部を鞘成
分から成る鞘部が上記芯部との合計量に基づいて25〜55
重量％の割合で上記芯部を被覆した構造の複合未延伸糸
を得、該複合未延伸糸を延伸に先立つて被緊張下で80℃
以上で鞘成分の融点以下の温度で10秒間以上加熱処理し
た後に常温に冷却し、次いで常温で1.3〜２倍に第一段
延伸を行ない、引き続いて弛緩させることなく80℃以上
で鞘成分の融点よりも低い温度で第二段延伸を行ない、
その際延伸倍率を第二段延伸における最高延伸倍率の90
％以上として熱接着性複合繊維を製造し、該熱接着性複
合繊維を少なくとも30重量％含有するウエブを調製して
鞘成分の融点よりも高く２種の芯成分の低い方の融点よ
りも低い温度で加熱処理することを特徴とする不織布の
製造方法に関するもの（以下、第三発明ということがあ
る）である。
以下に第一発明の構成を具体的に説明する。
先ず、本発明に係る不織布に使用されている熱接着性複
合繊維について図面により説明する。
合繊維について図面により説明する。
第１図，第２図及び第３図はそれぞれ本発明において使
用されている熱接着性複合繊維の断面構成の態様を模式
的に示す断面図、第４図は節状の凝集部が鞘部に形成さ
れている状態の例を示すスケツチである。
用されている熱接着性複合繊維の断面構成の態様を模式
的に示す断面図、第４図は節状の凝集部が鞘部に形成さ
れている状態の例を示すスケツチである。
図面中、１は芯部であつて２種のポリプロピレン系ポリ
マーの芯成分からそれぞれ成る芯区分帯1a及び1bで構成
された並列型複合構造を有している。この芯部１の並列
型複合構造に、種々な態様がある。例えば、第１図の如
き円を直径で半円づつに２分した断面構造や、第２図の
如き一方の芯区分帯1aの周の僅かな１部を残してその殆
どを他方の芯成分帯1bが取り巻いた断面構造があり、実
際には多くの場合上記両極端の中間の断面構造となつて
いる。また、第３図の如く芯部１が繊維断面において偏
心している構造であつてもよい。
マーの芯成分からそれぞれ成る芯区分帯1a及び1bで構成
された並列型複合構造を有している。この芯部１の並列
型複合構造に、種々な態様がある。例えば、第１図の如
き円を直径で半円づつに２分した断面構造や、第２図の
如き一方の芯区分帯1aの周の僅かな１部を残してその殆
どを他方の芯成分帯1bが取り巻いた断面構造があり、実
際には多くの場合上記両極端の中間の断面構造となつて
いる。また、第３図の如く芯部１が繊維断面において偏
心している構造であつてもよい。
ポリプロピレン系ポリマーとしては、結晶性のポリプロ
ピレンが代表的に示されるが、プロピレンと少量のエチ
レン，ブテン−1,ペンテン−１等のプロピレン以外のα
−オレフインのとのコポリマーであつても良く、その場
合、コモノマー成分が40重量％以下が好ましい。
ピレンが代表的に示されるが、プロピレンと少量のエチ
レン，ブテン−1,ペンテン−１等のプロピレン以外のα
−オレフインのとのコポリマーであつても良く、その場
合、コモノマー成分が40重量％以下が好ましい。
このようなポリプロピレン系ポリマーの２種がそれぞれ
芯区分帯1a及び1bの芯成分として用いられているが、こ
れらはＱ値において相違しており、１方の芯区分帯1aの
芯成分（以下、1a成分と略記することがある）のＱ値は
６以上であつて汎用のポリプロピレンが該当し、他方の
芯成分帯1bの芯成分（以下、1b成分と略記することがあ
る）のＱ値は５以下、好ましくは３〜５である。ここで
Ｑ値とはポリマーの分子量分布を表わす数値であり、次
式 で示される。
芯区分帯1a及び1bの芯成分として用いられているが、こ
れらはＱ値において相違しており、１方の芯区分帯1aの
芯成分（以下、1a成分と略記することがある）のＱ値は
６以上であつて汎用のポリプロピレンが該当し、他方の
芯成分帯1bの芯成分（以下、1b成分と略記することがあ
る）のＱ値は５以下、好ましくは３〜５である。ここで
Ｑ値とはポリマーの分子量分布を表わす数値であり、次
式 で示される。
また芯部１を構成する芯成分1aと1bとの複合比は1:2〜
2:1である。
2:1である。
このように芯部１がＱ値を異にする1a成分と1b成分とで
並列型複合構造をとることにより、複合繊維に顕在捲縮
を与えると共に加熱処理により潜在捲縮を顕在化せしめ
て嵩高とするのである。
並列型複合構造をとることにより、複合繊維に顕在捲縮
を与えると共に加熱処理により潜在捲縮を顕在化せしめ
て嵩高とするのである。
２は鞘部であつて融点が芯部１の２つの芯成分すなわち
1a成分と1b成分との低い方の融点（融点に差がない場合
は同じ融点）よりも20℃以上低いポリエチレン系ポリマ
ーの鞘成分から成つている。このようなポリエチレン系
ポリマーとしてはポリエチレンやエチレン−酢酸ビニル
コポリマー（エチレン成分98〜60重量％）が示される。
更にポリエチレンとして低密度ポリエチレン，中密度ポ
リエチレン及び高密度ポリエレンが示される。
1a成分と1b成分との低い方の融点（融点に差がない場合
は同じ融点）よりも20℃以上低いポリエチレン系ポリマ
ーの鞘成分から成つている。このようなポリエチレン系
ポリマーとしてはポリエチレンやエチレン−酢酸ビニル
コポリマー（エチレン成分98〜60重量％）が示される。
更にポリエチレンとして低密度ポリエチレン，中密度ポ
リエチレン及び高密度ポリエレンが示される。
鞘部２が芯部１を被覆することにより鞘芯型複合構造の
複合繊維が構成されており、鞘部２の割合は芯部１との
合計量に対して25〜55重量％である。この鞘部２の割合
が、25重量％未満の場合は得られる不織布の強度が低過
ぎて実用上問題があり、55重量％を超える場合は芯部１
による捲縮発現を妨害して複合繊維としての捲縮が不充
分となつて嵩高性に劣ると共に、後記説明する凝集部の
生成が充分でなくて、得られる不織布の風合向上と言う
本発明の目的が達成し難くなる。
複合繊維が構成されており、鞘部２の割合は芯部１との
合計量に対して25〜55重量％である。この鞘部２の割合
が、25重量％未満の場合は得られる不織布の強度が低過
ぎて実用上問題があり、55重量％を超える場合は芯部１
による捲縮発現を妨害して複合繊維としての捲縮が不充
分となつて嵩高性に劣ると共に、後記説明する凝集部の
生成が充分でなくて、得られる不織布の風合向上と言う
本発明の目的が達成し難くなる。
鞘部２は上記のように低い融点のポリエチレン系ポリマ
ーであつて従来の熱接着性の鞘芯型複合繊維と同様に繊
維間接着部を形成しているが、その他に、第４図に示す
如く鞘成分から成る節状の凝集部３を鞘部２の多数の個
所に有することが大きな特徴である。この節状の凝集部
３の最大部分における直径（D2）は、その凝集部３に隣
接する部分の最小直径（D1）のほぼ２倍以上に達するも
のが多く、このような直径（D2）の凝集部３は繊維の実
長1cm当りほぼ0.1〜0.5個形成されている。
ーであつて従来の熱接着性の鞘芯型複合繊維と同様に繊
維間接着部を形成しているが、その他に、第４図に示す
如く鞘成分から成る節状の凝集部３を鞘部２の多数の個
所に有することが大きな特徴である。この節状の凝集部
３の最大部分における直径（D2）は、その凝集部３に隣
接する部分の最小直径（D1）のほぼ２倍以上に達するも
のが多く、このような直径（D2）の凝集部３は繊維の実
長1cm当りほぼ0.1〜0.5個形成されている。
なお、上記熱接着性複合繊維の繊度は特に限定されない
が、風合を重視する用途に供する不織布の場合は1.5〜
７デニールが適当である。
が、風合を重視する用途に供する不織布の場合は1.5〜
７デニールが適当である。
本発明に係る不織布は、上記の熱接着性複合繊維の単独
か、少なくとも30重量％含有して他の繊維例えばレーヨ
ン，木綿，麻，ポリアミド繊維，ポリエステル繊維，ア
クリル繊維等と混在しており、上記熱接着性複合繊維の
鞘部２の繊維間接着部によつて不織布構造を成している
のである。
か、少なくとも30重量％含有して他の繊維例えばレーヨ
ン，木綿，麻，ポリアミド繊維，ポリエステル繊維，ア
クリル繊維等と混在しており、上記熱接着性複合繊維の
鞘部２の繊維間接着部によつて不織布構造を成している
のである。
先ず第二発明の構成について説明する。
本発明に係る不織布を製造する当つて、先ず熱接着性複
合繊維を次のようにして製造する。すなわち、前記第一
発明の構成で説明した芯成分用の２種のポリプロピレン
系ポリマーと鞘成分用のポリエチレン系ポリマーとの３
種のポリマーを準備する。芯成分用のポリプロピレン系
ポリマーについては、Ｑ値６以上の1a成分用のポリプロ
ピレン系ポリマーとしてメルトフロレート（MFRで示す
ことがある。JIS K 7210の表１条件14による。以下同
じ）が４〜40のものが好ましく、また、Ｑ値５以下の1b
成分用のポリプロピレン系ポリマーとしてメルトフロレ
ートが４〜60のものが好ましい。Ｑ値５以下のポリプロ
ピレン系ポリマーは、Ｑ値が５よりも大きいポリプロピ
レン系ポリマーを原料ポリマーとして次の方法により製
造することも出来る。すなわち、一つの方法は、原料ポ
リマーの融点以上の温度の加熱によりパーオキサイドを
発生する有機過酸化物化合物、例えばｔ−ブチルハイド
ロパーオキサイド，クメンハイドロパーオキサイド,2,5
−ジメチルヘキサン−2,5−ジヒドロパーオキサイド等
を原料ポリマーに0.01〜1.0重量％添加混合し、押出機
により溶融押出しをして造粒する方法である。或は別法
として、上記有機過酸化物化合物を添加しないで高温で
数回溶融押出し、造粒を繰り返す方法によつても良い。
このようにＱ値は溶融押出しにより少し小さくなるか
ら、複合紡糸前のポリマーとしては、1a成分用のポリマ
ーのＱ値は６より若干大きい値以上のものが良く、1b成
分用のポリマーのＱ値は５より若干大きくても差し支え
ない。またポリエチレン系ポリマーとしてメルトインデ
ツクス（MIで示すことがある。JIS K 7210の表１の条件
４による。）が２〜50のものが好ましい。
合繊維を次のようにして製造する。すなわち、前記第一
発明の構成で説明した芯成分用の２種のポリプロピレン
系ポリマーと鞘成分用のポリエチレン系ポリマーとの３
種のポリマーを準備する。芯成分用のポリプロピレン系
ポリマーについては、Ｑ値６以上の1a成分用のポリプロ
ピレン系ポリマーとしてメルトフロレート（MFRで示す
ことがある。JIS K 7210の表１条件14による。以下同
じ）が４〜40のものが好ましく、また、Ｑ値５以下の1b
成分用のポリプロピレン系ポリマーとしてメルトフロレ
ートが４〜60のものが好ましい。Ｑ値５以下のポリプロ
ピレン系ポリマーは、Ｑ値が５よりも大きいポリプロピ
レン系ポリマーを原料ポリマーとして次の方法により製
造することも出来る。すなわち、一つの方法は、原料ポ
リマーの融点以上の温度の加熱によりパーオキサイドを
発生する有機過酸化物化合物、例えばｔ−ブチルハイド
ロパーオキサイド，クメンハイドロパーオキサイド,2,5
−ジメチルヘキサン−2,5−ジヒドロパーオキサイド等
を原料ポリマーに0.01〜1.0重量％添加混合し、押出機
により溶融押出しをして造粒する方法である。或は別法
として、上記有機過酸化物化合物を添加しないで高温で
数回溶融押出し、造粒を繰り返す方法によつても良い。
このようにＱ値は溶融押出しにより少し小さくなるか
ら、複合紡糸前のポリマーとしては、1a成分用のポリマ
ーのＱ値は６より若干大きい値以上のものが良く、1b成
分用のポリマーのＱ値は５より若干大きくても差し支え
ない。またポリエチレン系ポリマーとしてメルトインデ
ツクス（MIで示すことがある。JIS K 7210の表１の条件
４による。）が２〜50のものが好ましい。
前記３種のポリマーが準備できるたら、これらを３台の
押出機に各別に供給して溶融押出しをし、それぞれ各別
のギアポンプを経由して公知の適切な複合紡糸用口金に
導く。３つのポリマー成分を使用して本発明に係る熱接
着性複合繊維と同様の断面構造に紡出することの出来る
公知の複合紡糸用口金として、例えば特公昭44−29522
号に記載されている紡糸用口金を使用することが出来
る。このような紡糸用口金に上記３種のポリマーを導く
に当つて、芯成分1a用と1b用とのそれぞれのポリマー量
が2:1〜1:2の範囲の所定の複合比となるように、また鞘
成分用のポリマー量が芯部１の全ポリマー量との合計量
に基づいて25〜55重量％の範囲の所定割合となるように
それぞれのギアポンプの圧送量を調節する。
押出機に各別に供給して溶融押出しをし、それぞれ各別
のギアポンプを経由して公知の適切な複合紡糸用口金に
導く。３つのポリマー成分を使用して本発明に係る熱接
着性複合繊維と同様の断面構造に紡出することの出来る
公知の複合紡糸用口金として、例えば特公昭44−29522
号に記載されている紡糸用口金を使用することが出来
る。このような紡糸用口金に上記３種のポリマーを導く
に当つて、芯成分1a用と1b用とのそれぞれのポリマー量
が2:1〜1:2の範囲の所定の複合比となるように、また鞘
成分用のポリマー量が芯部１の全ポリマー量との合計量
に基づいて25〜55重量％の範囲の所定割合となるように
それぞれのギアポンプの圧送量を調節する。
このようにして得られた所定の断面構造の複合未延伸糸
を延伸するに先立つて、非緊張下で80℃以上で鞘成分の
融点以下の温度で10秒間以上好ましくは12〜180秒間加
熱処理する。この加熱処理により２つの芯成分すなわち
1a成分及び1b成分の結晶化を促進して鞘部２と芯部１と
の界面親和力を低下させるのである。加熱処理の方法と
して、例えば乾熱オーブン或は熱水中を連続的に微速度
で通過させる方法、バツチ式で大型ドライヤー内で処理
する方法等が示される。
を延伸するに先立つて、非緊張下で80℃以上で鞘成分の
融点以下の温度で10秒間以上好ましくは12〜180秒間加
熱処理する。この加熱処理により２つの芯成分すなわち
1a成分及び1b成分の結晶化を促進して鞘部２と芯部１と
の界面親和力を低下させるのである。加熱処理の方法と
して、例えば乾熱オーブン或は熱水中を連続的に微速度
で通過させる方法、バツチ式で大型ドライヤー内で処理
する方法等が示される。
加熱処理の終つた未延伸糸は常温（15〜40℃）に冷却
し、次いで常温で1.3〜２倍、好ましくは1.5〜1.8倍に
第一段延伸を行なう。一般に延伸時は発熱するので、こ
の第一延伸は常温に維持されている水中を通過させなが
ら、或は、冷却水等により常温に保たれている室内で行
なう。この第一段延伸により延伸前における上記加熱処
理と相乗して鞘部２と心部１との界面親和力の低下が一
層促進され、その結果、鞘部２と芯部１との界面は部分
的に剥離するか、または潜在的な剥離状態にあるように
なつて凝集部３を生成せしめる部分（以下、凝集部形成
性部分と言うことがある）が多数生成するのである。第
一段延伸の延伸倍率が２を超える場合は延伸羽毛の発
生，繊維強度の低下，得られる不織布の収縮率の増加等
の問題点が発生し、延伸倍率が1.3未満の場合は本発明
の効果が得られ難い。
し、次いで常温で1.3〜２倍、好ましくは1.5〜1.8倍に
第一段延伸を行なう。一般に延伸時は発熱するので、こ
の第一延伸は常温に維持されている水中を通過させなが
ら、或は、冷却水等により常温に保たれている室内で行
なう。この第一段延伸により延伸前における上記加熱処
理と相乗して鞘部２と心部１との界面親和力の低下が一
層促進され、その結果、鞘部２と芯部１との界面は部分
的に剥離するか、または潜在的な剥離状態にあるように
なつて凝集部３を生成せしめる部分（以下、凝集部形成
性部分と言うことがある）が多数生成するのである。第
一段延伸の延伸倍率が２を超える場合は延伸羽毛の発
生，繊維強度の低下，得られる不織布の収縮率の増加等
の問題点が発生し、延伸倍率が1.3未満の場合は本発明
の効果が得られ難い。
第一段延伸を行なつた後は、引き続いて弛緩させること
なく80℃以上で鞘成分の融点以下の温度で第二段延伸を
行なうのであるが、そのとき延伸倍率を、第二段延伸に
おける最高延伸倍率（第一段延伸を終つた糸が延伸され
て糸切れし始めるときの延伸倍率）の90％以上の延伸倍
率とするのである。上記の如く第一延伸後に繊維を弛緩
させることなく引き続き第二段延伸を行なうことによ
り、弛緩により発現す捲縮で繊維同士が絡まつて第二段
延伸で糸切れが発生することが防止され、また第二段延
伸を上記の如き温度及び延伸倍率で行なうことにより、
繊維強度が高く、得られる不織布の収縮率を低くして嵩
高とさせる三次元捲縮が得られると共に、上記凝集部形
成性部分の生成を一層助長する。第二段延伸が終れば必
要に応じて乾燥し、用途に応じてそのままかまたは所定
の長さにカットする。
なく80℃以上で鞘成分の融点以下の温度で第二段延伸を
行なうのであるが、そのとき延伸倍率を、第二段延伸に
おける最高延伸倍率（第一段延伸を終つた糸が延伸され
て糸切れし始めるときの延伸倍率）の90％以上の延伸倍
率とするのである。上記の如く第一延伸後に繊維を弛緩
させることなく引き続き第二段延伸を行なうことによ
り、弛緩により発現す捲縮で繊維同士が絡まつて第二段
延伸で糸切れが発生することが防止され、また第二段延
伸を上記の如き温度及び延伸倍率で行なうことにより、
繊維強度が高く、得られる不織布の収縮率を低くして嵩
高とさせる三次元捲縮が得られると共に、上記凝集部形
成性部分の生成を一層助長する。第二段延伸が終れば必
要に応じて乾燥し、用途に応じてそのままかまたは所定
の長さにカットする。
紡出後の未延伸糸の加熱，冷却，延伸等の処理は処理能
率の上方から、通常、未延伸糸を数万〜数百万デニール
のトウに集束して行なうのが好ましい。また、可能な限
りトウを切断することなく連続して走行或は集積状態で
の低速度の移動で処理工程を通過させて工程各部におい
て所定の加熱，冷却，延伸等の処理を行なうのが好まし
いが、前記した如く加熱処理等はバツチ処理で行なつて
も良い。
率の上方から、通常、未延伸糸を数万〜数百万デニール
のトウに集束して行なうのが好ましい。また、可能な限
りトウを切断することなく連続して走行或は集積状態で
の低速度の移動で処理工程を通過させて工程各部におい
て所定の加熱，冷却，延伸等の処理を行なうのが好まし
いが、前記した如く加熱処理等はバツチ処理で行なつて
も良い。
以上の如くにして得られる熱接着性複合繊維は、鞘成分
の融点よりも高く２つの芯成分1a及び1bの低い方の融点
よりも低い温度の加熱処理により鞘成分から成る節状の
凝集部３を生成せしめる凝集部形成性部分を勝負２の多
数の個所に有することが大きな特徴である。この凝集部
形成性部分では鞘部２が芯部１から剥離しているか、剥
離してはいないが鞘部２と芯部１との界面親和力が低
く、換言すれば潜在的に剥離状態にあると言うことが出
来る部分であり、上記温度の加熱処理により第４図に示
す如く凝集部３が生成するか否かで他の部分と区別する
ことが出来る。
の融点よりも高く２つの芯成分1a及び1bの低い方の融点
よりも低い温度の加熱処理により鞘成分から成る節状の
凝集部３を生成せしめる凝集部形成性部分を勝負２の多
数の個所に有することが大きな特徴である。この凝集部
形成性部分では鞘部２が芯部１から剥離しているか、剥
離してはいないが鞘部２と芯部１との界面親和力が低
く、換言すれば潜在的に剥離状態にあると言うことが出
来る部分であり、上記温度の加熱処理により第４図に示
す如く凝集部３が生成するか否かで他の部分と区別する
ことが出来る。
このようにして得られた熱接着性複合繊維の単独から成
るウエブ、または少なくとも30重量％を含有するように
前記他の繊維と混合してウエブを調製し、このウエブを
熱接着性複合繊維の鞘成分の融点よりも高く２種の芯成
分の低い法の融点よりも低い温度で加熱処理して本発明
に係る不織布が得られるのである。
るウエブ、または少なくとも30重量％を含有するように
前記他の繊維と混合してウエブを調製し、このウエブを
熱接着性複合繊維の鞘成分の融点よりも高く２種の芯成
分の低い法の融点よりも低い温度で加熱処理して本発明
に係る不織布が得られるのである。
次いで第三発明の構成について説明する。
第三発明においては熱接着性複合繊維の製造工程にのみ
第二発明と相違がある。その相違点は、第二発明と同様
に３種のポリマーを使用して複合紡糸するに際して、こ
れらのポリマーに界面親和力を低下させる薬剤（以下、
親和力低下剤と言うことがある）を添加する点である。
すなわち親和力低下剤を２種の芯成分用のポリプロピレ
ン系ポリマーの両方に添加するか、鞘成分用のポリエチ
レン系ポリマーに添加するか、または芯成分用及び鞘成
分用いずれのポリマーにも添加するのである。このよう
な親和力低下剤として、ポリジメチルシロキサン，フエ
ニル変性ポリシロキサン，アミノ変性ポリシロキサン，
オレフイン変性ポリシロキサン，水酸基変性ポリシロキ
サン，エポキシ変性ポリシロキサン等のポリシロキサ
ン，またはパーフルオロアルキル基含有ポリマー，パー
フルオロアルキレン基含有ポリマー，これらポリマーの
変性物等のフツ素化合物が有効である。添加量はその親
和力低下剤が添加されるポリマー毎に、そのポリマーに
基づいて0.05〜1.0重量％添加する。第三発明において
は、このように熱接着性複合繊維を製造において芯成分
用ポリマー及び鞘成分用ポリマーの少なくともいずれか
一方に親和力低下剤を添加して複合紡糸に使用する点だ
けが第二発明と相違しており、この点以外の熱接着性複
合繊維の製造条件及びウエブの調製及び加熱処理条件
は、第二発明と全く同様である。第三発明によれば熱接
着性複合繊維の製造工程で親和力低下剤を添加すること
により、得られる熱接着性複合繊維を使用して凝集部の
成形が一段と促進された熱接着性複合繊維を含有する不
織布を製造することが出来る。
第二発明と相違がある。その相違点は、第二発明と同様
に３種のポリマーを使用して複合紡糸するに際して、こ
れらのポリマーに界面親和力を低下させる薬剤（以下、
親和力低下剤と言うことがある）を添加する点である。
すなわち親和力低下剤を２種の芯成分用のポリプロピレ
ン系ポリマーの両方に添加するか、鞘成分用のポリエチ
レン系ポリマーに添加するか、または芯成分用及び鞘成
分用いずれのポリマーにも添加するのである。このよう
な親和力低下剤として、ポリジメチルシロキサン，フエ
ニル変性ポリシロキサン，アミノ変性ポリシロキサン，
オレフイン変性ポリシロキサン，水酸基変性ポリシロキ
サン，エポキシ変性ポリシロキサン等のポリシロキサ
ン，またはパーフルオロアルキル基含有ポリマー，パー
フルオロアルキレン基含有ポリマー，これらポリマーの
変性物等のフツ素化合物が有効である。添加量はその親
和力低下剤が添加されるポリマー毎に、そのポリマーに
基づいて0.05〜1.0重量％添加する。第三発明において
は、このように熱接着性複合繊維を製造において芯成分
用ポリマー及び鞘成分用ポリマーの少なくともいずれか
一方に親和力低下剤を添加して複合紡糸に使用する点だ
けが第二発明と相違しており、この点以外の熱接着性複
合繊維の製造条件及びウエブの調製及び加熱処理条件
は、第二発明と全く同様である。第三発明によれば熱接
着性複合繊維の製造工程で親和力低下剤を添加すること
により、得られる熱接着性複合繊維を使用して凝集部の
成形が一段と促進された熱接着性複合繊維を含有する不
織布を製造することが出来る。
本発明に係る不織布に使用されている熱接着性複合繊維
は、芯部がＱ値の相違するポリプロピレン系ポリマーを
使用した並列型複合構造を有しており、融点が芯成分の
ポリマーよりも低いポリエチレン系ポリマーの鞘部で芯
部を被覆した複合構造となつている。従つてこのような
熱接着性複合繊維を含有するウエブが所定温度で加熱処
理されて得られた不織布は、芯部により加熱処理前から
有する顕在捲縮及び加熱処理で潜在捲縮が顕在化せしめ
られた捲縮が複合繊維に形成されていてしかもこれらは
緩やかな三次元捲縮形態を有しており、また鞘部の繊維
間熱接着部による不織布構造を有していて、嵩高な不織
布となつている。更に複合繊維の鞘部と芯部との界面親
和力が低下していることにより鞘部に生成していた少な
くとも潜在的に剥離状態にある多数の凝集部形成性部分
が加熱処理により溶融凝集し固化して鞘成分から成る多
数の節状の凝集部が繊維表面に形成されていて、不織布
の風合を非常に柔軟性に優れたものとしているのであ
る。その理由は、この凝集部が隣接する繊維の表面と点
で接することにより、繊維表面の接触面積を著しく減少
せしめるからであると考えられる。
は、芯部がＱ値の相違するポリプロピレン系ポリマーを
使用した並列型複合構造を有しており、融点が芯成分の
ポリマーよりも低いポリエチレン系ポリマーの鞘部で芯
部を被覆した複合構造となつている。従つてこのような
熱接着性複合繊維を含有するウエブが所定温度で加熱処
理されて得られた不織布は、芯部により加熱処理前から
有する顕在捲縮及び加熱処理で潜在捲縮が顕在化せしめ
られた捲縮が複合繊維に形成されていてしかもこれらは
緩やかな三次元捲縮形態を有しており、また鞘部の繊維
間熱接着部による不織布構造を有していて、嵩高な不織
布となつている。更に複合繊維の鞘部と芯部との界面親
和力が低下していることにより鞘部に生成していた少な
くとも潜在的に剥離状態にある多数の凝集部形成性部分
が加熱処理により溶融凝集し固化して鞘成分から成る多
数の節状の凝集部が繊維表面に形成されていて、不織布
の風合を非常に柔軟性に優れたものとしているのであ
る。その理由は、この凝集部が隣接する繊維の表面と点
で接することにより、繊維表面の接触面積を著しく減少
せしめるからであると考えられる。
従つて本発明に係る不織布は、従来問題点であつた風合
を格段に改善せしめるものであり、嵩高性も一層向上し
たものである。
を格段に改善せしめるものであり、嵩高性も一層向上し
たものである。
以下、実施例，比較例により本発明を更に具体的に説明
する。
する。
（ｉ）熱接着性複合繊維の製造 第１表に示す８種のポリプロピレンa,b,c,d,e,f,g及び
ｈと２種のポリエチレン系ポリマーｉ及びｊとを第２表
に示す種々な組み合わせで使用（但し実施例３ではｉの
高密度ポリエチレンにジメチルポリシロキサン0.10重量
％混合して使用）して２種のポリプロピレンからそれぞ
れ成る1a成分及び1b成分で構成された並列型複合構造の
芯部を１種のポリエチレン系ポリマーから成る鞘部が被
覆した製造の複合繊維を次のようにして複合紡糸及び加
熱，延伸処理をして製造した。
ｈと２種のポリエチレン系ポリマーｉ及びｊとを第２表
に示す種々な組み合わせで使用（但し実施例３ではｉの
高密度ポリエチレンにジメチルポリシロキサン0.10重量
％混合して使用）して２種のポリプロピレンからそれぞ
れ成る1a成分及び1b成分で構成された並列型複合構造の
芯部を１種のポリエチレン系ポリマーから成る鞘部が被
覆した製造の複合繊維を次のようにして複合紡糸及び加
熱，延伸処理をして製造した。
紡糸口金として孔径1.0mmφ，孔数120個のものを使用
し、芯部を構成する1a成分と1b成分との複合比を1:1と
し、芯部と鞘部との合計量に対する鞘部の割合は33.3〜
66.7重量％に変化させ、紡糸温度（紡出直前のポリマー
温度）をポリプロピレンは1a成分,1b成分共に260℃で、
ポリエチレン系ポリマーは220℃で紡糸して、11d/f（フ
イラメント当りのデニール）の未延伸糸を得た。未延伸
糸は約９万デニールのトウに集束して各処理を次のよう
に順次行なつた。最初に105℃の乾熱チヤンバー中を非
緊張下に30秒間で通過させることにより加熱処理を行な
つた後、（但し比較例1,2,3,10及び11は加熱処理を行な
わず）これをトウ缶に採取して放置することにより室温
（22℃）まで完全に冷却した。次いでこのトウを21℃の
0.2％表面仕上剤浴を通過させてから１対の26℃の冷延
伸ロール間で延伸倍率1.6で第一段延伸を行ない（但し
延伸ロールの温度は比較例７が60℃で比較例９及び比較
例10が90℃）、引き続き弛緩させることなく、90℃（但
し比較例5,6及び７は異なる）に加熱された１対の延伸
ロールにより、第２表に示す如く第二段延伸における様
々な最高延伸倍率に対する種々な百分率の延伸倍率で第
二段延伸を行なつた後、室温に冷却した。このようにし
て得られた各熱接着性複合繊維の強伸度を測定し、また
捲縮形状について調べた。
し、芯部を構成する1a成分と1b成分との複合比を1:1と
し、芯部と鞘部との合計量に対する鞘部の割合は33.3〜
66.7重量％に変化させ、紡糸温度（紡出直前のポリマー
温度）をポリプロピレンは1a成分,1b成分共に260℃で、
ポリエチレン系ポリマーは220℃で紡糸して、11d/f（フ
イラメント当りのデニール）の未延伸糸を得た。未延伸
糸は約９万デニールのトウに集束して各処理を次のよう
に順次行なつた。最初に105℃の乾熱チヤンバー中を非
緊張下に30秒間で通過させることにより加熱処理を行な
つた後、（但し比較例1,2,3,10及び11は加熱処理を行な
わず）これをトウ缶に採取して放置することにより室温
（22℃）まで完全に冷却した。次いでこのトウを21℃の
0.2％表面仕上剤浴を通過させてから１対の26℃の冷延
伸ロール間で延伸倍率1.6で第一段延伸を行ない（但し
延伸ロールの温度は比較例７が60℃で比較例９及び比較
例10が90℃）、引き続き弛緩させることなく、90℃（但
し比較例5,6及び７は異なる）に加熱された１対の延伸
ロールにより、第２表に示す如く第二段延伸における様
々な最高延伸倍率に対する種々な百分率の延伸倍率で第
二段延伸を行なつた後、室温に冷却した。このようにし
て得られた各熱接着性複合繊維の強伸度を測定し、また
捲縮形状について調べた。
（ii）不織布の製造 （イ）各熱接着性複合繊維単独からなる不織布の製造
（実施例１〜9,比較例１〜12） 前項（ｉ）で得られた各熱接着性複合繊維毎に梳綿機に
２回通して目付100g/m2のウエブとし、各ウエブを145℃
の熱風循環式乾燥器内に５分間置いて不織化した後に室
温にて冷却した。得られた不織布の凝集部形成，嵩高及
び風合を試験した。
（実施例１〜9,比較例１〜12） 前項（ｉ）で得られた各熱接着性複合繊維毎に梳綿機に
２回通して目付100g/m2のウエブとし、各ウエブを145℃
の熱風循環式乾燥器内に５分間置いて不織化した後に室
温にて冷却した。得られた不織布の凝集部形成，嵩高及
び風合を試験した。
なお、風合評価の基準不織布として、未延伸糸の加熱，
延伸処理をほぼ従来方法に従つた比較例10の複合繊維10
0％から得られた不織布を用いた。
延伸処理をほぼ従来方法に従つた比較例10の複合繊維10
0％から得られた不織布を用いた。
結果を第２表に示す。
（ロ）熱接着性複合繊維の含有率を異にした他の繊維と
の混合繊維から成る不織布の製造（実施例10〜13,比較
例13〜14） 実施例４で得られた熱接着性複合繊維（2.7d/f）を64mm
にカツトしたものと、2d×51mmのレーヨンとを第３表に
示す割合で混合し、前記（イ）と同様にして目付約100g
/m2の不織布を製造し、不織布の嵩高及び風合を試験
し、不織布強伸度も測定した。なお、風合を評価すると
きの基準として、前記比較例10で得られた複合繊維30重
量％とレーヨン70重量％とから同様にして得られた不織
布を用いた。
の混合繊維から成る不織布の製造（実施例10〜13,比較
例13〜14） 実施例４で得られた熱接着性複合繊維（2.7d/f）を64mm
にカツトしたものと、2d×51mmのレーヨンとを第３表に
示す割合で混合し、前記（イ）と同様にして目付約100g
/m2の不織布を製造し、不織布の嵩高及び風合を試験
し、不織布強伸度も測定した。なお、風合を評価すると
きの基準として、前記比較例10で得られた複合繊維30重
量％とレーヨン70重量％とから同様にして得られた不織
布を用いた。
結果を第３表に示す。第３表に同じ熱接着性複合繊維を
100％使用した不織布についても同様に試験した結果も
実施例14として併記した。
100％使用した不織布についても同様に試験した結果も
実施例14として併記した。
上記各試験方法を以下に示す。
繊維強伸度： JIS L 1015 7.7による。
捲縮形状： 145℃に５分加熱後、目視により二次元捲縮か三次元捲
縮かを判断する。
縮かを判断する。
凝集部形成： 不織布を構成する前の各熱接着性複合繊維を145℃に５
分加熱後、長さ３〜12cm程度の繊維100本を光学顕微鏡
で観察し、凝集部の最大部分の直径が隣接部分の最小直
径の２倍以上となつている凝集部の繊維実長1cm当り平
均個数から、下記の区分により評価する。
分加熱後、長さ３〜12cm程度の繊維100本を光学顕微鏡
で観察し、凝集部の最大部分の直径が隣接部分の最小直
径の２倍以上となつている凝集部の繊維実長1cm当り平
均個数から、下記の区分により評価する。
１……0.30個以上 ２……0.10〜0.29個 ３……0.01〜0.09個 ４……0.01個未満 上記加熱条件は不織布化条件と同じであつて凝集部形成
は不織布中のそれと殆んど変るところはなく、不織布化
後では調査困難であることを回避した調査方法である。
は不織布中のそれと殆んど変るところはなく、不織布化
後では調査困難であることを回避した調査方法である。
不織布の嵩高： 各不織布を20cm×20cmの大きさに切断して５枚を積み重
ね、その上に厚紙を乗せて測つた不織布全体の厚さか
ら、不織布１枚当りの厚さを算出して嵩高値（mm）とす
る。
ね、その上に厚紙を乗せて測つた不織布全体の厚さか
ら、不織布１枚当りの厚さを算出して嵩高値（mm）とす
る。
不織布の風合： 不織布について５人で感触により風合を基準と不織布と
比較して調べ、過半数制で下記の区分により評価する。
比較して調べ、過半数制で下記の区分により評価する。
１……柔軟性が非常に優れている。
２……柔軟性がかなり良い。
３……柔軟性は殆んど変わらない。
４……硬くて柔軟性は劣る。
不織布の強度及び伸度： 不織布から20cm×5cmの試験片を20cmの辺が梳綿機上で
の流れ方向に沿うように５枚切り取り、それぞれについ
てオートグラフ引張強度試験機により つかみ間隔 100mm 引張速度 100mm/分 の条件で破断強度及び伸度を求め、５枚の平均値をと
る。
の流れ方向に沿うように５枚切り取り、それぞれについ
てオートグラフ引張強度試験機により つかみ間隔 100mm 引張速度 100mm/分 の条件で破断強度及び伸度を求め、５枚の平均値をと
る。
第２表から不織布を構成する熱接着性複合繊維の構成と
不織布との関係について次のような種々なことが判る。
すなわち、実施例１〜６と比較例１〜４とから、２種の
芯成分のＱ値が本発明に規定する範囲内にある場合は、
他の構成が本発明を満足していることを条件に三次元捲
縮表現及び得られた不織布の嵩高が非常に優れているこ
とが判る。また実施例１と実施例２とからポリシロキサ
ン等の親和力低下剤を原料ポリマーに含有せしめて製造
すれば、そうでない場合に比べて得られた不織布におい
て凝集部は一段と数多く形成されていることが判る。実
施例７〜８と比較例５〜12とから、熱接着性複合繊維の
製造において同じ原料ポリマーを使用しても、本発明方
法によつて複合繊維を得て製造した不織布は三次元捲縮
の発現，凝集部形成，不織布の嵩高，不織布の風合等す
べて優れているのに対し、鞘部の割合，複合未延伸糸の
加熱処理の有無，延伸温度，延伸倍率等で本発明方法か
ら外れた条件で得た複合繊維を使用する場合は、上記諸
特性いおいて劣つていることが判る。特に比較例11か
ら、複合未延伸糸の延伸に先立つて行なう加熱処理を行
なわないで得られた複合繊維を使用した不織布は、他の
条件が本発明方法を満足した複合繊維であつても不織布
中での凝集部形成及び風合が不良なことから、複合未延
伸糸の加熱処理が得られた不織布中における凝集部形成
に大きく関与していることが判る。
不織布との関係について次のような種々なことが判る。
すなわち、実施例１〜６と比較例１〜４とから、２種の
芯成分のＱ値が本発明に規定する範囲内にある場合は、
他の構成が本発明を満足していることを条件に三次元捲
縮表現及び得られた不織布の嵩高が非常に優れているこ
とが判る。また実施例１と実施例２とからポリシロキサ
ン等の親和力低下剤を原料ポリマーに含有せしめて製造
すれば、そうでない場合に比べて得られた不織布におい
て凝集部は一段と数多く形成されていることが判る。実
施例７〜８と比較例５〜12とから、熱接着性複合繊維の
製造において同じ原料ポリマーを使用しても、本発明方
法によつて複合繊維を得て製造した不織布は三次元捲縮
の発現，凝集部形成，不織布の嵩高，不織布の風合等す
べて優れているのに対し、鞘部の割合，複合未延伸糸の
加熱処理の有無，延伸温度，延伸倍率等で本発明方法か
ら外れた条件で得た複合繊維を使用する場合は、上記諸
特性いおいて劣つていることが判る。特に比較例11か
ら、複合未延伸糸の延伸に先立つて行なう加熱処理を行
なわないで得られた複合繊維を使用した不織布は、他の
条件が本発明方法を満足した複合繊維であつても不織布
中での凝集部形成及び風合が不良なことから、複合未延
伸糸の加熱処理が得られた不織布中における凝集部形成
に大きく関与していることが判る。
また、第３表の比較例13〜14と実施例10〜14との比較か
ら、本発明において使用されている熱接着性複合繊維が
レーヨン等の他繊維との混合繊維中に30重量％以上使用
されていれば風合，嵩高，強度共に優れた不織布の得ら
れることが判る。
ら、本発明において使用されている熱接着性複合繊維が
レーヨン等の他繊維との混合繊維中に30重量％以上使用
されていれば風合，嵩高，強度共に優れた不織布の得ら
れることが判る。
第１図，第２図及び第３図はそれぞれ本発明において使
用されている熱接着性複合繊維の断面構成の態様を模式
的に示す断面図、第４図は節状の凝集部が鞘部に形成さ
れている状態の例を示すスケツチである。 １……芯部 1a……芯区分帯 1b……芯区分帯 ２……鞘部 ３……凝集部 D1……凝集部に隣接する部分の最小直径 D2……凝集部の最大部分における直径
用されている熱接着性複合繊維の断面構成の態様を模式
的に示す断面図、第４図は節状の凝集部が鞘部に形成さ
れている状態の例を示すスケツチである。 １……芯部 1a……芯区分帯 1b……芯区分帯 ２……鞘部 ３……凝集部 D1……凝集部に隣接する部分の最小直径 D2……凝集部の最大部分における直径
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０４Ｈ 1/42 Ｋ 1/50 (56)参考文献 特開 昭63−75115（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−145999（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−180614（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−136867（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−40549（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−111171（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−23951（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−106755（ＪＰ，Ａ) 特開 昭47−29678（ＪＰ，Ａ) 特公 昭44−29522（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭52−12830（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (7)
- 【請求項１】２種のポリプロピレン系ポリマーの芯成分
から成る並列型複合構造を有しその複合比が1:2〜2:1で
あつて且つ一方の芯成分のＱ値（ここにＱ＝重量平均分
子量／数平均分子量）が６以上で他方の芯成分のＱ値が
５以下である芯部と融点が上記２種の芯成分の低い方の
融点よりも20℃以上低いポリエチレン系ポリマーの鞘成
分から成り上記芯部との合計量に基づいて25〜55重量％
の割合で上記芯部を被覆している鞘部とから成る熱接着
性複合繊維を少なくとも30重量％含有していて該接着性
複合繊維の鞘部の繊維間接着部による不織布構造を有し
且つ該熱接着性複合繊維の鞘部の多数の個所において鞘
成分から成る節状の凝集部が形成されていることを特徴
とする不織布。 - 【請求項２】熱接着性複合繊維の２種の芯成分の少なく
とも一方のポリプロピレン系ポリマーがポリプロピレン
である特許請求の範囲第１項に記載の不織布。 - 【請求項３】熱接着性複合繊維の２種の芯成分の少なく
とも一方のポリプロピレン系ポリマーがプロピレンとプ
ロピレン以外の少量のα−オレフインとのコポリマーで
ある特許請求の範囲第１項に記載の不織布。 - 【請求項４】熱接着性複合繊維の鞘成分のポリエチレン
系ポリマーがポリエチレンである特許請求の範囲第１項
から第３項までのいずれか１項に記載の不織布。 - 【請求項５】熱接着性複合繊維の鞘成分のポリエチレン
系ポリマーがエチレン成分98〜60重量％のエチレン−酢
酸ビニルコポリマーである特許請求の範囲第１項から第
３項までのいずれか１項に記載の不織布。 - 【請求項６】２種のポリプロピレン系ポリマーを各別に
２種の芯成分用に、また融点が上記２種のポリプロピレ
ン系ポリマーの低い方の融点よりも20℃以上低いポリエ
チレン系ポリマーを鞘成分用にそれぞれ使用して複合紡
糸して、２種の芯成分から成る並列型複合構造を有して
その複合比が1:2〜2:1であり且つ一方の芯成分のＱ値
（ここにＱ＝重量平均分子量／数平均分子量）が６以上
で他方の芯成分のＱ値が５以下である芯部を鞘成分から
成る鞘部が上記芯部との合計量に基づいて25〜55重量％
の割合で芯部を被覆した構造の複合未延伸糸を得、該複
合未延伸糸を延伸に先立つて非緊張下で80℃以上で鞘成
分の融点以下の温度で10秒間以上加熱処理した後に常温
に冷却し、次いで常温で1.3〜２倍に第一段延伸を行な
い、引き続いて弛緩させることなく80℃以上で鞘成分の
融点よりも低い温度で第二段延伸を行ない、その際延伸
倍率を第二段延伸における最高延伸倍率の90％以上とし
て熱接着性複合繊維を製造し、該熱接着性複合繊維を少
なくとも30重量％含有するウエブ調製して鞘成分の融点
よりも高く２種の芯成分の低い方の融点よりも低い温度
で加熱処理することを特徴とする不織布の製造方法。 - 【請求項７】２種のポリプロピレン系ポリマーを各別に
２種の芯成分用に、また融点が上記２種のポリプロピレ
ン系ポリマーの低い方の融点よりも20℃以上低いポリエ
チレン系ポリマーを鞘成分用にそれぞれ使用し、芯成分
用のポリプロピレン系ポリマー及び鞘成分用のポリエチ
レン系ポリマーの少なくともいずれか一方にポリシロキ
サン及びフツ素化合物から選ばれる１種以上を被添加ポ
リマーに基づいて0.05〜1.0重量％添加して複合紡糸し
て、２種の芯成分から成る並列型複合構造を有してその
複合比が1:2〜2:1であり且つ一方の芯成分のＱ値（ここ
にＱ＝重量平均分子量／数平均分子量）が６以上で他方
の芯成分のＱ値が５以下である芯部を鞘成分から成る鞘
部が上記芯部との合計量に基づいて25〜55重量％の割合
で上記芯部を被覆した構造の複合未延伸糸を得、該複合
未延伸糸を延伸に先立つて非緊張下で80℃以上で鞘成分
の融点以下の温度で10秒間以上加熱処理した後に常温に
冷却し、次いで常温で1.3〜２倍に第一段延伸を行な
い、引き続いて弛緩させることなく80℃以上で鞘成分の
融点よりも低い温度で第二段延伸を行ない、その際延伸
倍率を第二段延伸における最高延伸倍率の90％以上とし
て熱接着性複合繊維を製造し、該熱接着性複合繊維を少
なくとも30重量％含有するウエブを調製して鞘成分の融
点よりも高く２種の芯成分の低い方の融点よりも低い温
度で加熱処理することを特徴とする不糸布の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP61245425A JPH0791760B2 (ja) | 1986-10-17 | 1986-10-17 | 不織布及びその製造方法 |
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| JP61245425A JPH0791760B2 (ja) | 1986-10-17 | 1986-10-17 | 不織布及びその製造方法 |
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-
1987
- 1987-10-13 EP EP87114967A patent/EP0264112B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-10-13 DE DE8787114967T patent/DE3776855D1/de not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| EP0264112A3 (en) | 1989-08-16 |
| JPS63105161A (ja) | 1988-05-10 |
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