JPS6289813A - 低降伏比高張力電縫鋼管用熱延鋼帯の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は主として油井用鋼管として使用８れる電縫鋼
管用の熱延鋼帯を製造する方法に関し、特に降伏比が低
くしかも高強度を有する電縫鋼管用熱延鋼帯を安定して
製造する方法に関するものでめる。

叙１＊　の↑支１小ｉ 一般に油井用鋼管、＜’Ａえばケーシングやチュービン
グに使用される鋼管としては、高強度を有することか必
要とされるのは勿論でおるか、管瑞写を加工することも
多いため加工性かめる程度臣れていることも求められ、
そのため近年（よ降伏比すなわち降伏応力／引張強ざの
値か小さくしかも引張強ざが大きい低降伏比高張力電縫
鋼管の需要か増大している。このような油井用の低降伏
比高張力鋼管の代表的な規格としては、ＡＰＩ規、烙に
＝５５か必り、この規格では鋼管の降伏点が３８．７〜
５６．２ｔＣ９ｆ／ｍｍ、引張り強さが６６．８Ｋｇｆ
／ｍｉ以上が要求されている。

ところて上）小のように低降伏比高張力の材料将性を有
する電縫鋼管素材としての熱延鋼帯とじては、高炭素で
かつ高Ｍｎ系の組成が必要とされ、一般にはＣＯ，２０
−０，４８％、Ｖｌｎ　　１．３０〜１．７０％、Ｓｉ
０．１０〜０．３０％の鋼を用いるのが通常でめる。し
かしながらこの種の鋼において所定の引張強ざを確保す
るためには、熱間圧延直後の鋼帯を比較的高い冷却速度
で冷却する必要があるため、熱間圧延後のフェライト結
晶粒がｔｖｉ細化し易く、そのため高い引張強ざを得よ
うとすれば相対的に降伏比が上昇し易く、また次工程で
鋼帯を鋼管に成形加工する際にりロエ硬化によって降伏
点か上昇するため、鋼管における降伏比を所定の範囲に
納めることが極めて困難でおるのが実情である。

ざらに、前述のような高炭素、高Ｍｎ系の鋼では、炭素
当量が相当に高いため、鋼の機械的特性は熱間圧延直後
の冷却速度および冷却パターンの影響を強く受け、その
ため同−鋼帯内あるいは銅帯間における前記冷却条件の
わずかなバラツキでも材質が大きく変動し、したかって
均一な材質を維持することも極めて困難であった。

このような低降伏比高張力電１１ｆｉｌ管の従来の製造
方法としては、例えば特開昭６０−１３０２５号公報記
載の方法や、特公昭６０−７００６＠公報および特公昭
６０−７００７号公報記載の方法などが知られている。

しかしながら前者の特開昭６０−１３０２５号公報記載
の方法は、鋼帯を電縫鋼管に成形した後、７５０〜９５
０℃に再加熱し、規準熱処理するものであり、このよう
に成形加工後に熱処理工程が必要となるなど、］−程数
の増加、製造コストの上昇を招く欠点があった。一方後
者の特公昭６０−７００６号および特公昭６０−７００
７号では、上述の欠点を解消するべく、銅帯の熱間圧延
を７００〜８２０℃で終了し、その後１秒以上３０秒以
内は無注水で放冷し、その後巻取りまでの平均冷却速度
を５°Ｃ／　ｓａｃ以上として所定の温度範囲で巻取る
方法と、鋼管に成形する際の成形条件を特定する方法と
の組合せによって、鋼管成形後の熱処理工程を省略する
ことが提案されている。

発明が解決すべき問題点− しかしながら上述の特公昭８０−７００６＠、特公昭６
０−７００７号に記載されているように仕上圧延温度お
よび熱延後の冷却条件を制御して材質調整を行なう場合
にも、次のような問題があった。すなわち本発明者等の
調査によれば、高炭素当量の鋼を熱間圧延後冷却して材
質調整する場合、仕上圧延温度および熱延後の冷却速度
条件を見掛は上全く同一となるように調整した場合にお
いても、最終的な材質特性か大幅に変化する場合が多い
ことを知見した。その原因は、仕上圧延よりも上流側の
工程における熱歪＠歴の違いによるγ粒度の変化等によ
って鋼組織の変態特性に差異が生じていることに起因す
るものでおり、このような場合は単に仕上圧延温度条件
および冷却速度条件を所定の範囲内に調整しただけでは
安定して均質性の高い所定の材質特性を得ることがでな
かったのである。

この発明は以上の知見に暴いてなされたものでおり、所
要の低降伏比でかつ高強度を有する高炭素当量の電縫鋼
管用熱延鋼帯を、材質のバラツキが生じることなく安定
して１尋ることのできる方法を提供することを目的とす
るものである。

問題点を解決するための手段 本発明者等は上述の目的を達成するべく鋭意実験・検討
を重ねた結果、熱延工程での高炭素当量の鋼の材質調整
方法としては、従来技術の如く冷却速度、冷却パターン
等の温度に関係する条件を制御因子とする方法よりも、
冷却過程における鋼の変態挙動自体を直接制御因子とす
る方法の方がより精密かつ安定して所要の材質を得るこ
とが可能となることを見出した。

すなわち、本発明者等は既に特開昭５９−１８８５０８
号において、鋼の製造工程中においてオンラインでγ→
α変態の程度を検出することのできるオンライン変態率
検出装置を提案し、この装置は既に実用化に至っており
、この装置によれば熱延後の変態挙動をオンラインで検
出することができる。

そこで本発明者等は仕上圧延工程よりも上流側の工程、
例えばスラブ鋳造工程、スラブ加熱工程、あるいは熱間
粗圧延工程等での冶金的製造条件の変化に起因して仕上
圧延後のＡｒ３およびＡｒｌ変態特性が変化した場合に
おいても、ランアウトテーブル上での冷却過程における
変態挙動を検出しつつ、その度化に応じて冷却条件を修
正し、変態挙動を所定条件範囲内に崩えることによって
、油井用電縫鋼管として必要な低降伏点高張力の材質特
性を有しかつ材料内、材料間での均質性か恒め−０層れ
た熱延鋼帯を製造し得ることを見出し、この発明をなす
に至ったのでおる。

具体的には、この発明低降伏比高張力電縫鋼管用熱延鋼
帯の製造方法は、重量％でＣＯ，２０〜０．５０％、Ｍ
ｎＯ，７〜２．０％、３　ｉ　　０．０５〜１．０％、
ＡＩ　０．００５〜０．１０％を含有する鋼のスラブを
仕上圧延温度が７５０〜８５０°Ｃの範囲内となるよう
に熱間圧延した後、冷却するに市たって、仕上圧延終了
時点から鋼中のγ相の５０％がγ→α変態するまでの所
要時間をＴ５０とするとどもに、同じく仕上圧延終了時
点から鋼中のγ相の９５％がγ→α変恕するまでの所要
時間をＴ９５とし、両者の比ｔ５０２／ｔ９５か０．３
以上の値となるようにランアウトテーブル上での冷却量
を制御した後、４５０〜６５０℃の範囲内の温度で冷却
を停止し、直ちに巻取るかまたは枚冷１８２巻取ること
を持１歎とするものである。

作用および発明の詳細な説明 先ずこの発明の方法で使用する鋼の成分限：ｆ浬由を説
明する。

Ｃ： Ｃは必要な強度を１ｑるために最も安価な元素でおり、
しかもこの発明で対象とする低降伏点高張力の材質特性
を得る上において重要な元素−Ｃある。

Ｃが０．２０％禾満では目的とする低降伏点高張力の材
質特性を得ることか困難となる。一方Ｃか０、５０％を
越えれば延性および靭性か劣化し、また鋼管製造時の溶
接ｉ生か悪化する。したかってＣは０．２０〜０．５０
％の範囲内とした。

Ｍｎ： ＭｎはＣと同様に低降伏点高張力の材質特性を１ｑる上
で不可欠の元素であり、その観点から０．７０％以上か
必要である。しかしながらＭ　ｎか２．０％を越えれば
焼入れ性が著しく高くなっ−Ｃ溶接性が劣化しまた製造
コストも上昇づる。したかってＭ　ｎ　ｔ、ｉ　ｏ、　
７０〜２．０％の範囲内とした。

＄１　： ＄１は脱液元素および強化元素として有効でおり、特に
延性の劣化を伴なわずに強度上昇を図ることができる有
用な元素で市る。この効果を得るためにはＳｉ０．０５
％以上が必要てめり、一方１．０％を越えればコスト上
昇を招くところから、００５〜１．０％の範囲内とした
。

八！： Ａｌは脱醒元素として不可欠の元素であり、清浄な鋼を
冑るためには０．００５９も以上が必要で市る。

しかしながら△！が０．１０％を越えればその効果が飽
和するばかりでなく、溶接部の材質に悪影響が生じるか
ら、０．００５〜０．１０％の範囲内とした。

この発明の方法で用いる鋼の必須成分元素とじ一層は以
上のＣ，Ｍｎ、Ｓｉ、Ａｌを含有していれば良いが、こ
れらの成分のほか、ざらにＣｒ０．１０〜０．５０％、
Ｔ　ｉ　　０．０１０〜０．０５０％、Ｎｂ０．０１０
〜０．０５０％、Ｖ　Ｏ，０１０−、−０，１００％、
Ｎｉ０．１０〜０．５０％、Ｂ　Ｏ，０００５〜０．０
０５０％、Ｃａ　０．０００２〜０．００２０％のうち
の１種または２種以上を含Ｈしていても良い。次にこれ
らの成分元素の添加理由を説明する。

Ｃｒ、　Ｎ　ｉ　： これらはいずれもＭｎと同様の作用かあり、１！１１゜
降伏点高強度の材質特性を得る上で有用な元素でおる。

例えばＣｒおよび／またはＮ１を等量のＭｎと置換えて
使用すれば、より一層の高強度化を図ることができる。

この効果を発揮させるためにはＣｒ、Ｎ！ともに０．１
０％以上が必要でめるが、Ｍｎに比へて高価でおり、し
たかってＣｒおよび／または１＼１を添加する場合の添
加量はいずれも０．１０−０．５０％の範囲内が好まし
い。

Ｔ１、＼ｂ、Ｖ： これらはいずれも炭窒化物を形成してそれによる析出硬
化により強度上昇を図ることかでき、また結晶粒微細化
作用を有することから適量添力口した場合には同性の向
上にも有効な元素て市る。これらの効果を発揮させるた
めにはいずれの元素１についても０．０１０％以上が必
要でおるか、ＴＩ、Ｎｂがそれぞれ０．０５０％を越え
れば、またＶが０．１０％を越えれば、引張強ざの上昇
割合と比較して降伏点の上昇割合が著しく増大し、この
発明の目的とする低降伏点高張力の材質特性を１昇るこ
とが困難となるから、Ｔｉ、ＮｂはＱ、ＱｉＱ−Ｑ、９
５９％、■は０．０１０−０．１０％の範囲内とするこ
とが好ましい。

Ｂ： Ｂは焼入性を高めてＭｎ、Ｃｒ、Ｎ！と同様な効果を葵
し得るが、その効果を発揮するためには０、０００５％
以上が必要である。一方その効果は０、００５０％で飽
和するから、それを越えて多量に添加してもコスト上昇
を招くだけである。したがったＢを添り口する場合、そ
の範囲は０．０００５〜０、００５０％とすることが好
ましい。

Ｃａ： Ｃａは延性、靭性に悪影響を及ぼすＳと結合してそのＳ
の悪影響を小さくするに有効な元素であり、その効果を
発揮させるためにはｏ、　０００２％以上か必要である
が、０．００２０％を越えればその効果か飽和するばか
りでなく、清浄度を悪化８せる。

したかってＣａを添加する場合０．０００２〜０．００
２０％の範囲内とすることが好ましい。

次にこの発明の方法にあける製造プロセス条件、待に熱
延条件について説明する。

鋳造、スラブ加熱、および熱間圧延にあける粗圧延は従
来公スロの常法にしたがって行えば良い。

熱間圧延における仕上圧延は、仕上圧延温度が７５０〜
８５０℃の範囲内となるように行なう。その理由は次の
通りでおる。

仕上圧延温度は熱間圧延後の鋼帯の最終組職のうち、待
にフェライト結晶粒径に影響する因子であり、仕上圧延
温度の低下とともにフェライト結晶粒径は微細化する。

このようにフェライト結晶粒径を微細化させることは靭
性向上ならびにフェライト相と第２相（パーライト相も
しくはベイナイト相等）との分散状態の改善を通じて強
度−延性バランスが向上するという有利な面がある反面
、降伏比の上昇を招いて、この発明で目的と１−る低降
伏比の材質特性を得るためには不利となる。したがって
この発明では過度の結晶粒微細化を抑えて低降伏比を得
るために仕上圧延温度の下限を７５０℃とした。一方仕
上圧延温度が高温過ぎれば、フェライト結晶粒の粗大化
およびフェライト相と第２相との分散状態の悪化に伴な
う強度−延性バランスの悪化を５Ｅ＜ばかりでなく、特
に８５０℃を越えれば仕上圧延直後の時点でのオーステ
ナイト粒径の粗大化を生じてそれ以後の冷却過程でのＡ
ｒ３変態か著しく遅れ、そのため圧延速度を著しり遅り
するかまたはランアウトテーブル長さが特に大きい″ｆ
Ａ造ラインとしない限り、この発明の方法の如きランア
ウトテーブル上での冷却量制御による材質調整が困難と
なるから、経済性の観点もしくは製造ラインの制約の観
点から好ましくなくなる。したがって仕上圧延温度の上
限は８５０°Ｃとした。

このように７５０〜８５０℃の範囲内での仕上圧延を終
了した後には、仕上圧延終了時点からγ→α変態率５０
％に至るまでの所要時間ｔ５０と同じく仕上圧延終了時
点からγ→α変態率９５％に至るまでの所要時間ｔ９５
との比（ｔ５０”９いが０．３以上となるようにランア
ウトテーブル上での冷却を制御する。このようにγ→α
変態率に関する所要時間ｔ５０Ｓｔ９５の比によって仕
上圧延直後の冷却を制御することとした理由を、本発明
者等の詳細な実験結果に暴いて次に説明する。

本発明者等は、仕上圧延機出側のランアウトテーブル上
での鋼帯の変態率挙動と熱延−冷却後の引張特性との関
係を明らかにする目的で、第１表に示される鋼Ｃを用い
て仕上圧延温度およびランアウトテーブル上での冷却速
度および冷却パターンを種々変化させた条件によって６
．５ｍｍ厚の熱延鋼帯を製造した。この熱延鋼帯製造に
あたっては、ランアウトテーブルに特開昭５９−１８８
５０８号に示されるγ→α変態率検出装置を設置してお
き、仕上圧延完了時点からγ→α変態率が５０％に達す
るまでの所要時間ｔ５ｏおよび同じり９５％に遅するま
での所要時間ｔ９５を測定し、それらの所要時間と熱延
−冷却後の引張特性、すなわち降伏応力（ＹＳ）および
引張強ざ（ＴＳ）と対応させた。第１図にＹＳとｔ　と
の関係を示し、第２図にＴＳとｔ９５との関係を示す。

また比較のため、従来のｖＪ貿副調整方法おける主要な
制御因子である巻取温度とＹＳ、ＴＳとの関係を第３図
、第４図に示す。

これらの図から明らかなように、ｔ５ｏ、ｔ９５の値が
大きくなるに従ってＹＳ、ＴＳは低下する傾向を示し、
また巻取温度が高くなるに従って°ＹＳ、ＴＳが低下す
る傾向を示しているが、第３図、第４図に見られるよう
に巻取温度とＹＳ、ＴＳとの関係の場合は同じ巻取温度
でもＹＳ、ＴＳのばらつきは大きく、−５第１図、第２
図から明らかなように↑５０．ｔ９５の値とＹＳ、ＴＳ
とは極めて強い相関関係を示し、それらの関係はほぼ一
定の曲線上に乗り、ばらつきが極めて少ないことが判る
。

このような結果から、巻取温度を制御因子とするよりも
、変態率に直接関係する↑５０−１９５の値を制御因子
とした場合の方が格段に目標とする材貿持１生を得る上
において有利でおることが予想される。

さらに第５図には、上記の実験にあける降伏比（ＹＳ／
ＴＳ）と↑５０．／↑９５の比との関係を示１゜第５図
から、”　５０７／”　９５の比の１直か大８くなるに
従って降伏比か小さくなり、しかもその関係）は凸い相
関度を示している。したがって”　５０／”　９５の比
の１直を適切に定めることにより、所望の降１人比の材
質を得ることが可能となることが判る。ここで、ｔ５０
およびｔ９５の両者をオンライン上で冷却量調整により
直接正確に制御することは容易ではないが、”　５０−
／”　９５の比は冷却量調整により比較的容易に１ｔｉ
ｌ制御することができる。すなわち、例えばランアウト
テーブルにてオンラインで変態率を検出して、変態率か
５０％に達した時点で、それまでの所要時間Ｔ５０に応
じてその後の冷却量を適切に調整することによりその後
の冷Ｆ！Ｉ速度を変え、これによって変態率９５％に遅
するまでの時間を調節してｔ５ｏ／↑９、の比の値が必
る範囲内となるように制御することかできるのである。

以上のような理由から、この発明におい−Ｃは目的とす
る低降伏比高張力の間質特定を確実かつ安定して得るた
めに、”５０／ｔ９５の値を指標とじ−Ｃランアウトテ
ーブルでの冷却量を制御することとしたのである。

この発明においては、油井用電縫鋼管として必要な低降
伏比高張力の材質特性を１昇るための要件として、ｔ５
０／　ｔ９５の比を０．３以上の範囲に限定した。下限
を０．３とした理由は、製管時の加工硬化による降伏応
力の上昇が生じた場合においてもＡＰＩ規烙のに５５相
当の低降伏応力を確保するためには、製管前の銅帯とし
て降伏比は０．７以下とする必要があり、そのためには
第５図から明らかなように１５０／　ｔ９５の比を０．
３以上とする必要かめる。

このように↑５０／ｔ９５が０．３以上となるようにラ
ンアウトテーブルでの冷却を１ＩＹ１１御覆るための具
体的方法としては、例えば予めｔ５０／　ｔ９５が０．
３以上となるような標準的な変態率一時間曲線を作成し
てあき、変態率が５０％に達した時点でそれまでの所要
時間ｔ５０が、標準曲線における時間より短か過ぎる場
合にはその後の冷却量をざらに大きくして１９５も短く
することによりｔ５０／ｔ９５を０．３以上に確保する
方法、めるい（は前記同様に”５０”ｔ９５が０．３以
上となるような喋準的７：ｉ″変態率一時間曲線を作成
して゛おき、逐時変態率を検出しつつ前記標準曲線に可
及的に一致するようにその都度冷却量を制御する方法な
どが考えられる。

上述のように”　５０−／ｔ９５を指標としてｔ制御冷
劫を行なった後には、４５０〜６５０°Ｃの範囲内の温
度で冷却を停止し、直ちに巻取るか、または放冷後巻取
る。ここで冷却停止温度が１３５０　℃を越える場合は
、ランアウトテーブル上での冷却量の調整を１１なうに
際しＣ１５ｏ／↑９５の比を制御する上での自由度が著
しく小さくなって上述の制御を実際に通用することか困
難となる問題かあるとともに、実際にｔ５０／　ｔ９５
の制御てきたとしても６５０℃を−越える場合は引張強
さか低下して所要の引張強σを確保することか困難とな
る問題かある。一方冷却す正温度を４５０℃未満とすれ
ば、熱延鋼帯の形状が冷却歪によって著しく害され、た
とえ所定の材質特性を１ｑだとしても製品１匝値か損わ
れる。したがって冷却停止温度は６：）０〜４５０°Ｃ
の範囲内とした。なお巻取りは上述のように６５０〜４
５０　℃の範囲内で冷却を停止して直ちに（したがって
その範囲内の温度で）行なうか、またはその後放冷して
から行えば良い。

実施例 第１表に示す化学組成の鋼Ａ−Ｌを第２表中に示す熱延
条件で圧延し、６．５ｍｍ厚の熱延鋼帯を製造した。こ
れらの熱延鋼帯の長手方向１０点について調べた薇械的
特性の平均値、および特にその長手方向１０点について
の降伏応力（ＹＳ）の標準幅差σゞを第２表に示す。ま
た参考のため各熱延鋼帯を用イテ１１４．３ｍｍφのＡ
ＰＩ規格に５５相当の油井用電縫鋼管に製管した後のパ
イプの機械的性質についても第２表中に併せて示す。

なおここで仕上圧延終了時点からγ→α変態率５０％、
９５％に達するまでの各所要時間ｔ５０−１９５の測定
は、本発明者等が特開昭５９−１８８５０８＠において
提案しているオンライン変態率検出装置をランアウトテ
ーブルに設置して行なった。また各側において熱延後は
制御冷却停止後直ちに巻取った。

第　　１　　ａ （単位：ｗｔ％） 第２表にあい−Ｃ、ト１０．４はｔ５０’　ｔ９５か０
．３に渦だない比較例、Ｎｏ、　５は仕上圧延温度か７
５０℃より低くカリ”５０’　ｔ９５か０．３に満たな
い比９２例で必り、これらの場合いずれも熱延鋼帯−（
゛の降伏応力か高く、かつパイプでの降伏応力△Ｐ■規
格に５５の上限５６．２弼／−を越えていた。またＮ０
１６はＣ１Ｍｎの含有量かこの発明の範囲から外れてい
る鋼Ａを用いたものでおり、この場合も熱延鋼帯、パイ
プでの降伏応力が高くなった。またＮＯ，１７は、ｔ５
０．ｔ９５による冷五〇制御をイテなわず、従来法に従
って熱延後の平均冷却速度を４０　℃／　ＳｅＣに制御
した比較例であり、この場合はパイプでの降伏応力（Ｙ
Ｓ）か若干高いばかり−Ｃ′なく、同−材料内での降伏
応力（ＹＳ）のばらつぎか大きいことが判る。

これに対しＮｏ、　１〜Ｎ０８２、Ｎ０１７〜ｌｌｏ、
　１６はいずれもこの発明によるものでめり、この場合
には熱延Ｓ’ｆＩ　Ｒ５での降伏比が充分に低く、その
ためパイプでもＡＰＩ規、烙に５５を満たす低降伏応力
となっており、しかも同−材料内での降伏応力のバラツ
キも少なく、同一（材料内のいずれの部分−Ｃも上記規
烙を満たしていることか判明した。またこのほか伸びも
良好で、低降伏比であることと併せて良加工１生て市る
ことかｆす明した。

発明の効果 以上の実Ｎ例からも明らかなように、この発明の方法に
よれば、低降伏比で高張力を有づる電、分鋼管用熱延鋼
帯を得ることができるばかりでなく、材料内での材質特
性のばらつきの少ない電縫鋼管用熱延鋼帯をｔ「寅かつ
安定して製造し得る顕著な効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は熱延鋼帯の降伏応力とｔ５０との関係を示す相
関図、第２図は熱ＵＬ帯の引張強ざと”９５との関係を
示す相関図、第３図は熱延鋼帯の降伏応力と巻取温度と
の関係を示す相関図、第４図は熱延鋼帯の引張強ざと巻
取温度との関係を示す相関図、第５図は降伏比（降伏応
力／引張強さ）とｔ５０／”　９５との関係を示づ相関
図で必る。 第１図 ０　　　　２０　　　　４０　　　　αノｔ５ｏ　（ｓ
ｅｃ） 第３図 ４００　　　５００　　　６００　　　７Ｃ巷取忌魔（
℃） 第２図 第４図 巻取温度　（０Ｃ）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 重量％でＣ０．２０〜０．５０％、Ｍｎ０．７〜２．０
   ％、Ｓｉ０．０５〜１．０％、Ａｌ０．００５〜０．１
   ０％を含有する鋼のスラブを仕上圧延温度が７５０〜８
   ５０℃の範囲内となるように熱間圧延した後、冷却する
   にあたって、仕上圧延終了時点から鋼中のγ相の５０％
   がγ→α変態するまでの所要時間をｔ＿５＿０とすると
   ともに、同じく仕上圧延終了時点から鋼中のγ相の９５
   ％がγ→α変態するまでの所要時間をｔ＿９＿５とし、
   両者の比ｔ＿５＿０／ｔ＿９＿５が０．３以上の値とな
   るようにランアウトテーブル上での冷却量を制御した後
   、４５０〜６５０℃の範囲内の温度で冷却を停止し、直
   ちに巻取るかまたは放冷後巻取ることを特徴とする低降
   伏比高張力電縫鋼管用熱延鋼帯の製造方法。