JPS628493B2 - - Google Patents
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- JPS628493B2 JPS628493B2 JP58031470A JP3147083A JPS628493B2 JP S628493 B2 JPS628493 B2 JP S628493B2 JP 58031470 A JP58031470 A JP 58031470A JP 3147083 A JP3147083 A JP 3147083A JP S628493 B2 JPS628493 B2 JP S628493B2
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- low
- rolled
- aluminum alloy
- formability
- thickness
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- Expired
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Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
この発明は、器物、キヤツプ、箔容器等の成形
に用いられる成形用アルミニウム合金に関する。 従来、このような用途のアルミニウム合金とし
ては、主に1100合金や1030合金等の1000番系合金
が多く用いられている。このようなアルミニウム
合金は、半硬質材や軟質材として成形用に使用さ
れるものであるから、耳率が低いこと、肌荒れし
ないこと、深絞りや張出し等の成形性が良いこと
等の諸性能の具備が要求される。しかしながら、
上記のような1000番系の合金は、その組成上圧延
方向に45゜耳が高く発生し易い傾向がある。この
ため熱間圧延工程、中間焼鈍工程等の製造条件の
厳密なコントロールが必要となり、製造が厄介で
あるのみならず、その場合でも安定して低耳な材
料を得ることが困難である。特に、薄板材になる
と、低耳材を得るためには中間焼鈍の回数が増え
るため、製造コストの増大と、結晶粒の粗大化に
伴う肌荒れを生じ、成形性を低下させる等の欠点
が派生する。 この発明は上記のような事項に鑑み、深絞り
性、張出し性等の成形性を良好に保持しつつ、耳
率の低い成形用材料を低コストに得ることを可能
とするべく、成形用アルミニウム合金の組成上の
改善をはかることを目的とする。 上記目的において、この発明に係るアルミニウ
ム合金は、Cr0.05〜0.5％、Fe0.2〜0.8％、Si0.05
〜0.3％を含み、かつFe／Si比が1.5以上であり、
残りアルミニウムと不可避不純物からなることを
特徴とするものである。 なお、この明細書において「％」は、いずれも
「重量％」を示すものである。 この発明に係る上記合金は、要するところ従来
多く用いられている1100合金、あるいは1030合金
等の1000番系アルミニウム合金をベースにして、
これにCr0.05〜0.5％を必須成分として強制添加
含有せしめたものであり、更に要すれば任意的添
加成分として、Cuを0.3％以下の範囲で含有せし
めることも許容される。 Crは、45゜耳を低下させ、成形加工性、延性
を増加させるとともに、結晶粒の微細化に効果が
ある。0.05％未満ではその効果がなく、0.5％を
越えると粗大化合物を生成し、逆に成形加工性、
延性を低下させる。 Fe及びSiは、結晶粒を微細化し、成形加工性
を維持しながら強度を増大させるのに効果があ
る。Fe0.2％未満、Si0.05％未満ではこれらの効
果がなく、またFe0.8％、Si0.3％を越えると、成
形加工性、耐食性が低下すると共に、特にSiの増
加は陽極酸化処理性を阻害する。Fe／Si比が1.5
未満であると、深絞りによる０−90゜方向の耳が
高くなりすぎる欠点を派生する。 任意添加成分としてのCuは、強度、成形性の
改善に寄与するが、0.3％をこえると耐食性を阻
害するので好ましくない。 上記のこの発明に係るアルミニウム合金は、そ
の鋳塊に熱間圧延、冷間圧延、軟質焼鈍の各工程
を必須の製造工程として成形用材料に製品化され
るものである。ここに製品の板材が、厚さ0.4mm
以上の比較的厚い器物材であるような場合には、
当該アルミニウム合金鋳塊を熱間圧延後、所定厚
さまで途中に中間焼鈍しない直通圧延で冷間圧延
し、然る後軟質焼鈍するという最も簡略な普通の
製造工程により、低耳で成形性に優れた材料を得
ることができる。従つて、製造条件を複雑にコン
トロールしなければならない従来の1100合金等を
用いるような場合に較べて、はるかに低コストに
低耳な成形用材料を得ることができるものであ
る。 もつとも、製品とする材料が薄板である場合に
は、冷間加工率の増加とともに45゜耳が高くなる
傾向を示すので、この場合には冷間圧延途中で中
間焼鈍工程を付加して製造することが望ましい。
即ち、この中間焼鈍工程を入れることによつて、
厚さ0.4mm以下の薄板材の場合にも、低耳な材料
を簡易に得ることができる。 上記いずれの材料も低耳で、かつ延性があり、
張り出し性も良好な成形性に優れたものである
が、更に、耳率の安定性、肌荒防止、延性の増
加、張り出し性の増加などをはかるために、望ま
しくは熱間圧延工程前に処理温度520〜610℃での
均質化処理を施すこと、熱間圧延開始温度を500
〜580℃とすること、中間焼鈍を行う場合におい
てはその処理温度を450℃以上とし、かつ該中間
焼鈍後の冷間圧延加工率を50％以上とすること等
が有効な製造条件として推奨される。 次に、この発明の実施例を比較例と対比して示
す。 実施例 １ 第１表の左欄に示す各種組成のアルミニウム合
金の半連続鋳造スラブを580℃で均質化処理し、
開始温度520℃で厚さ４mmまで熱間圧延した。そ
してこの火延板を、厚さ0.8mmまで冷間圧延した
のち、370℃で軟質焼鈍を行い、軟質材としての
試料１〜７を得た。 これらの各試料の引張性能につき、引張強さ
（σＢ）、伸び（δ）及び肌荒を調べると共に、ポ
ンチ直径32mm、ブランク直径62mmの条件で深絞り
を行つた場合の耳率、方向、成形性（L.D.R）を
調べた。結果は第１表右欄部分に示すとおりであ
つた。
に用いられる成形用アルミニウム合金に関する。 従来、このような用途のアルミニウム合金とし
ては、主に1100合金や1030合金等の1000番系合金
が多く用いられている。このようなアルミニウム
合金は、半硬質材や軟質材として成形用に使用さ
れるものであるから、耳率が低いこと、肌荒れし
ないこと、深絞りや張出し等の成形性が良いこと
等の諸性能の具備が要求される。しかしながら、
上記のような1000番系の合金は、その組成上圧延
方向に45゜耳が高く発生し易い傾向がある。この
ため熱間圧延工程、中間焼鈍工程等の製造条件の
厳密なコントロールが必要となり、製造が厄介で
あるのみならず、その場合でも安定して低耳な材
料を得ることが困難である。特に、薄板材になる
と、低耳材を得るためには中間焼鈍の回数が増え
るため、製造コストの増大と、結晶粒の粗大化に
伴う肌荒れを生じ、成形性を低下させる等の欠点
が派生する。 この発明は上記のような事項に鑑み、深絞り
性、張出し性等の成形性を良好に保持しつつ、耳
率の低い成形用材料を低コストに得ることを可能
とするべく、成形用アルミニウム合金の組成上の
改善をはかることを目的とする。 上記目的において、この発明に係るアルミニウ
ム合金は、Cr0.05〜0.5％、Fe0.2〜0.8％、Si0.05
〜0.3％を含み、かつFe／Si比が1.5以上であり、
残りアルミニウムと不可避不純物からなることを
特徴とするものである。 なお、この明細書において「％」は、いずれも
「重量％」を示すものである。 この発明に係る上記合金は、要するところ従来
多く用いられている1100合金、あるいは1030合金
等の1000番系アルミニウム合金をベースにして、
これにCr0.05〜0.5％を必須成分として強制添加
含有せしめたものであり、更に要すれば任意的添
加成分として、Cuを0.3％以下の範囲で含有せし
めることも許容される。 Crは、45゜耳を低下させ、成形加工性、延性
を増加させるとともに、結晶粒の微細化に効果が
ある。0.05％未満ではその効果がなく、0.5％を
越えると粗大化合物を生成し、逆に成形加工性、
延性を低下させる。 Fe及びSiは、結晶粒を微細化し、成形加工性
を維持しながら強度を増大させるのに効果があ
る。Fe0.2％未満、Si0.05％未満ではこれらの効
果がなく、またFe0.8％、Si0.3％を越えると、成
形加工性、耐食性が低下すると共に、特にSiの増
加は陽極酸化処理性を阻害する。Fe／Si比が1.5
未満であると、深絞りによる０−90゜方向の耳が
高くなりすぎる欠点を派生する。 任意添加成分としてのCuは、強度、成形性の
改善に寄与するが、0.3％をこえると耐食性を阻
害するので好ましくない。 上記のこの発明に係るアルミニウム合金は、そ
の鋳塊に熱間圧延、冷間圧延、軟質焼鈍の各工程
を必須の製造工程として成形用材料に製品化され
るものである。ここに製品の板材が、厚さ0.4mm
以上の比較的厚い器物材であるような場合には、
当該アルミニウム合金鋳塊を熱間圧延後、所定厚
さまで途中に中間焼鈍しない直通圧延で冷間圧延
し、然る後軟質焼鈍するという最も簡略な普通の
製造工程により、低耳で成形性に優れた材料を得
ることができる。従つて、製造条件を複雑にコン
トロールしなければならない従来の1100合金等を
用いるような場合に較べて、はるかに低コストに
低耳な成形用材料を得ることができるものであ
る。 もつとも、製品とする材料が薄板である場合に
は、冷間加工率の増加とともに45゜耳が高くなる
傾向を示すので、この場合には冷間圧延途中で中
間焼鈍工程を付加して製造することが望ましい。
即ち、この中間焼鈍工程を入れることによつて、
厚さ0.4mm以下の薄板材の場合にも、低耳な材料
を簡易に得ることができる。 上記いずれの材料も低耳で、かつ延性があり、
張り出し性も良好な成形性に優れたものである
が、更に、耳率の安定性、肌荒防止、延性の増
加、張り出し性の増加などをはかるために、望ま
しくは熱間圧延工程前に処理温度520〜610℃での
均質化処理を施すこと、熱間圧延開始温度を500
〜580℃とすること、中間焼鈍を行う場合におい
てはその処理温度を450℃以上とし、かつ該中間
焼鈍後の冷間圧延加工率を50％以上とすること等
が有効な製造条件として推奨される。 次に、この発明の実施例を比較例と対比して示
す。 実施例 １ 第１表の左欄に示す各種組成のアルミニウム合
金の半連続鋳造スラブを580℃で均質化処理し、
開始温度520℃で厚さ４mmまで熱間圧延した。そ
してこの火延板を、厚さ0.8mmまで冷間圧延した
のち、370℃で軟質焼鈍を行い、軟質材としての
試料１〜７を得た。 これらの各試料の引張性能につき、引張強さ
（σＢ）、伸び（δ）及び肌荒を調べると共に、ポ
ンチ直径32mm、ブランク直径62mmの条件で深絞り
を行つた場合の耳率、方向、成形性（L.D.R）を
調べた。結果は第１表右欄部分に示すとおりであ
つた。
【表】
【表】
実施例 ２
第２表の左欄に示す各種組成のアルミニウム合
金の半連続鋳造スラブを580℃で均質化処理し、
次いで開始温度520℃で厚さ４mmまで熱間圧延し
た。そしてこの火延板を、厚さ0.5mmまで冷間圧
延したのち、400℃および520℃で中間焼鈍し、更
に厚さ0.15mmまで冷間圧延し、その後370℃で軟
質焼鈍して試料８〜15を得た。 そして、これらの各試料につき、前記同様にし
て引張性能および深絞り性を調べたところ、第２
表右欄に示すとおりであつた。
金の半連続鋳造スラブを580℃で均質化処理し、
次いで開始温度520℃で厚さ４mmまで熱間圧延し
た。そしてこの火延板を、厚さ0.5mmまで冷間圧
延したのち、400℃および520℃で中間焼鈍し、更
に厚さ0.15mmまで冷間圧延し、その後370℃で軟
質焼鈍して試料８〜15を得た。 そして、これらの各試料につき、前記同様にし
て引張性能および深絞り性を調べたところ、第２
表右欄に示すとおりであつた。
【表】
第１表および第２表から明らかなように、この
発明に係るアルミニウム合金によれば、簡易な製
造工程により、耳率が低く成形性、強度等にも優
れた成形用板材を得ることができるものである。
発明に係るアルミニウム合金によれば、簡易な製
造工程により、耳率が低く成形性、強度等にも優
れた成形用板材を得ることができるものである。
Claims (1)
- １ Cr0.05〜0.5％、Fe0.2〜0.8％、Si0.05〜0.3
％を含み、かつFe／Si比1.5以上であり、残りア
ルミニウムと不可避不純物とよりなることを特徴
とする成形用アルミニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3147083A JPS59157253A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 成形用アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3147083A JPS59157253A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 成形用アルミニウム合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59157253A JPS59157253A (ja) | 1984-09-06 |
| JPS628493B2 true JPS628493B2 (ja) | 1987-02-23 |
Family
ID=12332146
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3147083A Granted JPS59157253A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 成形用アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59157253A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH062062A (ja) * | 1992-06-18 | 1994-01-11 | Showa Alum Corp | 絞り加工用アルミニウム合金 |
| JP6902821B2 (ja) * | 2015-06-22 | 2021-07-14 | 三菱アルミニウム株式会社 | アルミニウム合金箔およびアルミニウム合金箔の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS528244A (en) * | 1975-07-09 | 1977-01-21 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Floating wave power plant with propeller turbine |
-
1983
- 1983-02-25 JP JP3147083A patent/JPS59157253A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS528244A (en) * | 1975-07-09 | 1977-01-21 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Floating wave power plant with propeller turbine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59157253A (ja) | 1984-09-06 |
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